JPS6179047A - 車軸の可変ギア減速方法及び車軸 - Google Patents
車軸の可変ギア減速方法及び車軸Info
- Publication number
- JPS6179047A JPS6179047A JP60208559A JP20855985A JPS6179047A JP S6179047 A JPS6179047 A JP S6179047A JP 60208559 A JP60208559 A JP 60208559A JP 20855985 A JP20855985 A JP 20855985A JP S6179047 A JPS6179047 A JP S6179047A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- teeth
- gear
- shaft
- pinion
- pinion gear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 20
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 241001104043 Syringa Species 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 101100286571 Mus musculus Pyhin1 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H1/00—Toothed gearings for conveying rotary motion
- F16H1/02—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion
- F16H1/04—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving only two intermeshing members
- F16H1/12—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving only two intermeshing members with non-parallel axes
- F16H1/14—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving only two intermeshing members with non-parallel axes comprising conical gears only
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K17/00—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles
- B60K17/04—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles characterised by arrangement, location, or kind of gearing
- B60K17/16—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles characterised by arrangement, location, or kind of gearing of differential gearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H48/00—Differential gearings
- F16H48/06—Differential gearings with gears having orbital motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H48/00—Differential gearings
- F16H48/38—Constructional details
- F16H48/42—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon
- F16H2048/423—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon characterised by bearing arrangement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H48/00—Differential gearings
- F16H48/38—Constructional details
- F16H48/42—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon
- F16H2048/423—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon characterised by bearing arrangement
- F16H2048/426—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon characterised by bearing arrangement characterised by spigot bearing arrangement, e.g. bearing for supporting the free end of the drive shaft pinion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/19—Gearing
- Y10T74/19949—Teeth
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- Retarders (AREA)
- Gear Transmission (AREA)
- Structure Of Transmissions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は自動車の車軸差動装置（ディファレンシャル
）の設計に総体的に関し、特に従来性なわれてきたリン
グギアおよびピニオンギアの両者を変更する必要なしに
、自動車の車軸差動装置のギア減速比を変化させる車軸
の可変ギア減速方法及び 、 車軸に関す
る。
）の設計に総体的に関し、特に従来性なわれてきたリン
グギアおよびピニオンギアの両者を変更する必要なしに
、自動車の車軸差動装置のギア減速比を変化させる車軸
の可変ギア減速方法及び 、 車軸に関す
る。
（従来の技術）
車軸差動装置は長年にわたって、原動機の駆動／ヤフト
の回転作用を自動車の後輪（および時には前輪）に伝達
するために利用されてきた。
の回転作用を自動車の後輪（および時には前輪）に伝達
するために利用されてきた。
最近の車軸差動装置においては、両車輪シャフトが相互
に分離されていると共に、それぞれに固定された差動リ
ングギアによプ個々に回転されるようになっており、こ
こで差動リングギアの一方のみが、ピニオンギアにより
回転されるスパイラルまたはハイポイドリンクギアに直
接取付けられており、前記ピニオンギアは原動機の駆動
シャフトによシ回転されるようになっており、また前記
駆動シャフトは両差動リングギアに係合する遊里ギアま
たは他の装置により、他方の差動リングギアを回転する
ようになっている。
に分離されていると共に、それぞれに固定された差動リ
ングギアによプ個々に回転されるようになっており、こ
こで差動リングギアの一方のみが、ピニオンギアにより
回転されるスパイラルまたはハイポイドリンクギアに直
接取付けられており、前記ピニオンギアは原動機の駆動
シャフトによシ回転されるようになっており、また前記
駆動シャフトは両差動リングギアに係合する遊里ギアま
たは他の装置により、他方の差動リングギアを回転する
ようになっている。
自動車は歴史的に、２つの差動リングギア全備えた差動
ハウジングが設けられておシ、前記リングギアは車輪を
回転すると共に、原動機の駆動シャフトから９０°の位
置に固定された回転自在なシャフト上に取付けられてお
り、前記リングギアの一方は、原動機の駆動シャフトに
対して総体的に軸心方向に整合するシャフトに取付けら
れたピニオンギアの歯に係合する歯を備えている。駆動
シャフトの回転にようリングギアが回転され、それＫよ
プ車輪シャフトが回転される。この種の２つの差動装置
の例が米国特許第２．２４ｔ６０６号および同第４５７
２．１５４号明細書に示されており、その開示内容をこ
こに引用することにする。前述のように、両開示例とも
、自動車の車軸差動装置のリングギアとピニオンギアシ
ャフト間に長く確立されている９０°の関係を示してい
る。
ハウジングが設けられておシ、前記リングギアは車輪を
回転すると共に、原動機の駆動シャフトから９０°の位
置に固定された回転自在なシャフト上に取付けられてお
り、前記リングギアの一方は、原動機の駆動シャフトに
対して総体的に軸心方向に整合するシャフトに取付けら
れたピニオンギアの歯に係合する歯を備えている。駆動
シャフトの回転にようリングギアが回転され、それＫよ
プ車輪シャフトが回転される。この種の２つの差動装置
の例が米国特許第２．２４ｔ６０６号および同第４５７
２．１５４号明細書に示されており、その開示内容をこ
こに引用することにする。前述のように、両開示例とも
、自動車の車軸差動装置のリングギアとピニオンギアシ
ャフト間に長く確立されている９０°の関係を示してい
る。
減速比はリングおよびピニオンギア間の歯数比により確
立され、前者は総体的にピニオンギアよシ実質的に大き
な径を有すると共に、しばしばピニオンギアの２倍また
はそれ以上の歯を有している。
立され、前者は総体的にピニオンギアよシ実質的に大き
な径を有すると共に、しばしばピニオンギアの２倍また
はそれ以上の歯を有している。
これまで、リングギアシャフトから９０°に位置された
シャフトに取付けられたピニオンギアと、リングギアと
の間のギア減速比を変更するには、ピニオンギアの歯数
とリングギア形状の両方を変更して、両者間の所望歯数
比を達成することが標準的かつコスト高な手段であり、
これは時間およびコストのかかる方法である。
シャフトに取付けられたピニオンギアと、リングギアと
の間のギア減速比を変更するには、ピニオンギアの歯数
とリングギア形状の両方を変更して、両者間の所望歯数
比を達成することが標準的かつコスト高な手段であり、
これは時間およびコストのかかる方法である。
［マシナリーａ ハフドブツク（ＭａｃｈｉｎｅｒｙＨ
ａｎｄｂｏｏｋ） Ｊ第２０版、第８７０〜８７２頁に
開示される、角度関係を有するスパイラルベベルギアに
対するグリースンシステム（Ｇｌｅａｓｏｎ ｓｙｓ−
ｔｅｍ）公式によシ、ギアの一方のみを変更し、かつ２
つのシャフトの角度を調整することにより、スパイラル
ベベルギア間の可変ギア比が得られることがさらに知ら
れているが、その開示内容は第８７１頁において、この
発明よシ前には前述グリースンの角度スパイラルベベル
ギア公式が、自動車の車軸の駆動には適用されないと考
えられる、ということを述べている。
ａｎｄｂｏｏｋ） Ｊ第２０版、第８７０〜８７２頁に
開示される、角度関係を有するスパイラルベベルギアに
対するグリースンシステム（Ｇｌｅａｓｏｎ ｓｙｓ−
ｔｅｍ）公式によシ、ギアの一方のみを変更し、かつ２
つのシャフトの角度を調整することにより、スパイラル
ベベルギア間の可変ギア比が得られることがさらに知ら
れているが、その開示内容は第８７１頁において、この
発明よシ前には前述グリースンの角度スパイラルベベル
ギア公式が、自動車の車軸の駆動には適用されないと考
えられる、ということを述べている。
（発明が解決しようとする問題点）
グリース／により述べられている適用性無しという仮定
に対して、リングギアおよびピニオンギアの一方のみ、
好ましくはピニオンギアと、リングギアシャフトに対す
るピニオンギアシャフトの角度関係上を変更することに
よシ、角度スパイラルギア用グリースン公式が自動車の
車軸のギア減速比を調整するのに効率的に適用できると
共に、リングギアおよびピニオンギアの両者およびそれ
ぞれの自動車用差動装置内への取付は形態を変更させる
必要なく、実質的に節約できることが解った。
に対して、リングギアおよびピニオンギアの一方のみ、
好ましくはピニオンギアと、リングギアシャフトに対す
るピニオンギアシャフトの角度関係上を変更することに
よシ、角度スパイラルギア用グリースン公式が自動車の
車軸のギア減速比を調整するのに効率的に適用できると
共に、リングギアおよびピニオンギアの両者およびそれ
ぞれの自動車用差動装置内への取付は形態を変更させる
必要なく、実質的に節約できることが解った。
し九がって、この発明の目的は、自動車の車軸差動装置
のギア減速比を変更する方法であって、リングギアおよ
びピニオンギアの両者、および車軸差動装置内でのそれ
ぞれの取付は形態を変更する必要なく、自動車の車軸差
動装置のギア減速比を変更させる方法を提供することで
ある。
のギア減速比を変更する方法であって、リングギアおよ
びピニオンギアの両者、および車軸差動装置内でのそれ
ぞれの取付は形態を変更する必要なく、自動車の車軸差
動装置のギア減速比を変更させる方法を提供することで
ある。
この発明のさらに別の目的は、車軸差動装置内に取付け
られるリングギアを変更または位置変更する必要なしに
、変更される差動ギア減速比を有する自動車用車軸を提
供することである。
られるリングギアを変更または位置変更する必要なしに
、変更される差動ギア減速比を有する自動車用車軸を提
供することである。
（問題点を解決するための手段）
上記−の目的を達成するために本発明にあっては、
（ａルリ／グギアに所望の歯数（力を決定し、Φル選定
された範囲でピニオンギア（４）に所望の最低および最
高歯数（５）を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数（５）全決定し、（Φ、リ
ングギアシャフトおよびピニオンギアシャ７ ） ＋６
）間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定
された中間歯数を有するピニオンギアのピッチ角を下式
から決定し： Ａ ： ｔａｎ ’ ！Ａ こζで、Ａ＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニオ
ンギアの中間歯数 Ｎ ＝ （ａ）工程で決定されたリングギア歯数 （ｅルリングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝９
０°−Ａ ここで、ｙ＝シリングアのピンチ角（度）９０°＝中間
歯数を有する中間ピニオンギアについてのピニオンおよ
び リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数（
５１を有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギ
ア（４）について、ピニオンギアおよびリングギアシャ
フト（６，１０）間の角度を下式から決定し： ｘ＝ｙ−ｚ ここで、ｘ＝・ピニオンおよびり／グギアシャフト間の
角度 ｙ＝（ｅ）工程で決定されたリングギアピッチ角（度） ２＝ピニオンギアピツチ角で、その 正接が、９０°より小さいシャフ ト角度については次の値、 ＩｆＩｘ −＋ａｓ ７ または ９０’より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの ５ｉｆｉ（１８０°−ｘ） ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア歯数 ｎ ＝ （ｂ）工程で決定された最高および′最低歯数
間の特定のピニオンギ ア歯数 そして、 億ル（ｆ）工程で決定された角度関係でピニオンギアシ
ャフト（６）を、取付はリングギアシャフト（１ｑに取
付けること、 からなる、可変数の歯（５）を有するピニオンギア群（
４）の名シャフト（６）と、所定数の歯（７）を有する
リングギア（８）の取付はシャフ）Ｑｌとの間の角度関
係を調整することにより、自動車の車軸に可変ギア減速
比を提供する車軸の可変ギア減速方法とされている。
された範囲でピニオンギア（４）に所望の最低および最
高歯数（５）を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数（５）全決定し、（Φ、リ
ングギアシャフトおよびピニオンギアシャ７ ） ＋６
）間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定
された中間歯数を有するピニオンギアのピッチ角を下式
から決定し： Ａ ： ｔａｎ ’ ！Ａ こζで、Ａ＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニオ
ンギアの中間歯数 Ｎ ＝ （ａ）工程で決定されたリングギア歯数 （ｅルリングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝９
０°−Ａ ここで、ｙ＝シリングアのピンチ角（度）９０°＝中間
歯数を有する中間ピニオンギアについてのピニオンおよ
び リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数（
５１を有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギ
ア（４）について、ピニオンギアおよびリングギアシャ
フト（６，１０）間の角度を下式から決定し： ｘ＝ｙ−ｚ ここで、ｘ＝・ピニオンおよびり／グギアシャフト間の
角度 ｙ＝（ｅ）工程で決定されたリングギアピッチ角（度） ２＝ピニオンギアピツチ角で、その 正接が、９０°より小さいシャフ ト角度については次の値、 ＩｆＩｘ −＋ａｓ ７ または ９０’より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの ５ｉｆｉ（１８０°−ｘ） ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア歯数 ｎ ＝ （ｂ）工程で決定された最高および′最低歯数
間の特定のピニオンギ ア歯数 そして、 億ル（ｆ）工程で決定された角度関係でピニオンギアシ
ャフト（６）を、取付はリングギアシャフト（１ｑに取
付けること、 からなる、可変数の歯（５）を有するピニオンギア群（
４）の名シャフト（６）と、所定数の歯（７）を有する
リングギア（８）の取付はシャフ）Ｑｌとの間の角度関
係を調整することにより、自動車の車軸に可変ギア減速
比を提供する車軸の可変ギア減速方法とされている。
また、別の目的を達成するために本発明におっては、
（ａ）、 ｌ／ ７グギアに所望の歯数（力を決定し、
（ｂ）６選定された範囲でピニオンギア（４）Ｋ所望の
最低および最高歯数（５）を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数（５）を決定し、（ｄ）、
す／グギアシャフトおよびピニオンギアシャフト（６）
間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定さ
れた中間歯数を有するピニオンギア、のピッチ角を下式
から決定し： Ａ ： ｍ ’旦 ここで、Ａ＝＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニ
オンギアの中間歯数 Ｎ ＝ （ａ）工程で決定されたリングギア歯数 （ｅ）、リングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝
９０°−Ａ ここで、ｙ＝シリングアのピッチ角（度）９００＝中間
歯数を有する中間ピニオンギアについてのピニオンおよ
び リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数＋
５３を有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギ
ア（４）について、ピニオンギアおよびリングギアシャ
フト（６，１０）間の角度を下式から決定し： Ｘ ＝ ｙ −Ｚ ここで、ｘ＝ビニオンおよびす／グギア７ヤフト間の角
度 ｙ＝ （ｅ）工程で決定されたリングギアピッチ角（度
） ２＝ピニオンギアピツチ角で、その 正接が、９０°よ）小さいシャフ ト角度については次の値、 Ｘ Ｍ ＋ ａｘ ｙ または ９０°より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの 一−ｃ１）Ｓ（１８０’ Ｘ） ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア歯数 ｎ＝（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間の特
定のピニオンギ ア歯数 そして、 （２）、（ｆ）工程で決定され九角度関係でピニオンギ
アシャフト（６）を、取付はリングギアシャフトαａに
取付けること、 からなる、可変数の歯（５）を有するピニオンギア群（
４）の各シャフト（６）と、所定数の歯（刀を有するリ
ングギア（８）の取付はシャフト（ＩＧとの間の角度関
係を調整することにより得る可変ギア減速比を有する自
動車の車軸とされている。
（ｂ）６選定された範囲でピニオンギア（４）Ｋ所望の
最低および最高歯数（５）を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数（５）を決定し、（ｄ）、
す／グギアシャフトおよびピニオンギアシャフト（６）
間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定さ
れた中間歯数を有するピニオンギア、のピッチ角を下式
から決定し： Ａ ： ｍ ’旦 ここで、Ａ＝＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニ
オンギアの中間歯数 Ｎ ＝ （ａ）工程で決定されたリングギア歯数 （ｅ）、リングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝
９０°−Ａ ここで、ｙ＝シリングアのピッチ角（度）９００＝中間
歯数を有する中間ピニオンギアについてのピニオンおよ
び リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数＋
５３を有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギ
ア（４）について、ピニオンギアおよびリングギアシャ
フト（６，１０）間の角度を下式から決定し： Ｘ ＝ ｙ −Ｚ ここで、ｘ＝ビニオンおよびす／グギア７ヤフト間の角
度 ｙ＝ （ｅ）工程で決定されたリングギアピッチ角（度
） ２＝ピニオンギアピツチ角で、その 正接が、９０°よ）小さいシャフ ト角度については次の値、 Ｘ Ｍ ＋ ａｘ ｙ または ９０°より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの 一−ｃ１）Ｓ（１８０’ Ｘ） ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア歯数 ｎ＝（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間の特
定のピニオンギ ア歯数 そして、 （２）、（ｆ）工程で決定され九角度関係でピニオンギ
アシャフト（６）を、取付はリングギアシャフトαａに
取付けること、 からなる、可変数の歯（５）を有するピニオンギア群（
４）の各シャフト（６）と、所定数の歯（刀を有するリ
ングギア（８）の取付はシャフト（ＩＧとの間の角度関
係を調整することにより得る可変ギア減速比を有する自
動車の車軸とされている。
（実施例）
第１図は、内部にピニオン、ギア４およびリングギア８
が配置される空所３を包囲するハウジング２を有する、
車軸差動装置４ｏの実施例を示している。ピニオンギア
４は図示されない自動車の駆動シャフトに適切に連結さ
れたシャフト６に固定されている。
が配置される空所３を包囲するハウジング２を有する、
車軸差動装置４ｏの実施例を示している。ピニオンギア
４は図示されない自動車の駆動シャフトに適切に連結さ
れたシャフト６に固定されている。
ピニオンギア４には、リングギア８の歯７に係合する複
数の歯５が設けられている。リングギア８は、自動車の
車輪の一つに作動的に連結されたシャ７ＭＩＣ固定され
ている。説明のために、ピニオンギア４の歯数はｒｆｌ
Ｊにより、そしてリングギア８の歯数はｒＮＪによシ表
示する。差動装置４０の減速比はｎハとして定義される
。
数の歯５が設けられている。リングギア８は、自動車の
車輪の一つに作動的に連結されたシャ７ＭＩＣ固定され
ている。説明のために、ピニオンギア４の歯数はｒｆｌ
Ｊにより、そしてリングギア８の歯数はｒＮＪによシ表
示する。差動装置４０の減速比はｎハとして定義される
。
シャフト６は、シャフト１０の回転軸心Ｃ４から９０°
にある中央回転軸心Ｃ１を有している。シャフト６はハ
ウジング２の開口を通過すると共に、ベアリング１２．
１４および１８によシ回転自在に支持されており、ベア
リング１８はピニオンギア４の延長部１６に係合してい
る。シャフト６とシャフト１０との間の９０°の位置関
係は、差動リングギアおよびピニオンギアのシャフト間
にとりうる通常の位置関係である。
にある中央回転軸心Ｃ１を有している。シャフト６はハ
ウジング２の開口を通過すると共に、ベアリング１２．
１４および１８によシ回転自在に支持されており、ベア
リング１８はピニオンギア４の延長部１６に係合してい
る。シャフト６とシャフト１０との間の９０°の位置関
係は、差動リングギアおよびピニオンギアのシャフト間
にとりうる通常の位置関係である。
特定例について後述するように、グリースン公式を適用
することによシ、２つの追加のギア比を達成するために
は、ピニオンギア４の歯数を変更し、かつピニオンギア
シャフト６の中央回転軸心Ｃｉｔ”−たとえば細心へま
たはＣ８へ変更させるだけで可能である。ピニオンギア
４の中央回転軸心０１′ｆｔ：調整するには、第１図に
示されるようにベアリング取付は部を破線位置へ変更さ
せることが必要になシ、たとえば、軸心Ｃｔについては
ベアリング１２．１４および１８は観察者の左方向の破
線位置１２’、１４’および１８′へそれぞれ移動し、
軸心Ｃ３についてはベアリング１２．１４および１８は
観察者の右方向の破線位置１２／／ 、 １４／／およ
び１８“へそれぞれ移動する。ハウジング２は、シャフ
ト６を図示されるＣ１． Ｃ，およびＣ３位置に適切に
支持するための、計算されたベアリング位置に適合され
得るように、適切に前もって着座させることができる。
することによシ、２つの追加のギア比を達成するために
は、ピニオンギア４の歯数を変更し、かつピニオンギア
シャフト６の中央回転軸心Ｃｉｔ”−たとえば細心へま
たはＣ８へ変更させるだけで可能である。ピニオンギア
４の中央回転軸心０１′ｆｔ：調整するには、第１図に
示されるようにベアリング取付は部を破線位置へ変更さ
せることが必要になシ、たとえば、軸心Ｃｔについては
ベアリング１２．１４および１８は観察者の左方向の破
線位置１２’、１４’および１８′へそれぞれ移動し、
軸心Ｃ３についてはベアリング１２．１４および１８は
観察者の右方向の破線位置１２／／ 、 １４／／およ
び１８“へそれぞれ移動する。ハウジング２は、シャフ
ト６を図示されるＣ１． Ｃ，およびＣ３位置に適切に
支持するための、計算されたベアリング位置に適合され
得るように、適切に前もって着座させることができる。
明らかなように、位置関係を変更する時は、ピニオンギ
ア４のピッチ角３をリングギア８のピッチ角ｙに対して
調整して、２つのギアの歯の間に最適接触関係を保証す
るようにしなければならない。
ア４のピッチ角３をリングギア８のピッチ角ｙに対して
調整して、２つのギアの歯の間に最適接触関係を保証す
るようにしなければならない。
第２図は車軸差動装置（ハウジングは図示されない）の
実施例４２の説明のために概略図を示しており、ここで
は歯２３およびシャフト２４を有するリングギア２２が
、所定のギア減速比についてのピニオンギア２６のシャ
フト２８の中央回転軸心Ｃ１に対して、最初９０°の角
度を有する中央回転軸心Ｃ４に沿って同軸状に整合して
ｊ？、６、それから異なる歯数とシャフト５２を有する
ピニオンギア３０に変更されると共に１シヤフト３２は
軸心Ｃ８から角度Ｘだけ角度を表して配置されていて、
リングギア２２を変更する必要なしで異なるギア比を提
供するようになっている。第２図は明らかなように、ピ
ニオンギア２６のピッチがリングギア２２のピッチに適
合して、両ギアの歯が最適状態で相互にかみ合うように
調整される必要があることを示している。
実施例４２の説明のために概略図を示しており、ここで
は歯２３およびシャフト２４を有するリングギア２２が
、所定のギア減速比についてのピニオンギア２６のシャ
フト２８の中央回転軸心Ｃ１に対して、最初９０°の角
度を有する中央回転軸心Ｃ４に沿って同軸状に整合して
ｊ？、６、それから異なる歯数とシャフト５２を有する
ピニオンギア３０に変更されると共に１シヤフト３２は
軸心Ｃ８から角度Ｘだけ角度を表して配置されていて、
リングギア２２を変更する必要なしで異なるギア比を提
供するようになっている。第２図は明らかなように、ピ
ニオンギア２６のピッチがリングギア２２のピッチに適
合して、両ギアの歯が最適状態で相互にかみ合うように
調整される必要があることを示している。
説明のためだけにより、以下のグリースン公式が、リン
グギアシャフトとピニオンギアシャフト間の角度関係を
、所望の特定のギア減速比の関数として決定する方法を
提供するために適用される。
グギアシャフトとピニオンギアシャフト間の角度関係を
、所望の特定のギア減速比の関数として決定する方法を
提供するために適用される。
最初に、リングギアに対して所望の歯数Ｎを決定するこ
とが必要であり、それは、後頁の表１において、たとえ
ば４３として選定された数に固定される。
とが必要であり、それは、後頁の表１において、たとえ
ば４３として選定された数に固定される。
Ｗｔ、ｎとを決定することが必要である。
前述の点を決定してから、前記範囲内でのピニオンギア
歯の中間数を計算し、決定された中間リングギア歯ｎに
対して、リングギアおよびピニオンギアシャフト間の角
度が９０°でちることを考慮しなければならない。
歯の中間数を計算し、決定された中間リングギア歯ｎに
対して、リングギアおよびピニオンギアシャフト間の角
度が９０°でちることを考慮しなければならない。
前述の点を決定してから、中間ピニオンギアのピッチ角
Ａを計算することが必要であシ、その場合それぞれのシ
ャフト間の角度は下式から９０である： Ａ ＝＝ ｊａｎ−’ ” （度）ここで、ｎ＝
ピニオンギアの中間歯数 Ｎ＝与えられたリングギア歯数 それから、リングギアのピッチ角ｙｆ：下式から計算す
ることが必要である： ｙ＝９６°−Ａ ここで、ｙ＝リングギアのピッチ角（度）９０°＝リン
グギアと中間ピニオンギアシャフト間の角度（度） Ａ＝中中間ビオオンギアピッチ角（度）ピニオンギアお
よびリングギアシャフト間が９゛Ｏ０の角度について、
リングギアピッチ角を決定してから、リングギアシャフ
トと、下式から選定される範囲の最低および最高歯数間
で選定される各ピニオンギアのシャフトとの間の角度が
決定される： ｘ ＝ ｙ −ｚ ここで、ｘ＝ピニオンおよびリングギアシャフト間の角
度（度） ｙ＝ビニオン／リングギアシャフト 角度９０°について前に決定され たリングギアピッチ角 ２＝ピニオンギアピツチ角（度） ９０°より小さいシャフト角度に ついて（たとえば、第１図軸心 Ｃｖ） または ここで、Ｎ＝リングギア歯数 ｎ＝９０°より大きいシャフト角度 （たとえば第１図軸心Ｃｓ） Ｋつ いて選定された範囲内の特定の ピニオンギア歯数 中間ピニオンギアの初期９０°回転軸心からの各ピニオ
ンギアの特定の回転軸心角度が決定されると、選定され
たピニオンギアに置換され、それにしたかつて新しい中
央回転軸心が得られるようにジャーナル取付は部が移動
される。
Ａを計算することが必要であシ、その場合それぞれのシ
ャフト間の角度は下式から９０である： Ａ ＝＝ ｊａｎ−’ ” （度）ここで、ｎ＝
ピニオンギアの中間歯数 Ｎ＝与えられたリングギア歯数 それから、リングギアのピッチ角ｙｆ：下式から計算す
ることが必要である： ｙ＝９６°−Ａ ここで、ｙ＝リングギアのピッチ角（度）９０°＝リン
グギアと中間ピニオンギアシャフト間の角度（度） Ａ＝中中間ビオオンギアピッチ角（度）ピニオンギアお
よびリングギアシャフト間が９゛Ｏ０の角度について、
リングギアピッチ角を決定してから、リングギアシャフ
トと、下式から選定される範囲の最低および最高歯数間
で選定される各ピニオンギアのシャフトとの間の角度が
決定される： ｘ ＝ ｙ −ｚ ここで、ｘ＝ピニオンおよびリングギアシャフト間の角
度（度） ｙ＝ビニオン／リングギアシャフト 角度９０°について前に決定され たリングギアピッチ角 ２＝ピニオンギアピツチ角（度） ９０°より小さいシャフト角度に ついて（たとえば、第１図軸心 Ｃｖ） または ここで、Ｎ＝リングギア歯数 ｎ＝９０°より大きいシャフト角度 （たとえば第１図軸心Ｃｓ） Ｋつ いて選定された範囲内の特定の ピニオンギア歯数 中間ピニオンギアの初期９０°回転軸心からの各ピニオ
ンギアの特定の回転軸心角度が決定されると、選定され
たピニオンギアに置換され、それにしたかつて新しい中
央回転軸心が得られるようにジャーナル取付は部が移動
される。
−例として、表１は前述の式を用いて決定された、ピニ
オンギア／リングギアシャフト角度関係を示しており、
その場合、リングギアについての初期歯数Ｎは４３、ピ
ニオンギアについて選定される歯数範囲ｎ＝（６〜１２
）、ピニオンギアの中間歯数ｎは９、これについて前述
のようにシャフト角度は必ず９０°であり、またｎ ＝
＝ ９の時のピニオンギアのピッチ角Ａは７８．１７８
５１度と計算され、リングギアのピッチ角は、ｙ＝９０
°−Ａから、１１８２１４９度である。
オンギア／リングギアシャフト角度関係を示しており、
その場合、リングギアについての初期歯数Ｎは４３、ピ
ニオンギアについて選定される歯数範囲ｎ＝（６〜１２
）、ピニオンギアの中間歯数ｎは９、これについて前述
のようにシャフト角度は必ず９０°であり、またｎ ＝
＝ ９の時のピニオンギアのピッチ角Ａは７８．１７８
５１度と計算され、リングギアのピッチ角は、ｙ＝９０
°−Ａから、１１８２１４９度である。
表 Ｉ
６ ８４０２８２５ ７．１６６６７７ Ｂ７．
５４６９９ ６．１４２Ｂ６８ ８８．６７０６６
５．３７５００９９α０００００ ４．７７７７８ １０ ９１３３５８５ ４．３００００１１ ９２
．１５７９９５ ！Ｌ９０９０９１２ ９４．０３
０５０ ５．５８５５５上記表工は、ピニオンギアの歯
数のみを変更し、かつグリースン公式による範囲内で選
定された特定のピニオンギアについて、す／グギアおよ
びピニオンギアシャフト間の角度関係を調整することに
よシ、実質的な車軸差動ギア減速比が達成できることを
示している。
５４６９９ ６．１４２Ｂ６８ ８８．６７０６６
５．３７５００９９α０００００ ４．７７７７８ １０ ９１３３５８５ ４．３００００１１ ９２
．１５７９９５ ！Ｌ９０９０９１２ ９４．０３
０５０ ５．５８５５５上記表工は、ピニオンギアの歯
数のみを変更し、かつグリースン公式による範囲内で選
定された特定のピニオンギアについて、す／グギアおよ
びピニオンギアシャフト間の角度関係を調整することに
よシ、実質的な車軸差動ギア減速比が達成できることを
示している。
（発明の効果）
本発明は以上述べたように、前記構成としたことから、
本発明の目的を充分に達成することができる。
本発明の目的を充分に達成することができる。
第１図はこの発明の方法により引出された３種類のギア
減速比を有する車軸差動装置の一部破断乎面図、第２図
はこの発明の方法により異なるギア減速比をもたらす、
リングギア罠関するピニオンギアの２つの位置を示す概
略平面図である。
減速比を有する車軸差動装置の一部破断乎面図、第２図
はこの発明の方法により異なるギア減速比をもたらす、
リングギア罠関するピニオンギアの２つの位置を示す概
略平面図である。
Claims (2)
- （１）（ａ）リングギアに所望の歯数を決定し、（ｂ）
、選定された範囲でピニオンギアに所望の最低および最
高歯数を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数を決定し、 （ｄ）、リングギアシャフトおよびピニオンギアシャフ
ト間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定
された中間歯数を有するピニオンギアのピッチ角を下式
から決定し： Ａ＝ｔａｎ＾−＾１（ｎ／Ｎ） ここで、Ａ＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニオ
ンギアの中間歯数 Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア 歯数 （ｅ）、リングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝
９０°−Ａ ここで、ｙ＝リングギアのピッチ角（度） ９０°＝中間歯数を有する中間ピニオン ギアについてのピニオンおよび リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数を
有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギアにつ
いて、ピニオンギアおよびリングギアシャフト間の角度
を下式から決定し： Ｘ＝ｙ−ｚ ここで、ｘ＝ピニオンおよびリングギアシャフト間の角
度 ｙ＝（ｅ）工程で決定されたリングギア ピッチ角（度） ｚ＝ピニオンギアピッチ角で、その 正接が、９０°より小さいシャフ ト角度については次の値、 （ｓｉｎｘ）／［（Ｎ／ｎ）＋ｃｏｓｙ］ または ９０°より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの ［ｓｉｎ（１８０°−ｘ）］／［（Ｎ／ｎ）−ｃｏｓ（
１８０°−ｘ）］ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定された
リングギア歯数 ｎ＝（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間の特
定のピニオンギア歯数 そして、 （ｇ）、（ｆ）工程で決定された角度関係でピニオンギ
アシャフトを、取付けリングギアシャフトに取付けるこ
と、 からなる、可変数の歯を有するピニオンギア群の各シャ
フトと、所定数の歯を有するリングギアの取付けシャフ
トとの間の角度関係を調整することにより、自動車の車
軸に可変ギア減速比を提供する車軸の可変ギア減速方法
。 - （２）（ａ）、リングギアに所望の歯数を決定し、（ｂ
）、選定された範囲でピニオンギアに所望の最低および
最高歯数を決定し、 （ｃ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数間
の中間値のピニオンギア歯数を決定し、 （ｄ）、リングギアシャフトおよびピニオンギアシャフ
ト間のシャフト角度９０°について、（ｃ）工程で決定
された中間歯数を有するピニオンギアのピッチ角を下式
から決定し： Ａ＝ｔａｎ＾−＾１（ｎ／Ｎ） ここで、Ａ＝ピニオンギアのピッチ角（度）ｎ＝ピニオ
ンギアの中間歯数 Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリングギア 歯数 （ｅ）、リングギアのピッチ角を下式から決定し：ｙ＝
９０°−Ａ ここで、ｙ＝リングギアのピッチ角（度） ９０°＝中間歯数を有する中間ピニオン ギアについてのピニオンおよび リングギアシャフト間の角度 （ｆ）、（ｂ）工程で決定された最高および最低歯数を
有するピニオンギア間で選定された各ピニオンギアにつ
いて、ピニオンギアおよびリングギアシャフト間の角度
を下式から決定し： ｘ＝ｙ−Ｚ ここで、ｘ＝ピニオンおよびリングギアシャフト間の角
度。 ｙ＝（ｅ）工程で決定されたリングギア ピッチ角（度） ｚ＝ピニオンギアピッチ角で、その 正接が、９０°より小さいシャフ ト角度については次の値、 （ｓｉｎｘ）／［（Ｎ／ｎ）＋ｃｏｓｙ］ または ９０°より大きいシャフト角度に ついては次の値のもの ｓｉｎ（１８０°−ｘ）／［（Ｎ／ｎ）−ｃｏｓ（１８
０°−ｘ）］ここで、Ｎ＝（ａ）工程で決定されたリン
グギア歯数 ｎ＝（ｂ）工程で決定された最高および 最低歯数間の特定のピニオンギ ア歯数 そして、 （ｇ）、（ｆ）工程で決定された角度関係でピニオンギ
アシャフトを、取付けリングギアシャフトに取付けるこ
と、 からなる、可変数の歯を有するピニオンギア群の各シャ
フトと、所定数の歯を有するリングギアの取付けシャフ
トとの間の角度関係を調整することにより得る可変ギア
減速比を有する自動車の車軸。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/652,247 US4639869A (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Method of providing variable reduction axle |
| US652247 | 1984-09-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179047A true JPS6179047A (ja) | 1986-04-22 |
| JP2554856B2 JP2554856B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=24616115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60208559A Expired - Lifetime JP2554856B2 (ja) | 1984-09-20 | 1985-09-20 | 自動車の車両差動装置に可変ギア減速比を与える方法及びその車軸差動装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4639869A (ja) |
| EP (1) | EP0177179B1 (ja) |
| JP (1) | JP2554856B2 (ja) |
| BR (1) | BR8504381A (ja) |
| CA (1) | CA1237916A (ja) |
| DE (1) | DE3565881D1 (ja) |
| MX (1) | MX164413B (ja) |
| TR (1) | TR22228A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4302039B2 (ja) * | 2004-11-02 | 2009-07-22 | 株式会社デンソー | モータ制御装置 |
| FR3057042B1 (fr) * | 2016-09-30 | 2018-11-30 | Alstom Transport Technologies | Reducteur epicycloidal, bogie comprenant un tel reducteur et vehicule ferroviaire associe |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1455706A (en) * | 1919-10-23 | 1923-05-15 | Gen Motors Corp | Coarse-pitch spiral-bevel gear |
| US2241606A (en) * | 1939-03-07 | 1941-05-13 | Charles Reedy | Two speed transmission for axles |
| US3572154A (en) * | 1969-05-27 | 1971-03-23 | Clark Equipment Co | Differential assembly |
-
1984
- 1984-09-20 US US06/652,247 patent/US4639869A/en not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-06-26 CA CA000485362A patent/CA1237916A/en not_active Expired
- 1985-09-02 EP EP85306195A patent/EP0177179B1/en not_active Expired
- 1985-09-02 DE DE8585306195T patent/DE3565881D1/de not_active Expired
- 1985-09-11 BR BR8504381A patent/BR8504381A/pt not_active IP Right Cessation
- 1985-09-19 TR TR22228A patent/TR22228A/xx unknown
- 1985-09-20 JP JP60208559A patent/JP2554856B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1985-10-01 MX MX26A patent/MX164413B/es unknown
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| MACHINERY'S HANDBOOK=1975US * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TR22228A (tr) | 1986-10-09 |
| JP2554856B2 (ja) | 1996-11-20 |
| EP0177179B1 (en) | 1988-10-26 |
| EP0177179A1 (en) | 1986-04-09 |
| CA1237916A (en) | 1988-06-14 |
| DE3565881D1 (en) | 1988-12-01 |
| MX164413B (es) | 1992-08-12 |
| BR8504381A (pt) | 1986-07-08 |
| US4639869A (en) | 1987-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4973295A (en) | Stepless variable ratio transmission | |
| US5169370A (en) | End-thrust design for parallel-axis differential | |
| EP0347165A2 (en) | Differential unit | |
| DE102019220342A1 (de) | Lenkvorrichtung und fahrzeugradmontagemodul mit derselben | |
| EP0604440A1 (en) | Parallel-axis combination gear differential | |
| AT503360A2 (de) | Getriebeanordnung zur variablen drehmomentverteilung | |
| EP1203900B1 (en) | Gear transmission | |
| DE102009012256A1 (de) | Antriebsvorrichtung für ein Elektrofahrzeug | |
| JPH0478350A (ja) | 遊星歯車式差動装置 | |
| JPH03505618A (ja) | ディファレンシャルギヤ組立体用改良サイドギヤマウント | |
| JPS6179047A (ja) | 車軸の可変ギア減速方法及び車軸 | |
| DE10118201A1 (de) | Schlupfbegrenzendes Schraubrad-Differentialgetriebe | |
| JP2599271B2 (ja) | 差動制限装置 | |
| JP2005344757A (ja) | 回転伝達機構 | |
| EP3608558B1 (en) | Cycloidal differential | |
| US2139906A (en) | Differential | |
| US5431606A (en) | Ball worm gear final rear axle differential drive | |
| JP2540996B2 (ja) | 角速度比可変ステアリング装置 | |
| US1861376A (en) | Automobile transmission | |
| NL1001902C2 (nl) | Tandwieloverbrenging. | |
| EP0246268A1 (en) | A differential gear assembly and transmission device using the differential gear assembly | |
| CN107791834B (zh) | 用于机动车的驱动装置 | |
| JPH0949557A (ja) | 差動制限装置 | |
| DE102022103480A1 (de) | Wälzlageranordnung | |
| JP3011647B2 (ja) | 変速機 |