JPS6169933A - 酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法 - Google Patents
酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法Info
- Publication number
- JPS6169933A JPS6169933A JP19085684A JP19085684A JPS6169933A JP S6169933 A JPS6169933 A JP S6169933A JP 19085684 A JP19085684 A JP 19085684A JP 19085684 A JP19085684 A JP 19085684A JP S6169933 A JPS6169933 A JP S6169933A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- cao
- base
- refractory
- al2o3
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は酸素、硫興含有峻の少ない合金の製造方法に係
り、特に酸素、硫員含有量の少ないＦｅ基、Ｃｏ基又は
ＮＩ基合金の製造方法に関する。
り、特に酸素、硫員含有量の少ないＦｅ基、Ｃｏ基又は
ＮＩ基合金の製造方法に関する。
［従来の技術］
Ｆｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ基合金は、ａ械的性質。
耐熱性ならびに耐食性等優れた性質を有するものが多い
、ところが残留酸素及び硫黄が多いと加工性が低下する
ので、残留酸素及び硫黄を十分に少なくすることが重要
である。
、ところが残留酸素及び硫黄が多いと加工性が低下する
ので、残留酸素及び硫黄を十分に少なくすることが重要
である。
真空又はアルゴンガス雰囲気下での、精錬中の脱醜、脱
硫について、特開昭５０−１２６５１１号、特開昭５０
−１２６５１６及び特開昭５２−５８０１０号に、それ
ぞれＣａＯ（Ｍ他力ルシウウム）含有率の高い塩基性耐
火物で裏付けされた溶解炉又は取鍋を用い、真空又はア
ルゴンガス雰囲気中で溶湯中にアルミニウム（ＡＩＬ）
またはその合金を添加することを特徴とする脱酸、脱硫
方法が提案されている。この原理は、Ａｌｌの添加によ
り耐火物中のＣａ０ｔｌ−５元し、還元生成物であるカ
ルシウム（Ｃａ）により溶湯中のｔＭ（Ｓ）、酸素（０
）を除去するものである。
硫について、特開昭５０−１２６５１１号、特開昭５０
−１２６５１６及び特開昭５２−５８０１０号に、それ
ぞれＣａＯ（Ｍ他力ルシウウム）含有率の高い塩基性耐
火物で裏付けされた溶解炉又は取鍋を用い、真空又はア
ルゴンガス雰囲気中で溶湯中にアルミニウム（ＡＩＬ）
またはその合金を添加することを特徴とする脱酸、脱硫
方法が提案されている。この原理は、Ａｌｌの添加によ
り耐火物中のＣａ０ｔｌ−５元し、還元生成物であるカ
ルシウム（Ｃａ）により溶湯中のｔＭ（Ｓ）、酸素（０
）を除去するものである。
［発明が解決しようとする問題点］
上記従来の方法では、一応の脱酸、脱硫が可能であるが
、より十分な脱酸、脱硫がｏｆ能となる合金の製造方法
が期待されている。
、より十分な脱酸、脱硫がｏｆ能となる合金の製造方法
が期待されている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は（ａ０４０％以上含有するＩ！！基性耐性耐火
物って裏付けした溶解炉又は取鍋内にて、真空又は、Ａ
ｒ中で、酸素を７０ｐｐｍ以上含有するＦｅ基、Ｃｏ＆
又はＮｉの合金を溶解し１次いでＡｎ及び／又はＡ１合
金を添加することにより耐火物表面に３ＣａＯ・Ａ１２
０１の表層を形成する第１の工程と、この溶解炉又は取
鍋から合金溶湯を排出する第２の工程と、該第２の工程
で得られた溶解炉又は取鍋に、Ｆｅ基、Ｃｏ基又は。
物って裏付けした溶解炉又は取鍋内にて、真空又は、Ａ
ｒ中で、酸素を７０ｐｐｍ以上含有するＦｅ基、Ｃｏ＆
又はＮｉの合金を溶解し１次いでＡｎ及び／又はＡ１合
金を添加することにより耐火物表面に３ＣａＯ・Ａ１２
０１の表層を形成する第１の工程と、この溶解炉又は取
鍋から合金溶湯を排出する第２の工程と、該第２の工程
で得られた溶解炉又は取鍋に、Ｆｅ基、Ｃｏ基又は。
Ｎｒ基の合金溶湯を注湯した後、４文及び／又はＡ１合
金を添加して脱酸、脱流する第３の工程と、を有する酸
素、硫黄の含有酸の少ない合金の製造方法を要旨とする
ものである。
金を添加して脱酸、脱流する第３の工程と、を有する酸
素、硫黄の含有酸の少ない合金の製造方法を要旨とする
ものである。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明の′：ｊＳ１の工程において、ＣａＯ含有率の高
い塩基性耐火物で裏付けされた溶解炉又は取鍋に、真空
又はアルゴン雰囲気中で、酸素を７０ＰＰｍ以」二含む
Ｆｅ基、Ｃｏ基又はＮｉ）、（合金を溶解した後、４文
及び／又はＡ１合金を添加することにより、耐火物表面
に３ Ｃａ Ｏ’ Ａ ｌ ２０ ｖ（以下ＣｉＡとい
うことがある。）が形成される。
い塩基性耐火物で裏付けされた溶解炉又は取鍋に、真空
又はアルゴン雰囲気中で、酸素を７０ＰＰｍ以」二含む
Ｆｅ基、Ｃｏ基又はＮｉ）、（合金を溶解した後、４文
及び／又はＡ１合金を添加することにより、耐火物表面
に３ Ｃａ Ｏ’ Ａ ｌ ２０ ｖ（以下ＣｉＡとい
うことがある。）が形成される。
即ち溶湯中に添加された４文の一部は、直接に、溶湯中
のｍ素と結合して脱酸を行なうが、ＡＭの他の部分は耐
火物表面のＣａＯと反応して２ Ａ ｌ ＋ ３ Ｃａ
Ｏ−＋ Ａ ｌ ２０ ｚ ＋ ３ Ｃａとなり、Ｃ
ａとＡＪＬ２０３が生じる。このＣａは脱酸、脱硫反応
し、ＣａＯ１ＣａＳとなる。
のｍ素と結合して脱酸を行なうが、ＡＭの他の部分は耐
火物表面のＣａＯと反応して２ Ａ ｌ ＋ ３ Ｃａ
Ｏ−＋ Ａ ｌ ２０ ｚ ＋ ３ Ｃａとなり、Ｃ
ａとＡＪＬ２０３が生じる。このＣａは脱酸、脱硫反応
し、ＣａＯ１ＣａＳとなる。
一方、Ａ愛２０３は、
Ａ ｎ ２０ ａ ＋ ３ Ｃａ Ｏ４３Ｃ＆ Ｏ・Ａ
ｌ ２０ ］なる反応によりＣ３Ａが耐火物表面に生
じる。
ｌ ２０ ］なる反応によりＣ３Ａが耐火物表面に生
じる。
なお酸素が７０ｐｐｍ未満であると、このＣＪＡはほと
んど生じなく、１２ｃａｏ・７Ａｌ２ｏコ （以下Ｃａ
Ａ）ということがある、）を主体とした組成物が生じる
ことが認められた。この原因については、溶湯中のｍ素
濃度が小さいと、添加されたＡｌが炉壁のＣａＯと反応
しやすくなり、そのため耐火物表面のＡ ｌ ２０３ポ
テンシヤルが高くなり、Ｃａ０−Ａ交２ｏ３反応系がＡ
ｌ ２０３ リッチな方向にシフトするためであると
推察される。
んど生じなく、１２ｃａｏ・７Ａｌ２ｏコ （以下Ｃａ
Ａ）ということがある、）を主体とした組成物が生じる
ことが認められた。この原因については、溶湯中のｍ素
濃度が小さいと、添加されたＡｌが炉壁のＣａＯと反応
しやすくなり、そのため耐火物表面のＡ ｌ ２０３ポ
テンシヤルが高くなり、Ｃａ０−Ａ交２ｏ３反応系がＡ
ｌ ２０３ リッチな方向にシフトするためであると
推察される。
このように生じたＣ３Ａは、周知の如く、Ｃ１７Ａ７に
比較して脱硫能が著しく高い（例えば「鉄と鋼） ６８
巻（１９８２）、６号、６８頁参照）、そのため溶湯の
脱硫が強力かつ十分に行なわれるようになる。また生じ
た活性なＣａによって脱酸と脱硫が行われる。
比較して脱硫能が著しく高い（例えば「鉄と鋼） ６８
巻（１９８２）、６号、６８頁参照）、そのため溶湯の
脱硫が強力かつ十分に行なわれるようになる。また生じ
た活性なＣａによって脱酸と脱硫が行われる。
本発明の第２の工程において、上記第１の工程における
脱酸、脱硫反応が十分進行した溶湯を排出する。排出さ
れた溶湯は、脱酸、脱硫が十分行なわれた酸素、Ｔ＆員
含有率の低い溶湯であるので１次の工程例えば鋳造工程
に送られる。
脱酸、脱硫反応が十分進行した溶湯を排出する。排出さ
れた溶湯は、脱酸、脱硫が十分行なわれた酸素、Ｔ＆員
含有率の低い溶湯であるので１次の工程例えば鋳造工程
に送られる。
本発明の第３の工程においては、まずこの第２の工程で
得られる空もしくはほぼ空の溶解炉又は取鍋内にて、新
しいＦｅ基、Ｃｏ基又は、Ｎｉ基の合金を溶解する。
得られる空もしくはほぼ空の溶解炉又は取鍋内にて、新
しいＦｅ基、Ｃｏ基又は、Ｎｉ基の合金を溶解する。
そして次にＡＭ及び／又は人文合金を添加する。
そうするとこのＡ９．及び／又はＡ見合金により、溶湯
の脱醜、脱硫が行なわれる。即ち八交及び／又はＡ文合
金の一部は溶湯中の酸素と反応して脱酸を行なう、また
Ａｎ及び／又はＡ１合金の他の部分は、ＣａＯと反応し
て、ヒ述の如く。
の脱醜、脱硫が行なわれる。即ち八交及び／又はＡ文合
金の一部は溶湯中の酸素と反応して脱酸を行なう、また
Ａｎ及び／又はＡ１合金の他の部分は、ＣａＯと反応し
て、ヒ述の如く。
ＣａとＣｚＡを生じさせる。このＣａにより脱酸、脱硫
が行なわれ、Ｃ３Ａにより、脱硫が行なわれる。所定時
間が経過して十分な脱酸、脱硫反応が行なわれた後、溶
湯を溶解炉又は取鍋から排出し次の工程に送る。
が行なわれ、Ｃ３Ａにより、脱硫が行なわれる。所定時
間が経過して十分な脱酸、脱硫反応が行なわれた後、溶
湯を溶解炉又は取鍋から排出し次の工程に送る。
この第３の工程が終了した後の溶解炉又は取鍋内には、
引き続きＦｅ基、Ｃｏ基又はＮｉ基合金の溶解を行い脱
酸、脱硫を行なうことができる。
引き続きＦｅ基、Ｃｏ基又はＮｉ基合金の溶解を行い脱
酸、脱硫を行なうことができる。
即ち第３の工程と同じく、合金の溶解、Ａ文及ひ／又は
Ａ立合金の添加、所定１１！？間経ｌｌ１ｔｈ後排出と
いう一連の手順から成る第４の工程を行なうと。
Ａ立合金の添加、所定１１！？間経ｌｌ１ｔｈ後排出と
いう一連の手順から成る第４の工程を行なうと。
第３の工程と同様な溶湯の十分な脱酸、脱硫が行なわれ
る。
る。
更に第５、第６・・・・・・の工程を同様にして取り行
なうことができ、十分な脱酸、脱硫を行なうことができ
る。
なうことができ、十分な脱酸、脱硫を行なうことができ
る。
しかして、本発明者の研究結果によれば、ｔＪＳｌの工
程、第３の工程、第４の工程・・・・・・（以下第１の
工程を第１パッチ目、第３の工程を第２バッチ目、第４
の工程を第３パツチ目・・・・・・ということがある、
）という脱酸、脱硫工程は、これを繰り返すことにより
脱硫効率が次第に向上し、この傾向は第５から：ｔＳ８
バッチ目程度まで継続することが認められた。
程、第３の工程、第４の工程・・・・・・（以下第１の
工程を第１パッチ目、第３の工程を第２バッチ目、第４
の工程を第３パツチ目・・・・・・ということがある、
）という脱酸、脱硫工程は、これを繰り返すことにより
脱硫効率が次第に向上し、この傾向は第５から：ｔＳ８
バッチ目程度まで継続することが認められた。
第１図はこの脱硫効果の継続を説明する図であって、横
軸には１回の処理における反応経過時間が、また縦軸に
は硫黄濃度がとられている。
軸には１回の処理における反応経過時間が、また縦軸に
は硫黄濃度がとられている。
図示の如くＡｌ、Ａ文合金を添加すると反応時間の経過
と共に平衡する硫黄濃度が下がり、やがて一定（ダ１と
なる。
と共に平衡する硫黄濃度が下がり、やがて一定（ダ１と
なる。
そして２パッチ口、３バツチロ・・・・・・と硫黄濃度
の下がる勾配が急となり、かつ最終的な平衡硫黄濃度も
低くなる。
の下がる勾配が急となり、かつ最終的な平衡硫黄濃度も
低くなる。
この減少は、１７へツ千目、２パッチ目・・・・・・と
処理を重ねると、それに伴って耐火物炉壁の活性なＣＩ
Ａの呈が増加するためであると推察される。
処理を重ねると、それに伴って耐火物炉壁の活性なＣＩ
Ａの呈が増加するためであると推察される。
なお、脱硫効果の向ヒは溶湯中の初期Ｗｉ、黄量と耐火
材の気孔度にも依存するが本実験の様に初期硫黄濃度０
．０１％程度の溶湯では、５から８バツチ目位で終ると
いうのは、形成されるｃ、 Ａ凝が頭打ちと成り、脱硫
反応で使用されるＣｘＡ消費速度（すなわちＣａＳの吸
収速度）が新たなＣＩＡ生成速度に勝るようになるため
であると考えられる。そしてこの耐火物表面に形成され
るＣ３Ａの大半が脱硫反応に使用し尽されたときに、こ
の溶解炉又は取鍋の耐火物の貼り変え又は表面層の削除
を行ない、同様にしてｌバッチ目、２バツチ目・・・・
・・の処理を行なう。
材の気孔度にも依存するが本実験の様に初期硫黄濃度０
．０１％程度の溶湯では、５から８バツチ目位で終ると
いうのは、形成されるｃ、 Ａ凝が頭打ちと成り、脱硫
反応で使用されるＣｘＡ消費速度（すなわちＣａＳの吸
収速度）が新たなＣＩＡ生成速度に勝るようになるため
であると考えられる。そしてこの耐火物表面に形成され
るＣ３Ａの大半が脱硫反応に使用し尽されたときに、こ
の溶解炉又は取鍋の耐火物の貼り変え又は表面層の削除
を行ない、同様にしてｌバッチ目、２バツチ目・・・・
・・の処理を行なう。
第２図は酸素含有量が７０ｐｐｍよりも少ない合金溶湯
にＡ見及び／又はＡ９．合金を添加する場合の５６度の
経時変化を示すグラフである。この場合には、２バツチ
目、３バツチ目・・・・・・と処理を繰り返すと、次第
に脱硫効率と脱殉逮度が低下する。これは炉壁の表面が
低融点であるが反応性の低いＣｏＡｔで覆われ、このた
めに活性なＣａ０−Ａ見２ｏ３系の生成量ないしは生成
速度が小さくなり、硫黄分の吸収能が相対的に少なくな
るためであると推察される。
にＡ見及び／又はＡ９．合金を添加する場合の５６度の
経時変化を示すグラフである。この場合には、２バツチ
目、３バツチ目・・・・・・と処理を繰り返すと、次第
に脱硫効率と脱殉逮度が低下する。これは炉壁の表面が
低融点であるが反応性の低いＣｏＡｔで覆われ、このた
めに活性なＣａ０−Ａ見２ｏ３系の生成量ないしは生成
速度が小さくなり、硫黄分の吸収能が相対的に少なくな
るためであると推察される。
なお本発明においては、２バツチ目以降に注湯される合
金溶湯は、酸素含有量が７０ｐｐｍよりも少ないもので
あっても良い、これは、■パッチ目の処理でＣａＯ酎大
耐表面にＣ３Ａが形成されるからである。ただしこの場
合には２パツチ目以降の脱硫の程度は、第２図の場合と
同様に、処理バッチ数が多くなるに従って、次第に低下
するようになる。
金溶湯は、酸素含有量が７０ｐｐｍよりも少ないもので
あっても良い、これは、■パッチ目の処理でＣａＯ酎大
耐表面にＣ３Ａが形成されるからである。ただしこの場
合には２パツチ目以降の脱硫の程度は、第２図の場合と
同様に、処理バッチ数が多くなるに従って、次第に低下
するようになる。
本発明方法の対象とする合金は、Ｆｅ基、Ｃ。
基又はＮｉ基の合金である。
Ｆｅ基の合金としては、普通元ｉｃ、ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓを含有し、特殊な性質を！ＬえるためＥ記普通元素の
他にＮｉ、Ｃｒ、Ｇｏ、Ｗ、Ｍｏ、Ａ見等の特殊元素は
もとより、昔通元素に属するものでも、Ｏ通元素として
加えられている合金鋼が代表的である。低合金鋼として
は、高力低合金鋼、高温高圧低合金鋼１石浦工業用低合
金鋼があり、申合金鋼にはクロム鋼、ニッケル鋼等があ
り、高合金鋼には高クロムステンレス鋼、高クロム−ニ
ッケルステンレス鋼等がある。
Ｓを含有し、特殊な性質を！ＬえるためＥ記普通元素の
他にＮｉ、Ｃｒ、Ｇｏ、Ｗ、Ｍｏ、Ａ見等の特殊元素は
もとより、昔通元素に属するものでも、Ｏ通元素として
加えられている合金鋼が代表的である。低合金鋼として
は、高力低合金鋼、高温高圧低合金鋼１石浦工業用低合
金鋼があり、申合金鋼にはクロム鋼、ニッケル鋼等があ
り、高合金鋼には高クロムステンレス鋼、高クロム−ニ
ッケルステンレス鋼等がある。
ニッケル基合金としては、；メタルを主な構成成分とし
て含有している主として耐熱耐食性合金や磁性合金等が
挙げられ、これに属する合金としては、Ｎｉ−Ｃｕ合金
（モネルメタル）、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金（インコネ
ル）、Ｎｉ−Ｍｏ系合金（ハステロイＡ、Ｂ）、Ｎｉ−
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｗ系合金（ハステロイＣ）、Ｎｉ−３ｉ系
合金（ハステロイＤ）、Ｎｉ−Ｔａ系合金等がある。
て含有している主として耐熱耐食性合金や磁性合金等が
挙げられ、これに属する合金としては、Ｎｉ−Ｃｕ合金
（モネルメタル）、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金（インコネ
ル）、Ｎｉ−Ｍｏ系合金（ハステロイＡ、Ｂ）、Ｎｉ−
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｗ系合金（ハステロイＣ）、Ｎｉ−３ｉ系
合金（ハステロイＤ）、Ｎｉ−Ｔａ系合金等がある。
Ｃｏ基合金としては、Ｇｏを主な構成成分として含有し
ている耐熱合金、＃食性合金、超品合金、磁性合金等で
あり、これに属する合金には、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合
金（ステライト）。
ている耐熱合金、＃食性合金、超品合金、磁性合金等で
あり、これに属する合金には、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合
金（ステライト）。
Ｃｏ−Ｆｅ系合金（ｄｕｃｔｉｌｅ ｃ ｏ ｂ
ａｉｔ）、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ（Ｅｌｉｇｉｌｏ
ｙ合金）、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎ１−Ｗ（Ｈａｙｎｅｓｓ）、
Ｖｉｃａｌｌｏｙ、Ｒｅｎｅｎｄｕｒ。
ａｉｔ）、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ（Ｅｌｉｇｉｌｏ
ｙ合金）、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎ１−Ｗ（Ｈａｙｎｅｓｓ）、
Ｖｉｃａｌｌｏｙ、Ｒｅｎｅｎｄｕｒ。
Ｐｅｒｍｅｎｄｕｒ等のｍ性材料用ＣＯ合金、或はＮｉ
ミコＴｉ析出を利用したｃｏ基超超合金がヤげられる。
ミコＴｉ析出を利用したｃｏ基超超合金がヤげられる。
本発明方法において使用する裏付は耐火物は、カルシア
耐火物（Ｃａｂ）、 ラルナイト耐火物（安定化２Ｃ
ａＯ＠５ｉＯ２）、メルウィナイ ト 耐火物 （３Ｃ
ａＯ−ＭｇＯ参 ２Ｓｉ０ ２ ）。
耐火物（Ｃａｂ）、 ラルナイト耐火物（安定化２Ｃ
ａＯ＠５ｉＯ２）、メルウィナイ ト 耐火物 （３Ｃ
ａＯ−ＭｇＯ参 ２Ｓｉ０ ２ ）。
７ノルサイト耐火物（ＣａＯ”Ａ１２０ｔ’２ＳｉＯ２
）ならびにＣａＯを富化したドロマイト耐火物等があり
、いずれもＣａＯを４０％以上含有する塩基性耐火物で
ある。
）ならびにＣａＯを富化したドロマイト耐火物等があり
、いずれもＣａＯを４０％以上含有する塩基性耐火物で
ある。
本発明方法において、裏付は耐火物のＣａＯ含有率を４
０％以上に限定する理由は、４０％未満のＣａＯを含有
する塩基性耐火物にあっては、その中のＣａＯは他の酸
化物と強固に結合しているため、ＣａＯの活性が少なく
、アルミニラＬ、により還元されず、４０％以上のＣａ
Ｏを有する塩基性耐火物中のＣａＯは活性が大でアルミ
ニウムによってよく一元することができるからである。
０％以上に限定する理由は、４０％未満のＣａＯを含有
する塩基性耐火物にあっては、その中のＣａＯは他の酸
化物と強固に結合しているため、ＣａＯの活性が少なく
、アルミニラＬ、により還元されず、４０％以上のＣａ
Ｏを有する塩基性耐火物中のＣａＯは活性が大でアルミ
ニウムによってよく一元することができるからである。
［作用］
ＡＭ及び／又はＡ９．合金により、並にＣａＯ四大物表
面に生じたＣ１Ａにより、脱酸、脱硫が十分に行なわれ
る。
面に生じたＣ１Ａにより、脱酸、脱硫が十分に行なわれ
る。
［実施例］
以下実施例について説明する。
実施例
第１表に示す組成のＣ＆０＃大物をもって害伺けされた
溶解槽中に、アルゴン雰囲気下で、第２表に示す電解鉄
を原料とする溶湯を注湯した。
溶解槽中に、アルゴン雰囲気下で、第２表に示す電解鉄
を原料とする溶湯を注湯した。
第１表（＃大物組成）（ｗｔ％）
第２表（溶湯組成）（ｗＬ％）
この溶湯の温度を１６００℃に維持しながら、金属アル
ミニウム０．２Ｋｇ７１００Ｋｇ−溶湯の割合で添加し
、溶湯中の硫黄含有量の経時変化を測定した。また最終
的な酸素含有量を測定した。
ミニウム０．２Ｋｇ７１００Ｋｇ−溶湯の割合で添加し
、溶湯中の硫黄含有量の経時変化を測定した。また最終
的な酸素含有量を測定した。
その結果を第３表に示す。
１０分経過後、溶湯を排出し、第２表の組成の溶湯を再
度この溶解槽に注湯した後、上記と同様の金属アルミニ
ウムを添加し、第２バツチ目の処理を行なった。溶湯中
の酸素含有量及び硫黄含有量の測定結果を８３表に示す
。
度この溶解槽に注湯した後、上記と同様の金属アルミニ
ウムを添加し、第２バツチ目の処理を行なった。溶湯中
の酸素含有量及び硫黄含有量の測定結果を８３表に示す
。
以下同様にしてｆｉＳ３バッチ目、第４バツチ目・・・
・・・の処理を行なった。結果を第３表に示す。
・・・の処理を行なった。結果を第３表に示す。
又、特に脱酸、脱硫効果が苫しかった第５ノ＜ツチ目に
ついて第３図にへ交添加後の経時変化を示した。
ついて第３図にへ交添加後の経時変化を示した。
第３表
第３図及び第３表より、本発明によれば、処理バッチ数
の増す毎に硫黄含有量が減少し、かつ脱硫速度も次第に
速くなることが認められる。この傾向は第６バツチ目ま
で継続し、その後次第に脱硫速度が〃くなり、また最終
的な硫黄、酸素含有量も多くなる。
の増す毎に硫黄含有量が減少し、かつ脱硫速度も次第に
速くなることが認められる。この傾向は第６バツチ目ま
で継続し、その後次第に脱硫速度が〃くなり、また最終
的な硫黄、酸素含有量も多くなる。
［効果］
以上の通り、本発明によれば、極めて強力な脱酸、税硫
を行なうことができ、酸素及び硫黄が極めて少なく、加
工性に著しく優れた合金を製造することができる。
を行なうことができ、酸素及び硫黄が極めて少なく、加
工性に著しく優れた合金を製造することができる。
また製造装置も特殊な改良等を要せず、添加する金属材
も安価なＡ見、Ａ１合金であるので、製造コストも廉価
なものとなる。
も安価なＡ見、Ａ１合金であるので、製造コストも廉価
なものとなる。
第１図、第２図及び第３図はそれぞれＡ見及び／又はＡ
文合金を添加した場合の合金溶湯中の硫黄濃度の経時変
化を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 近 野 剛第１図 時間ｔ
文合金を添加した場合の合金溶湯中の硫黄濃度の経時変
化を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 近 野 剛第１図 時間ｔ
Claims (1)
- （１）ＣａＯ４０％以上含有する塩基性耐火物をもって
裏付けした溶解炉又は取鍋内にて、真空又は、アルゴン
中で、酸素を７０ｐｐｍ以上含有するＦｅ基、Ｃｏ基又
はＮｉ基の合金を溶解し、次いでＡｌ及び／又はＡｌ合
金を添加することにより耐火物表面に３ＣａＯ・Ａｌ＿
２Ｏ＿３を主体とする表層を形成する第１の工程と、 この溶解炉又は取鍋から合金溶湯を排出する第２の工程
と、 該第２の工程で得られた耐火物表層を有する溶解炉又は
取鍋内に、Ｆｅ基、Ｃｏ基又は、Ｎｉ基の合金を溶解し
Ａｌ及び／又はＡｌ合金を添加して脱酸、脱流する第３
の工程と、 を有する酸素、硫黄の含有量の少ない合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19085684A JPS6169933A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19085684A JPS6169933A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6169933A true JPS6169933A (ja) | 1986-04-10 |
Family
ID=16264908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19085684A Pending JPS6169933A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6169933A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2587367A1 (fr) * | 1985-04-26 | 1987-03-20 | Mitsui Shipbuilding Eng | Procede pour la production d'un alliage a base de fer, de cobalt et de nickel, a faible teneur en soufre, en oxygene et en azote |
-
1984
- 1984-09-12 JP JP19085684A patent/JPS6169933A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2587367A1 (fr) * | 1985-04-26 | 1987-03-20 | Mitsui Shipbuilding Eng | Procede pour la production d'un alliage a base de fer, de cobalt et de nickel, a faible teneur en soufre, en oxygene et en azote |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6237687B2 (ja) | ||
| JPH0699737B2 (ja) | 清浄鋼の製造方法 | |
| US4820485A (en) | Method of producing an iron-, cobalt- and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen | |
| US5268141A (en) | Iron based alloy having low contents of aluminum silicon, magnesium, calcium, oxygen, sulphur, and nitrogen | |
| JPS6169933A (ja) | 酸素、硫黄含有量の少ない合金の製造方法 | |
| JPH03223414A (ja) | 硫黄、酸素及び窒素の各含有量が極めて低い鉄―、ニッケル―、及びコバルト―基合金の製造方法 | |
| US4999053A (en) | Method of producing an iron-, cobalt- and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen | |
| JPH03236434A (ja) | 硫黄、酸素及び窒素の各含有量が極めて低いニッケル基合金 | |
| JPS6184341A (ja) | 酸素、硫黄、窒素含有量の少ない合金の製造方法 | |
| US5055018A (en) | Clean steel | |
| JPS61243134A (ja) | 超極低硫黄合金の製造方法 | |
| JPH0148342B2 (ja) | ||
| JPS6167729A (ja) | ニツケル基超合金の製造方法 | |
| KR910001488B1 (ko) | 황, 산소 및 질소의 낮은 함량을 갖는 철기합금, 코발트기합금, 니켈기합금 및 그 제조방법 | |
| JPS6025486B2 (ja) | 酸素，硫黄，窒素含有量の少ない清浄な鋼の製造方法 | |
| JPS61250125A (ja) | 高純度超極低硫黄合金の製造方法 | |
| JPS61153224A (ja) | 酸素、硫黄、窒素含有量の少ない合金の製造方法 | |
| KR900006660B1 (ko) | 용융강철을 탈황시키기 위한 처리제 및 용융강철 처리법 | |
| JPS6286111A (ja) | 精錬用カルシア系耐火組成物及びそれを用いた脱硫方法 | |
| JPS6012408B2 (ja) | 金属または合金の脱リン方法 | |
| JPS63262406A (ja) | 改良された溶銑の脱燐法 | |
| RU1822424C (ru) | Способ выплавки титансодержащих сталей и сплавов | |
| RU2091494C1 (ru) | Способ выплавки легированной хромом и никелем стали | |
| JP2004176133A (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH03223440A (ja) | 硫黄、酸素及び窒素の各含有量が極めて低い鉄基合金 |