JPS6164394A - 廃水処理プラントにおけるアンモニア性窒素の除去方法 - Google Patents
廃水処理プラントにおけるアンモニア性窒素の除去方法Info
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- JPS6164394A JPS6164394A JP60167842A JP16784285A JPS6164394A JP S6164394 A JPS6164394 A JP S6164394A JP 60167842 A JP60167842 A JP 60167842A JP 16784285 A JP16784285 A JP 16784285A JP S6164394 A JPS6164394 A JP S6164394A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
この発明は流入廃水から窒素分を除去するための生物学
的廃水処理システムの能力改善に関する。この発明はア
ンモニアを亜硝酸塩および／ｌたは硝酸塩（一括してＮ
ＯＸという）に完全に、あるいはほぼ完全に転化する生
物学的システムにおけるアンモニア除去率を改善するも
のである。
的廃水処理システムの能力改善に関する。この発明はア
ンモニアを亜硝酸塩および／ｌたは硝酸塩（一括してＮ
ＯＸという）に完全に、あるいはほぼ完全に転化する生
物学的システムにおけるアンモニア除去率を改善するも
のである。
発明の背景
廃水からの生物学的（または生化学的）酸素要求量（Ｂ
ＯＤ）およびアンモニア性窒素の除去は、長い間活性汚
泥法によシ行なわれてきた。普通ＢＯＤ ５として表現
されるＢＯＤは、一般に、そしてこの発明においても、
低栄養性微生物による有機炭素化合物の酸化に起因する
ものである。アンモニア性窒素分の酸化は、その繁殖エ
ネルギーがアンモニア性窒素のＮＯＸへの酸化によって
与えられる自栄養性微生物によって行なわれる。
ＯＤ）およびアンモニア性窒素の除去は、長い間活性汚
泥法によシ行なわれてきた。普通ＢＯＤ ５として表現
されるＢＯＤは、一般に、そしてこの発明においても、
低栄養性微生物による有機炭素化合物の酸化に起因する
ものである。アンモニア性窒素分の酸化は、その繁殖エ
ネルギーがアンモニア性窒素のＮＯＸへの酸化によって
与えられる自栄養性微生物によって行なわれる。
そのようにして得られたエネルギーは、水、二酸化炭素
およびアンモニアのような無機化合物から蛋白質物質を
製造するために使用される。
およびアンモニアのような無機化合物から蛋白質物質を
製造するために使用される。
ＢＯＤおよびアンモニア性窒素が共に単一汚泥法におい
て廃水から除去しうろことはよく知られていることであ
る。その方法ではアンモニアはＮＯＸに酸化されて除去
される。脱窒が必要な場合、ＮＯＸはＮ２ｏ ｔたはＮ
２のような揮発性窒素化合物に還元すればよい。またＮ
ＯＸ含有廃水の充分な量を、米国特許第４，０５６，４
６５号の第２図や、Ｊ、パーナートがＷａｔｅｒ ａｎ
ｄ Ｗａｓｔｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（１９７４）
３５．に記載している処理システムの−形式や、南アフ
リカ特許第７２５５７１号の要旨のように１廃水処理シ
ステムにおける嫌気帯域（ａｎｏｘｉａ ｚｏｎｅ ）
へ返送すればよい。
て廃水から除去しうろことはよく知られていることであ
る。その方法ではアンモニアはＮＯＸに酸化されて除去
される。脱窒が必要な場合、ＮＯＸはＮ２ｏ ｔたはＮ
２のような揮発性窒素化合物に還元すればよい。またＮ
ＯＸ含有廃水の充分な量を、米国特許第４，０５６，４
６５号の第２図や、Ｊ、パーナートがＷａｔｅｒ ａｎ
ｄ Ｗａｓｔｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（１９７４）
３５．に記載している処理システムの−形式や、南アフ
リカ特許第７２５５７１号の要旨のように１廃水処理シ
ステムにおける嫌気帯域（ａｎｏｘｉａ ｚｏｎｅ ）
へ返送すればよい。
この型式の方法においては、使用される微生物が電子受
容体として働くことによって、ＮＯＸをＮ２に還元する
。この場合、ＮＯＸの酸化力は有機炭素化合物の酸化に
利用される。効果的な硝化を行ないうる生物学的廃水処
理方法はすべて、ＢＯＤのみの除去を行う方法の汚泥令
に比べてよシ長い汚泥令を必要とする。この型式の硝化
法に用いられる最小汚泥令は、３０℃で約１５日から１
０℃で約１０日である。
容体として働くことによって、ＮＯＸをＮ２に還元する
。この場合、ＮＯＸの酸化力は有機炭素化合物の酸化に
利用される。効果的な硝化を行ないうる生物学的廃水処
理方法はすべて、ＢＯＤのみの除去を行う方法の汚泥令
に比べてよシ長い汚泥令を必要とする。この型式の硝化
法に用いられる最小汚泥令は、３０℃で約１５日から１
０℃で約１０日である。
アンモニア性窒素の除去は、アンモニアの酸素要求量が
酸素分を除去してしまうことにより処理水の水質を低下
させるため、これらの方法では必要である。アンモニア
およびＮＯＸを含む全窒素の除去は、処理水中で植物お
よび／または藻類がよく繁殖するため窒素原子が有害と
なるとき、必要である。
酸素分を除去してしまうことにより処理水の水質を低下
させるため、これらの方法では必要である。アンモニア
およびＮＯＸを含む全窒素の除去は、処理水中で植物お
よび／または藻類がよく繁殖するため窒素原子が有害と
なるとき、必要である。
この発明は、アンモニア性窒素がＢＯＤ吸着帯域で除去
される、典型的活性汚泥法の改良された操作方法を提供
する。
される、典型的活性汚泥法の改良された操作方法を提供
する。
典型的活性汚泥法の基本的操作方法は次のようなもので
ある： （ａ） ＢＯＤ吸着帯域に混合液を形成する。この混
合液は活性バイオマスを流入廃水に含まれる可溶性ＢＯ
Ｄ ５およびアンモニアと、可溶性ＢＯＤ５の少なくと
も２５％が上記バイオマスによって吸着されるような条
件下に混合することによって形成する； （ｂ） 少なくとも上記バイオマスに吸着された一部
を含む混合液中のＢＯＤ５を、混合液が酸化剤と接触す
る酸化帯域で酸化する。この酸化は、混合液中の全ＢＯ
Ｄ５の少なくとも３０％が酸化されるようにする； （Ｃ） 酸化済みの混合液を沈殿帯域で沈殿させて、
上げ液と上記活性バイオマスを含む濃厚汚泥を形成する
；そして、 （ｄ） 濃厚汚泥の少なくとも一部をＢＯＤ吸着帯域
へ返送する。
ある： （ａ） ＢＯＤ吸着帯域に混合液を形成する。この混
合液は活性バイオマスを流入廃水に含まれる可溶性ＢＯ
Ｄ ５およびアンモニアと、可溶性ＢＯＤ５の少なくと
も２５％が上記バイオマスによって吸着されるような条
件下に混合することによって形成する； （ｂ） 少なくとも上記バイオマスに吸着された一部
を含む混合液中のＢＯＤ５を、混合液が酸化剤と接触す
る酸化帯域で酸化する。この酸化は、混合液中の全ＢＯ
Ｄ５の少なくとも３０％が酸化されるようにする； （Ｃ） 酸化済みの混合液を沈殿帯域で沈殿させて、
上げ液と上記活性バイオマスを含む濃厚汚泥を形成する
；そして、 （ｄ） 濃厚汚泥の少なくとも一部をＢＯＤ吸着帯域
へ返送する。
この型式の方法における酸化帯域でのアンモニア性窒素
の除去は、酸化帯域から流出する混合液中のアンモニア
性窒：Ａ濃度が約α３ ｐｐｍ以下になるように、酸化
帯域の混合液中のアンモニア性窒素濃度を低下し、全体
的Ｆ／Ｍ０比を約０．０５に等しいか、またはそれ以上
に保つことによって行なわれる。
の除去は、酸化帯域から流出する混合液中のアンモニア
性窒：Ａ濃度が約α３ ｐｐｍ以下になるように、酸化
帯域の混合液中のアンモニア性窒素濃度を低下し、全体
的Ｆ／Ｍ０比を約０．０５に等しいか、またはそれ以上
に保つことによって行なわれる。
廃水処理システムからの慣用的窒素除去方法は、アンモ
ニアをＮＯＸに酸化し、次いでＮ２および／ｉたはＮ２
０のよ、うな揮発性化合物にＮＯＸを還元するものであ
る。この方法はアンモニア性窒素を全部、あるいはほと
んど全部、ＢＯＤ５と共に酸化帯域で酸化しなければな
らないので、大量の酸素または他の酸化剤を必要とする
。
ニアをＮＯＸに酸化し、次いでＮ２および／ｉたはＮ２
０のよ、うな揮発性化合物にＮＯＸを還元するものであ
る。この方法はアンモニア性窒素を全部、あるいはほと
んど全部、ＢＯＤ５と共に酸化帯域で酸化しなければな
らないので、大量の酸素または他の酸化剤を必要とする
。
この発明の方法は、ＢＯＤ吸着帯域におけるアンモニア
性窒素を有効値、すなわち２ ｐｐｍよりも大きい値で
除去することができる。ＢＯＤ吸着帯域において除去さ
れた２ ｐｐｍよりも大きい値のアンモニア性窒素は、
処理システム中において蛋白質やＮＯＸとして実質的に
再現することはない。結局、この方法はＢＯＤ酸化帯域
で酸化されなければならない皿４を低減し、したがって
添加する酸化剤の必要量を大いに低減できる。
性窒素を有効値、すなわち２ ｐｐｍよりも大きい値で
除去することができる。ＢＯＤ吸着帯域において除去さ
れた２ ｐｐｍよりも大きい値のアンモニア性窒素は、
処理システム中において蛋白質やＮＯＸとして実質的に
再現することはない。結局、この方法はＢＯＤ酸化帯域
で酸化されなければならない皿４を低減し、したがって
添加する酸化剤の必要量を大いに低減できる。
さらに、生成するＮＯＸの量が少ないので、ＮＯＸをＮ
２やＮ２０のような揮発性窒素化合物に還元するための
脱窒工程をよシ小規模なものとすることができる。
２やＮ２０のような揮発性窒素化合物に還元するための
脱窒工程をよシ小規模なものとすることができる。
用語と定義
この発明におけるパラメータは次のように定義される：
ｔＦは任意の廃水処理システムに任意時刻に供給された
可溶性ＢＯＤの量を２４時間当シに外挿したものを意味
する。
可溶性ＢＯＤの量を２４時間当シに外挿したものを意味
する。
２、 ＭＳはＢＯＤ吸着帯域における混合液揮発性懸
濁固形物（ＭＬＶＳＳ）として測定されるバイオマスの
量である。
濁固形物（ＭＬＶＳＳ）として測定されるバイオマスの
量である。
３゜ ＭｏはＢＯＤ酸化帯域および、存在するのであれ
ば嫌気帯域における混合液揮発性懸濁固形物（ＭＬＶＳ
ｓ ）として測定されるバイオマスの分である。
ば嫌気帯域における混合液揮発性懸濁固形物（ＭＬＶＳ
ｓ ）として測定されるバイオマスの分である。
茜ｊ目と１１ノ」１法
添付図面にしたがって説明すると、改良活性汚泥処理装
置は米国特許第４，０５６，４６５号明細書の第１図に
示されたものと多くの点で一致している。処理される廃
水に含まれているＮＺ（５は、廃水を一般に、しかしな
がら必ずしも必要ではない、−次沈殿タンクまたは清澄
装置（図示されていない）で上澄み水として、まず流入
管１１を通ってＢＯＤ ｅ、着帯域に入る。吸着帯域Ａ
では、流入廃水に沈降タンクまた＃′ｉ２次清澄装置１
２で沈殿しライン１３を介して返送された返送汚泥か混
合される。返送量はシステムの負荷よよって決定され、
負荷のピーク時には増加する。
置は米国特許第４，０５６，４６５号明細書の第１図に
示されたものと多くの点で一致している。処理される廃
水に含まれているＮＺ（５は、廃水を一般に、しかしな
がら必ずしも必要ではない、−次沈殿タンクまたは清澄
装置（図示されていない）で上澄み水として、まず流入
管１１を通ってＢＯＤ ｅ、着帯域に入る。吸着帯域Ａ
では、流入廃水に沈降タンクまた＃′ｉ２次清澄装置１
２で沈殿しライン１３を介して返送された返送汚泥か混
合される。返送量はシステムの負荷よよって決定され、
負荷のピーク時には増加する。
沈殿スラッジの小部分は２イン１４から排出される。浄
化された上澄み水はライン１５を経て、受入れ河川また
は必要に応じ高次処理を行なう、あるいは行なわない受
水槽へ送られる。
化された上澄み水はライン１５を経て、受入れ河川また
は必要に応じ高次処理を行なう、あるいは行なわない受
水槽へ送られる。
上記のように、帯域ＡはＢＯＤ吸着吸着帯域液が栓流に
近い状態で流れるよう、２ないしそれ以上の処理小室に
分割することが好ましい。
近い状態で流れるよう、２ないしそれ以上の処理小室に
分割することが好ましい。
物理的に分割した部分を設けること、またはそこにおけ
る水の状態を等しくすることにより、望ましくない糸状
細菌の繁殖をより確実に抑制することができ、その結果
、悪条件下でさえも良好な汚泥特性を維持することがで
きる。このような悪条件としては、例えば、高比表面積
微生物が低濃度でのＢＯＤ吸着競争では優勢であるので
、ＢＯＤが低濃度である場合の操作などがある。ＢＯＤ
吸着帯域をう回する未処理ＢＯＤは最小限である。特に
図示の実施例では、帯域Ａは、それぞれ攪拌手段１９を
備えた２つの小室、室１６と室１７に分割されている。
る水の状態を等しくすることにより、望ましくない糸状
細菌の繁殖をより確実に抑制することができ、その結果
、悪条件下でさえも良好な汚泥特性を維持することがで
きる。このような悪条件としては、例えば、高比表面積
微生物が低濃度でのＢＯＤ吸着競争では優勢であるので
、ＢＯＤが低濃度である場合の操作などがある。ＢＯＤ
吸着帯域をう回する未処理ＢＯＤは最小限である。特に
図示の実施例では、帯域Ａは、それぞれ攪拌手段１９を
備えた２つの小室、室１６と室１７に分割されている。
液はほぼ栓流として帯域Ａの数小室を通過し、ＢＯＤ酸
化酸化帯域溝入される。
化酸化帯域溝入される。
図では帯域人は２つの小室小室１６．１７に分割されて
いるが、３ないしそれ以上の小室にしてもよいことは理
解されることであろう。帯域ＡおよびＢは、帯域Ａから
帯域Ｂへのバックミキシングをほとんど起さずに充分な
一方向流れを形成しうる適当な手段を設けるのであれば
、内部連通する分割された樽であってもよい。
いるが、３ないしそれ以上の小室にしてもよいことは理
解されることであろう。帯域ＡおよびＢは、帯域Ａから
帯域Ｂへのバックミキシングをほとんど起さずに充分な
一方向流れを形成しうる適当な手段を設けるのであれば
、内部連通する分割された樽であってもよい。
液への曝気は公知の方法で帯域Ｂで行なわれる。すなわ
ち、図のよう・に、圧縮空気が散気器２０によって酸化
帯域の底部から混合される。
ち、図のよう・に、圧縮空気が散気器２０によって酸化
帯域の底部から混合される。
もし必要であれば、散気器にかえて、あるいはそれに加
えて、機械的曝気装置を酸化帯域Ｂに設けることもでき
る。また空気にかえて、任意の純度の酸素を帯域ＢｉＣ
添加することもできる。
えて、機械的曝気装置を酸化帯域Ｂに設けることもでき
る。また空気にかえて、任意の純度の酸素を帯域ＢｉＣ
添加することもできる。
その場合は適当な手段で該帯域のすべて、または一部を
覆うことが必要である。実際には、帯域Ａで廃水中の全
ＢＯＤ５およびアンモニアの好ましくは約１チまでが部
分酸化されうるが、普通実質的にすべての酸化は帯域Ｂ
で起こる。
覆うことが必要である。実際には、帯域Ａで廃水中の全
ＢＯＤ５およびアンモニアの好ましくは約１チまでが部
分酸化されうるが、普通実質的にすべての酸化は帯域Ｂ
で起こる。
図示の如く、帯域Ｂは２つの液処理小室２６および２７
に分割されている。しかしながら、よく分かるように、
必要であればもつと多数の小室に分割することも出来る
。この方法の帯域Ｂで多段化する理由のひとつは、アン
モニア酸化が通常可溶性アンモニア濃度に対して一次的
関係にあることが観察されるからである。すなわち、廃
水中のアンモニア値が低いと非常によい栓流が形成され
る。
に分割されている。しかしながら、よく分かるように、
必要であればもつと多数の小室に分割することも出来る
。この方法の帯域Ｂで多段化する理由のひとつは、アン
モニア酸化が通常可溶性アンモニア濃度に対して一次的
関係にあることが観察されるからである。すなわち、廃
水中のアンモニア値が低いと非常によい栓流が形成され
る。
帯域Ａは廃水処理プラントのＢＯＤ吸着帯域として設計
される。この発明の記載された方法に関してｒ ＢＯＤ
吸着帯域」という用語は、そこで流入廃水と返送汚泥が
まず混合され、そして酸化剤の添加が意図的に避けられ
、廃水中の可溶性ＢＯＤ５の少なくとも２５％、好まし
くは５０チが混合液の水相から固形汚泥へ移動するよう
な廃水処理プラントの帯域に関するものであシ、そのよ
うな帯域を意味すると定義される。′可溶性ＢＯＤ５
’という用語は、１．２５ミクロンガラス繊維フィルタ
ーを通過する生物学的酸素要求量から、窒素分の酸化に
要する酸素を差し引いたものを意味する。
される。この発明の記載された方法に関してｒ ＢＯＤ
吸着帯域」という用語は、そこで流入廃水と返送汚泥が
まず混合され、そして酸化剤の添加が意図的に避けられ
、廃水中の可溶性ＢＯＤ５の少なくとも２５％、好まし
くは５０チが混合液の水相から固形汚泥へ移動するよう
な廃水処理プラントの帯域に関するものであシ、そのよ
うな帯域を意味すると定義される。′可溶性ＢＯＤ５
’という用語は、１．２５ミクロンガラス繊維フィルタ
ーを通過する生物学的酸素要求量から、窒素分の酸化に
要する酸素を差し引いたものを意味する。
可溶性ＢＯＤ ５の水相から固形汚泥への一定の啓動度
を得るために、吸着帯域におけるＦ／Ｍ８比を１０未満
、好ましくは５未満に保つことが重要である。
を得るために、吸着帯域におけるＦ／Ｍ８比を１０未満
、好ましくは５未満に保つことが重要である。
すなわち、廃水中のＢＯＤおよびアンモニア双方の主た
る酸化は酸化帯域Ｂで起こる。この方法で用いられてい
る「酸化帯域」という用語は、そこに酸素移動手段が用
いられており、ＢＯＤ吸Ｍ帯域からの混合液を全ＢＯＤ
５の少なくとも３０饅を酸化するために充分な条件お
よび時間で酸素および／または酸化剤と接触させるよう
な廃水処理プラントにおける帯域として定義される。
る酸化は酸化帯域Ｂで起こる。この方法で用いられてい
る「酸化帯域」という用語は、そこに酸素移動手段が用
いられており、ＢＯＤ吸Ｍ帯域からの混合液を全ＢＯＤ
５の少なくとも３０饅を酸化するために充分な条件お
よび時間で酸素および／または酸化剤と接触させるよう
な廃水処理プラントにおける帯域として定義される。
すでに述べたように、ＢｏＤ吸着帯域における酸化を最
小限とすることが重要である。ＢＯＤ吸着帯域における
酸化度を最小限のものとするために次の１ないしそれ以
上のステップがとられる： Ａ、帯域Ａを信成する漕（あるいは復数の＋１１７）は
、大気との接触を避けるために液表面を窒素または他の
不活性ガスで覆うとよい。あるいは、ゆるく適合した蓋
を液面に、または液面上方に設置するとよい。また、液
面上方を不活性ブスで覆うと共に、あるいは覆うことな
しに、剛性差を設けてもよい。これらの酸化制限手段に
かえて、またはそれらに加えて、ＢＯＤ吸着帯域に窒素
パージガスを導入することもできる。
小限とすることが重要である。ＢＯＤ吸着帯域における
酸化度を最小限のものとするために次の１ないしそれ以
上のステップがとられる： Ａ、帯域Ａを信成する漕（あるいは復数の＋１１７）は
、大気との接触を避けるために液表面を窒素または他の
不活性ガスで覆うとよい。あるいは、ゆるく適合した蓋
を液面に、または液面上方に設置するとよい。また、液
面上方を不活性ブスで覆うと共に、あるいは覆うことな
しに、剛性差を設けてもよい。これらの酸化制限手段に
かえて、またはそれらに加えて、ＢＯＤ吸着帯域に窒素
パージガスを導入することもできる。
Ｂ、気体移動手段はＢＯＤ吸着帯域には設けないっ該帯
域は、散気器や表面曝気装置、あるいは他の気−液移動
手段ではなく、例えば図において符号、１９で示される
攪拌器を備えてい−る。
域は、散気器や表面曝気装置、あるいは他の気−液移動
手段ではなく、例えば図において符号、１９で示される
攪拌器を備えてい−る。
Ｃ６例えば硝酸塩および／または亜硝酸塩（ＮＯＸ）の
ような、酸化剤の過剰量をＢＯＤ吸着帯域に導入しない
よう注意しなければならない。ＢＯＤ吸着帯域では、廃
水中に存在するＮＯＸだけでなく、システムの下流側か
らＢＯＤ吸着帯域に返送されるＮＯＸについても調整し
なければならない。
ような、酸化剤の過剰量をＢＯＤ吸着帯域に導入しない
よう注意しなければならない。ＢＯＤ吸着帯域では、廃
水中に存在するＮＯＸだけでなく、システムの下流側か
らＢＯＤ吸着帯域に返送されるＮＯＸについても調整し
なければならない。
処理プラントへ流入する下水管に存在する微生物がＢＯ
Ｄ Ｋよって硝酸塩および／または亜卯酸塩を還元する
ために、廃水にはふつうＮＯＸはほとんど、あるいは全
く含まれていない。ＮＯＸ。
Ｄ Ｋよって硝酸塩および／または亜卯酸塩を還元する
ために、廃水にはふつうＮＯＸはほとんど、あるいは全
く含まれていない。ＮＯＸ。
の供給可能源は、生物学的硝化システム、すなわちアン
モニア性ＢＯＤ ’ｉ ＮＯＸに酸化するように設計さ
れている、ＢＯＤ酸化帯域からの返送混合液である。こ
のようなシステムにおいて、米国特許第４．０５へ４６
５号明細書の第２図には、嫌気帯域を最初のＢＯＤ吸着
帯域と酸化帯域との間に介在させる。ように記載しであ
るが、酸化帯域からの混合液の一部をＮＯＸの還元を行
なう中間嫌気帯域へ返送する。
モニア性ＢＯＤ ’ｉ ＮＯＸに酸化するように設計さ
れている、ＢＯＤ酸化帯域からの返送混合液である。こ
のようなシステムにおいて、米国特許第４．０５へ４６
５号明細書の第２図には、嫌気帯域を最初のＢＯＤ吸着
帯域と酸化帯域との間に介在させる。ように記載しであ
るが、酸化帯域からの混合液の一部をＮＯＸの還元を行
なう中間嫌気帯域へ返送する。
流入廃水は一般にアンモニア性窒素またはＨＨ５の形で
充分な量の窒素を含む。前郷した、あるいは同様の型式
の活性汚泥法では、窒素分は酸化帯域でアンモニアがＮ
ＯＸに酸化され、次いでＮ２および／またはＮ２０のよ
うな揮発性化合物に還元されることにより慣用の如く除
去される。
充分な量の窒素を含む。前郷した、あるいは同様の型式
の活性汚泥法では、窒素分は酸化帯域でアンモニアがＮ
ＯＸに酸化され、次いでＮ２および／またはＮ２０のよ
うな揮発性化合物に還元されることにより慣用の如く除
去される。
ところで、この型式の方法において、アンモニア性窒素
の一部がＢＯＤ吸着帯域で、後で脱窒を行なわなければ
ならない蛋白質の生成やＮＯＸの生成を伴うことなしに
除去できることがわかった。このＢＯＤ吸着帯域におけ
るアンモニア性窒素の除去に必要な条件は、酸化帯域か
ら出るアンモニア性窒素が約ｏ、 ｓ ｐｐｍより小さ
い９度であるように、酸化帯域の混合液のアンモニア性
窒素濃度を低減させること、およびＦ／Ｍ０比を約０．
０．５に等しいかまたはそれよシ大きく保つことを含む
。
の一部がＢＯＤ吸着帯域で、後で脱窒を行なわなければ
ならない蛋白質の生成やＮＯＸの生成を伴うことなしに
除去できることがわかった。このＢＯＤ吸着帯域におけ
るアンモニア性窒素の除去に必要な条件は、酸化帯域か
ら出るアンモニア性窒素が約ｏ、 ｓ ｐｐｍより小さ
い９度であるように、酸化帯域の混合液のアンモニア性
窒素濃度を低減させること、およびＦ／Ｍ０比を約０．
０．５に等しいかまたはそれよシ大きく保つことを含む
。
この型式の活性汚泥法においてこれらの条件を維持する
と、ＥＯＤ吸着帯域でアンモニア性窒素を２ ｐｐｍよ
シ大きく、好ましくは５ ｐｐｍよシ大きく除去するこ
とになる。この帯域で除去される約２ ｐｐｍを超える
値のアンモニア性窒素分は、処理システムの中で蛋白質
あるいはＮＯＸとして再現することはない。
と、ＥＯＤ吸着帯域でアンモニア性窒素を２ ｐｐｍよ
シ大きく、好ましくは５ ｐｐｍよシ大きく除去するこ
とになる。この帯域で除去される約２ ｐｐｍを超える
値のアンモニア性窒素分は、処理システムの中で蛋白質
あるいはＮＯＸとして再現することはない。
この都合のよい方法は、この発明の方法ではアンモニア
を酸化によ！７ ＮＯＸとして除去するには化学量論的
に不充分な酸化剤しか最初の吸着帯域に導入していない
ので、アンモニアの除去を説明できない。加えて、この
システムの後続の工程で現われるＮＯＸおよび蛋白質の
量は、除去されたアンモニア性窒素の小部分（すなわち
、２ ｐｐｍ未満）にすぎない。このアンモニア性窒素
除去を行なう正確なメカニズムは知られていない。しか
しながら、前述のように酸化帯域で保たれた条件下にお
いて、繋殖微生物はマイナス３価の窒素、すなわちアン
モニアを奪われ、見たところ蛋白質を形成するための窒
素源としてＮＯｘを利用できなくなる。これらの微生物
を繁殖力はあるが還元された窒素の利用が限られた条件
下におくと、それらが清澄装置に送られ、沈殿し、最初
の吸着帯域に返送されたとき、見かけ上皮水流からかな
シの量（すなわち２ ｐｐｍよりも大きい量）のアンモ
ニア性窒素の除去が起こるという、普通でない行動を示
す。そのアンモニア性窒素は処理システム内でＮＯＸ
、蛋白質あるいは他の検出可能な窒素化合物としては再
現しない。
を酸化によ！７ ＮＯＸとして除去するには化学量論的
に不充分な酸化剤しか最初の吸着帯域に導入していない
ので、アンモニアの除去を説明できない。加えて、この
システムの後続の工程で現われるＮＯＸおよび蛋白質の
量は、除去されたアンモニア性窒素の小部分（すなわち
、２ ｐｐｍ未満）にすぎない。このアンモニア性窒素
除去を行なう正確なメカニズムは知られていない。しか
しながら、前述のように酸化帯域で保たれた条件下にお
いて、繋殖微生物はマイナス３価の窒素、すなわちアン
モニアを奪われ、見たところ蛋白質を形成するための窒
素源としてＮＯｘを利用できなくなる。これらの微生物
を繁殖力はあるが還元された窒素の利用が限られた条件
下におくと、それらが清澄装置に送られ、沈殿し、最初
の吸着帯域に返送されたとき、見かけ上皮水流からかな
シの量（すなわち２ ｐｐｍよりも大きい量）のアンモ
ニア性窒素の除去が起こるという、普通でない行動を示
す。そのアンモニア性窒素は処理システム内でＮＯＸ
、蛋白質あるいは他の検出可能な窒素化合物としては再
現しない。
少なくとも約０．０５という最小ＦＺＭｏ比は、微生物
がこの方法の酸化帯域から排出されたときに、なお繁殖
力を有することを保証するために必要である。
がこの方法の酸化帯域から排出されたときに、なお繁殖
力を有することを保証するために必要である。
前述した方法でアンモニア性窒素を除去するためには、
酸化帯域を出るバイオマスが低アンモニア濃度、すなわ
ち０．０３ ｐｐｍ未満を、好ましくは１日中経験しな
ければならない。この値を越えると、すなわち処理日の
ピーク流の間に１］、３ｐｐｍよりも大きいか、さらに
１０ ｐｐｍのような大きい値で操作すると、バイオマ
スはコンデジョンをくずし、プラントを次に通過する際
にアンモニア性窒素の除去を行なわなくなる。１日のう
ちに部分的に高アンモニア濃度の流れが流入するプラン
トにおいては、この流入流を設備の容積的条件によシロ
時間から１２時間貯水できるピーク流とほぼ一定して合
流させる。ＢＯＤ酸化帯域を出る混合液のアンモニア性
窒素の濃度が０．３ ｐｐｍを越える時間が長ければ長
いほど、コンディション低下は大きくなり、この発明の
方法によるアンモニア除去の効率は低くなる。
酸化帯域を出るバイオマスが低アンモニア濃度、すなわ
ち０．０３ ｐｐｍ未満を、好ましくは１日中経験しな
ければならない。この値を越えると、すなわち処理日の
ピーク流の間に１］、３ｐｐｍよりも大きいか、さらに
１０ ｐｐｍのような大きい値で操作すると、バイオマ
スはコンデジョンをくずし、プラントを次に通過する際
にアンモニア性窒素の除去を行なわなくなる。１日のう
ちに部分的に高アンモニア濃度の流れが流入するプラン
トにおいては、この流入流を設備の容積的条件によシロ
時間から１２時間貯水できるピーク流とほぼ一定して合
流させる。ＢＯＤ酸化帯域を出る混合液のアンモニア性
窒素の濃度が０．３ ｐｐｍを越える時間が長ければ長
いほど、コンディション低下は大きくなり、この発明の
方法によるアンモニア除去の効率は低くなる。
したがって、吸着帯域において望しいＮＨ５除去を行な
うために、ＢＯＤ酸化帯域を出る混合液のＮＨ５濃度が
１日の相当な部分で０．３ ｐｐｍを越えることがない
ようにシステムを維持することが必要である。この発明
の目的のために、１日の相当な部分とは、任意の２４時
間のうちで少なくとも１２時間、好ましくは少なくとも
１８時間である。
うために、ＢＯＤ酸化帯域を出る混合液のＮＨ５濃度が
１日の相当な部分で０．３ ｐｐｍを越えることがない
ようにシステムを維持することが必要である。この発明
の目的のために、１日の相当な部分とは、任意の２４時
間のうちで少なくとも１２時間、好ましくは少なくとも
１８時間である。
この発明はまた、米国特許第４．０５６，４６５号明細
書の第２図で議論され示されたような、ＢＯＤ吸着帯域
とＢＯＤ酸化帯域との間に嫌気帯域を挿入させた活性汚
泥法にも適用可能である。
書の第２図で議論され示されたような、ＢＯＤ吸着帯域
とＢＯＤ酸化帯域との間に嫌気帯域を挿入させた活性汚
泥法にも適用可能である。
前述の実施態様はこの発明を典型的活性汚泥法に従って
説明したものであるが、この発明は次のような条件を備
えていればいかなる方法においても適用可能である： １）まずＢＯＤ吸着帯域が設けられていること、２）次
いで酸化帯域が設けられ、アンモニア性窒素の除去が完
全に、またはほぼ完全になされるようなっている仁と、
そしてこの帯域から出る廃水の主要部が清澄装置へ送ら
れること、 ３）酸化帯域からの主要排出部分の微生物がなお繁殖力
を有していること、そして ４）清澄装置からの沈殿汚泥の少なくとも一部は始めの
ＢＯＤ吸着帯域に返送されること。
説明したものであるが、この発明は次のような条件を備
えていればいかなる方法においても適用可能である： １）まずＢＯＤ吸着帯域が設けられていること、２）次
いで酸化帯域が設けられ、アンモニア性窒素の除去が完
全に、またはほぼ完全になされるようなっている仁と、
そしてこの帯域から出る廃水の主要部が清澄装置へ送ら
れること、 ３）酸化帯域からの主要排出部分の微生物がなお繁殖力
を有していること、そして ４）清澄装置からの沈殿汚泥の少なくとも一部は始めの
ＢＯＤ吸着帯域に返送されること。
始めのＢＯＤ吸着帯域でアンモニア性窒素の相当量が除
去されることによって、後続の酸化帯域ではアンモニア
をＮＯＸに転化させる酸化は少なくてすむ。これはシス
テムに導入しなければならない酸化剤の量を大いに低減
させる。さらに、ＮＯｘの生成がより少ないので、Ｎ２
のような揮発性窒素化合物にＮＯＸを還元するために必
要な脱窒工程をそれほど厳密に行なわなくてもすむので
、より効率的で経済的な方法が得られる。
去されることによって、後続の酸化帯域ではアンモニア
をＮＯＸに転化させる酸化は少なくてすむ。これはシス
テムに導入しなければならない酸化剤の量を大いに低減
させる。さらに、ＮＯｘの生成がより少ないので、Ｎ２
のような揮発性窒素化合物にＮＯＸを還元するために必
要な脱窒工程をそれほど厳密に行なわなくてもすむので
、より効率的で経済的な方法が得られる。
この発明の方法を用いて行なったいくつかの例を下記に
示す。これらの例はこの発明を説明するものであるが、
この発明を限定するものではない。
示す。これらの例はこの発明を説明するものであるが、
この発明を限定するものではない。
例 １
実験室的装置をこの発明の条件に従って５日間操作した
。そしてシステム条件の平均値を下記の第１表に示した
。処理システムは典型的活性汚泥法であった。
。そしてシステム条件の平均値を下記の第１表に示した
。処理システムは典型的活性汚泥法であった。
表 １
５日間平均
１、 流入流量（Ｊ） １．２５
２ 返送５Ｔ１．量（Ａ’） ０
．７５乙 流入ＢＯＤ５ （ｐｐｍ）
１０２４、 ＭＬＶＳＳ （ｐｐｍ）
２，７７２５、 流入ＴＫＮ （ｐｐｍ）
ｊ ２．ｊ６、ＴｏにおけるＮＨ３−Ｎ （ｐ
ｐｍ） ７．８Ｚ 吸着後のＮＨ３−Ｎ （ｐ
ｐｍ） ４．７８、 Ｎ消耗−吸着帯域
（ｐｐｍ） ５−１９ 窒素ロス（ｐｐｍ）
２．７１０、 酸化帯域流出Ｎ
Ｈｓ−Ｎ（ｐｐｍ） ＜０．１１ｔ Ｆ／Ｍ０
α１４上記表にもみられる
ように、ＢＯＤ酸化帯域を出るアンモニア性窒素は平均
０．１ ｐｐｍ未満（÷１０）であった。Ｆ ／Ｍｏは
平均０．１４であって、必要とされるα０５よシ充分高
い値である０ＢＯＤ吸着帯域におけるアンモニア性窒素
消耗は平均で３． ｊ ｐｐｍ （値す８；Ｔｏにおけ
茹正、−Ｎ。
２ 返送５Ｔ１．量（Ａ’） ０
．７５乙 流入ＢＯＤ５ （ｐｐｍ）
１０２４、 ＭＬＶＳＳ （ｐｐｍ）
２，７７２５、 流入ＴＫＮ （ｐｐｍ）
ｊ ２．ｊ６、ＴｏにおけるＮＨ３−Ｎ （ｐ
ｐｍ） ７．８Ｚ 吸着後のＮＨ３−Ｎ （ｐ
ｐｍ） ４．７８、 Ｎ消耗−吸着帯域
（ｐｐｍ） ５−１９ 窒素ロス（ｐｐｍ）
２．７１０、 酸化帯域流出Ｎ
Ｈｓ−Ｎ（ｐｐｍ） ＜０．１１ｔ Ｆ／Ｍ０
α１４上記表にもみられる
ように、ＢＯＤ酸化帯域を出るアンモニア性窒素は平均
０．１ ｐｐｍ未満（÷１０）であった。Ｆ ／Ｍｏは
平均０．１４であって、必要とされるα０５よシ充分高
い値である０ＢＯＤ吸着帯域におけるアンモニア性窒素
消耗は平均で３． ｊ ｐｐｍ （値す８；Ｔｏにおけ
茹正、−Ｎ。
ナ６、から吸着後のＮＨ３−Ｎ、す７、を引いて計算さ
れる）。
れる）。
ＢＯＤ ａ着帯域で除去されたＮＨ３−Ｎ ３．１１）
ｐｍのうち、２．７ ｐｐｍはＮＯＸまたは他の検出可
能な窒素化合物としてはこの方法では説明できない。
ｐｍのうち、２．７ ｐｐｍはＮＯＸまたは他の検出可
能な窒素化合物としてはこの方法では説明できない。
例２
この例で、この発明の方法はＢＯＤ吸着帯域とＢＯＤ酸
化帯域との間に嫌気帯域を設けた活性汚泥法において行
なわれた。この方法は５日間操作され、各帯域の各小室
部分におけるアンモニア性窒素ａ度は計算されて、その
平均値が下記の表２に示されている。操作条件は次のよ
うなものであった： 流入流量＝３．１１Ｘ１０６ガロン／日 Ｆ’／ＭＥ３
＝ ｔ ０４５返送流量＝ ｔｏＯＸ１０６ガロン／日
Ｆ／Ｍ０＝ ０．３０内側返送量＝３．４０Ｘ１０’
ガロン／日 ＢＯＤＴ＝ １１２．５や旬ＭＬｖＳＳ
＝ ２７４４ Ｑ／１ 吸着容積＝ Ｑ、１２２０Ｘ１０６ガロン（３段）嫌気
容積＝ ０．０８１３Ｘ１０６ガロン（２段）酸化容積
＝０．５５８９ｘ１０６ガロン（５段）総容積＝ ０．
５４２２Ｘ１０６ガロン表 ２ ３日間平均アンモニア性窒素濃度 Ｎａ５−Ｎ（ｐｐｍ） 時間ゼロ １３．０２ 収着 １ ８．５３ ３ Ｚ１６ 嫌気 １ ４．６５ ２ ３．７７ 酸化 １ ３．１８ ２ ２．１０ ３ ｔ６６ ４ ” ｔ４４ ＢＯＤ吸着帯域におけるアンモニア性窒素の除去度は、
吸着帯域に時間ゼロ下導入されるＮＨ３−Ｎ濃度（１３
，０２ｐｐｍ）から吸着帯域の最後の小室のＮＨ３−Ｎ
濃度（７，１６ｐｐｍ ）を引き算して計算される。こ
れは平均約５．６８ ｐｐｍのＮＨ，５−、Ｎが１日当
りＢＯＤ ｇ！に着帯域において除去されることを意味
する。
化帯域との間に嫌気帯域を設けた活性汚泥法において行
なわれた。この方法は５日間操作され、各帯域の各小室
部分におけるアンモニア性窒素ａ度は計算されて、その
平均値が下記の表２に示されている。操作条件は次のよ
うなものであった： 流入流量＝３．１１Ｘ１０６ガロン／日 Ｆ’／ＭＥ３
＝ ｔ ０４５返送流量＝ ｔｏＯＸ１０６ガロン／日
Ｆ／Ｍ０＝ ０．３０内側返送量＝３．４０Ｘ１０’
ガロン／日 ＢＯＤＴ＝ １１２．５や旬ＭＬｖＳＳ
＝ ２７４４ Ｑ／１ 吸着容積＝ Ｑ、１２２０Ｘ１０６ガロン（３段）嫌気
容積＝ ０．０８１３Ｘ１０６ガロン（２段）酸化容積
＝０．５５８９ｘ１０６ガロン（５段）総容積＝ ０．
５４２２Ｘ１０６ガロン表 ２ ３日間平均アンモニア性窒素濃度 Ｎａ５−Ｎ（ｐｐｍ） 時間ゼロ １３．０２ 収着 １ ８．５３ ３ Ｚ１６ 嫌気 １ ４．６５ ２ ３．７７ 酸化 １ ３．１８ ２ ２．１０ ３ ｔ６６ ４ ” ｔ４４ ＢＯＤ吸着帯域におけるアンモニア性窒素の除去度は、
吸着帯域に時間ゼロ下導入されるＮＨ３−Ｎ濃度（１３
，０２ｐｐｍ）から吸着帯域の最後の小室のＮＨ３−Ｎ
濃度（７，１６ｐｐｍ ）を引き算して計算される。こ
れは平均約５．６８ ｐｐｍのＮＨ，５−、Ｎが１日当
りＢＯＤ ｇ！に着帯域において除去されることを意味
する。
酸化帯域の最終小室のＮＨ３−Ｎ濃度の平均値は、望ま
しい０．３ ｐｐｍよシ高いにもかかわらず、この高い
平均値は例えば処理の第１日月に３，０９ｐｐｍと記録
されたピーク負荷時によるものと説明できる。処理期間
のかなシの部分でＮＨ３−Ｎ、９度が０．３ ｐｐｍ未
満を保つかぎり、ピーク負荷により膨張した平均値は処
理システムを、だいなしにはしないであろう。、処理の
２日目および５日目に行なったテストでは、酸化帯域を
出るＮＨ３−Ｎ濃度は約０．１８ ｐＩ）ｍであった。
しい０．３ ｐｐｍよシ高いにもかかわらず、この高い
平均値は例えば処理の第１日月に３，０９ｐｐｍと記録
されたピーク負荷時によるものと説明できる。処理期間
のかなシの部分でＮＨ３−Ｎ、９度が０．３ ｐｐｍ未
満を保つかぎり、ピーク負荷により膨張した平均値は処
理システムを、だいなしにはしないであろう。、処理の
２日目および５日目に行なったテストでは、酸化帯域を
出るＮＨ３−Ｎ濃度は約０．１８ ｐＩ）ｍであった。
例 ３
この例で、前述の典厚的活性汚泥法は３日間酸化帯域を
出る廃水中のアンモニア性窒素濃度を制御することなく
操作した。その結果は下記の表３に示しである。操作条
件は次のようなものである： 流入流量＝ｉ８７Ｘ１０’ガロン／日 Ｆ／Ｍ８＝
０．９６返送流量＝α６９Ｘ１０６ガロン／日 Ｆ／
Ｍ０＝ ０．５８吸着容積＝α２０３４Ｘ１０’ガロン
（５段）酸化容積＝ ０．３３８９Ｘ１０６ガロン（５
段）総容積＝α５４２３Ｘ１０６ガロン 表 ３ ＮＨ５−Ｎ濃度（ｐｐｍ） 第１日 ＷＪ２日 第３日 平均時間ゼロ
１４．８９吸着 １
１５．１９ １３．１２ １５．１６ １４．４９５
１４．９２ １２．９０ １５．Ｌ６ １４
．３２４ １４．９２ １２．８４ １５．１６
１４．３０５ １４．８２ １２．．５２
１５．０２ １４．１７酸化 １ １４．１２ １
２．１０ １５．５４ １３．−９２２ １３．８４
１１８４ １４．８０ １五４９３ １３．
３２ １１．４２ １３．９４ １２．８９４
１五〇４ １１．１０ １“３．９４ １２．６
９５ １２．８８ １１．１０ １５．９４
１２．６４酸化帯域の第５段階にみられるように、ＮＨ
３−Ｎ濃度は一貫して高レベルであって、必要とされる
ＣＬ ５ ｐＩ）ｍをはるかに上回るものであった。時
間ゼロにおけるＮＨ３−Ｎ濃度の平均値と吸着帯域の第
５段階の濃度を比較すると、わずかに０．７２ｐｐｍの
アンモニア性窒素がこの帯域で除去されたにすぎないこ
とがわかる。この程度の除去はこの種の方法ではλ型的
なもので、おそらくいくらかのＮＯＸおよび／′ｉたは
蛋白質の生成によるものである。この例は、処理期間の
相当部分にわたって酸化帯域を出る廃水のＮＨ３−Ｎ
ｍ度を０、３ ｐｐｍ以下に保つことが必要であると、
明白。
出る廃水中のアンモニア性窒素濃度を制御することなく
操作した。その結果は下記の表３に示しである。操作条
件は次のようなものである： 流入流量＝ｉ８７Ｘ１０’ガロン／日 Ｆ／Ｍ８＝
０．９６返送流量＝α６９Ｘ１０６ガロン／日 Ｆ／
Ｍ０＝ ０．５８吸着容積＝α２０３４Ｘ１０’ガロン
（５段）酸化容積＝ ０．３３８９Ｘ１０６ガロン（５
段）総容積＝α５４２３Ｘ１０６ガロン 表 ３ ＮＨ５−Ｎ濃度（ｐｐｍ） 第１日 ＷＪ２日 第３日 平均時間ゼロ
１４．８９吸着 １
１５．１９ １３．１２ １５．１６ １４．４９５
１４．９２ １２．９０ １５．Ｌ６ １４
．３２４ １４．９２ １２．８４ １５．１６
１４．３０５ １４．８２ １２．．５２
１５．０２ １４．１７酸化 １ １４．１２ １
２．１０ １５．５４ １３．−９２２ １３．８４
１１８４ １４．８０ １五４９３ １３．
３２ １１．４２ １３．９４ １２．８９４
１五〇４ １１．１０ １“３．９４ １２．６
９５ １２．８８ １１．１０ １５．９４
１２．６４酸化帯域の第５段階にみられるように、ＮＨ
３−Ｎ濃度は一貫して高レベルであって、必要とされる
ＣＬ ５ ｐＩ）ｍをはるかに上回るものであった。時
間ゼロにおけるＮＨ３−Ｎ濃度の平均値と吸着帯域の第
５段階の濃度を比較すると、わずかに０．７２ｐｐｍの
アンモニア性窒素がこの帯域で除去されたにすぎないこ
とがわかる。この程度の除去はこの種の方法ではλ型的
なもので、おそらくいくらかのＮＯＸおよび／′ｉたは
蛋白質の生成によるものである。この例は、処理期間の
相当部分にわたって酸化帯域を出る廃水のＮＨ３−Ｎ
ｍ度を０、３ ｐｐｍ以下に保つことが必要であると、
明白。
に指摘するものである。
例 ４
この発明に従って実施した活性汚泥法を通常の流れを用
いる慣用の硝化プロセスと比較した。
いる慣用の硝化プロセスと比較した。
その結果は下記の表４に示されている。操作条件は次の
ようなものである： 吸着容積＝ ０．１２３４Ｘ １０６ガロン酸化容積＝
０．４６５７ Ｘ １０６ガロン総容積＝ ０．５８
９１ Ｘ １０６ガロンＦ／Ｍｓ ＝ｔＯ０６ Ｆ／Ｍ０＝ ０．２７ 表 ４ 時間ゼロ Ｎ勺 １４９８ 慣用法 １４．９８ − 流出水Ａ１０ １８５ ８．１９ １［１１，０
４慣用法 １．８１ １２．３０ １４．１１表４の
結果にみられるように、慣用の硝化プロセスに流入する
アンモニア性窒素のうち、０８７ｐｐｍだけがＮ′Ｈ，
！、−ＮとしてもＮＯＸとしても計算されなくなってい
るにすぎない。しかしながらこの発明にしたがって実施
したプロセスにおいては、流入したアンモニア性窒素の
４．９４ ｐ四が該システムにおいて、後にＮＨ３−Ｎ
あるいはＮＯＸとして現われることなく、除去されてい
る。そのためにかなりの処理を必要とするＮＯＸまたは
他の窒素化合物として、システム中において後になって
現われることなく、このような高度のＮＨ３−Ｎの除去
を行ないうろことが、慣用の方法に比べて優れたこの方
法の利点である◇
ようなものである： 吸着容積＝ ０．１２３４Ｘ １０６ガロン酸化容積＝
０．４６５７ Ｘ １０６ガロン総容積＝ ０．５８
９１ Ｘ １０６ガロンＦ／Ｍｓ ＝ｔＯ０６ Ｆ／Ｍ０＝ ０．２７ 表 ４ 時間ゼロ Ｎ勺 １４９８ 慣用法 １４．９８ − 流出水Ａ１０ １８５ ８．１９ １［１１，０
４慣用法 １．８１ １２．３０ １４．１１表４の
結果にみられるように、慣用の硝化プロセスに流入する
アンモニア性窒素のうち、０８７ｐｐｍだけがＮ′Ｈ，
！、−ＮとしてもＮＯＸとしても計算されなくなってい
るにすぎない。しかしながらこの発明にしたがって実施
したプロセスにおいては、流入したアンモニア性窒素の
４．９４ ｐ四が該システムにおいて、後にＮＨ３−Ｎ
あるいはＮＯＸとして現われることなく、除去されてい
る。そのためにかなりの処理を必要とするＮＯＸまたは
他の窒素化合物として、システム中において後になって
現われることなく、このような高度のＮＨ３−Ｎの除去
を行ないうろことが、慣用の方法に比べて優れたこの方
法の利点である◇
添付の図面はこの発明を実施するだめの簡単なシステム
の側面図である。 外２名
の側面図である。 外２名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）迅速な沈殿特性を有し活性バイオマス種を含む汚泥
を生成する活性汚泥法を操作する方法において、 ａ）ＢＯＤ吸着帯域において混合液を形成すること、そ
して前記混合液は活性バイオマス を流入廃水に含まれる可溶性ＢＯＤ＿５およびアンモニ
アと、可溶性ＢＯＤ＿５の少なくとも２５チが上記バイ
オマスに吸着されるような条 件下で混合することにより形成すること、 ｂ）前記バイオマスに吸着されたＢＯＤ＿５の少なくと
も一部を含む混合液中のＢＯＤ＿５を、酸化帯域におい
て混合液を酸化剤に接触させる ことにより酸化すること、そしてその酸化 は混合液中の全流入ＢＯＤ＿５の少なくとも３０％を酸
化するものであつて、 ｃ）酸化処理済みの混合液を沈殿帯域で沈殿し、上澄み
液と活性バイオマスを含む濃厚 汚泥を得ること、および ｄ）その濃厚汚泥の少なくとも一部をＢＯＤ吸着帯域に
返送すること からなる方法であつて、ＢＯＤ吸着帯域において少なく
とも２ｐｐｍよりも大きい量のアンモニア性窒素を除去
し、かつ除去されたアンモニア性窒素のうち２ｐｐｍを
越える分がＮＯＸまたは蛋白質として処理システム中に
再現しないようにするために、酸化帯域の混合液のアン
モニア性窒素濃度を、前記帯域を出る混合液中のアンモ
ニア性窒素濃度が約０．３ｐｐｍよりも小さくなるよう
低減させること、および全体的Ｆ／Ｍ比を約０．０５に
等しいかまたはそれ以上に維持することを含むことから
なる方法。 ２）ＢＯＤ吸着帯域において５ｐｐｍよりも大きい量の
アンモニア性窒素を除去する特許請求の範囲第１項に記
載の方法。 ３）ＢＯＤ吸着帯域とＢＯＤ酸化帯域との間に嫌気帯域
を挿入した特許請求の範囲第２項記載の方法。 ４）ＢＯＤ酸化帯域を出る混合液が０．２ｐｐｍよりも
小さいアンモニア性窒素濃度を有する特許請求の範囲第
３項記載の方法。 ５）可溶性ＢＯＤ＿５の少なくとも５０％がＢＯＤ吸着
帯域でバイオマスに吸着される特許請求の範囲第４項記
載の方法。 ６）アンモニア性窒素がＢＯＤ酸化帯域で自栄養性微生
物による酸化で除去される特許請求の範囲第５項記載の
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/636,208 US4552663A (en) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | Process for the removal of ammoniacal nitrogen in the BOD sorption zone of a wastewater treatment plant |
| US636208 | 1984-07-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6164394A true JPS6164394A (ja) | 1986-04-02 |
| JPH0347159B2 JPH0347159B2 (ja) | 1991-07-18 |
Family
ID=24550917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60167842A Granted JPS6164394A (ja) | 1984-07-31 | 1985-07-31 | 廃水処理プラントにおけるアンモニア性窒素の除去方法 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4552663A (ja) |
| EP (1) | EP0170991A1 (ja) |
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