JPS6149752A - コ−ルドシヤツト深さ低減用水平連鋳耐火物 - Google Patents
コ−ルドシヤツト深さ低減用水平連鋳耐火物Info
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- JPS6149752A JPS6149752A JP17218884A JP17218884A JPS6149752A JP S6149752 A JPS6149752 A JP S6149752A JP 17218884 A JP17218884 A JP 17218884A JP 17218884 A JP17218884 A JP 17218884A JP S6149752 A JPS6149752 A JP S6149752A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/047—Means for joining tundish to mould
- B22D11/0475—Means for joining tundish to mould characterised by use of a break ring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、水平連続鋳造において水平鋳型をタンディツ
シュの９Ｉ俄のノズルｕｉ１口に接続する耐火物製グレ
ークリングに胸し、鋳Ｈの表面に発生するコールドシャ
ブトを低減するものである。
シュの９Ｉ俄のノズルｕｉ１口に接続する耐火物製グレ
ークリングに胸し、鋳Ｈの表面に発生するコールドシャ
ブトを低減するものである。
（従来の技術）
水平鋳型の−Ｑをタンディツシュ側壁のノズルに結合し
て直接流入する＠鋼を受入ｔ′Ｌ凝固般を形成し丸鋳片
ｔ−鋳型他端から水平方向に引抜いてゆく水平連続鋳造
は、他形式の連ａ鋳造と比較して設η８の建設費が安く
７２り、また２鋼外圧が低い几めσｌ抜中の創ｉバルジ
ングが起り難くセルらに起因する操業上の問題がなく、
さらにタンディ７シユと鋳型とが結合しているｋめにそ
の開の溶鋼の２次酸化がなく内部性状のすぐｎた愕Ｈを
製造することができる等の有利性を持つ。
て直接流入する＠鋼を受入ｔ′Ｌ凝固般を形成し丸鋳片
ｔ−鋳型他端から水平方向に引抜いてゆく水平連続鋳造
は、他形式の連ａ鋳造と比較して設η８の建設費が安く
７２り、また２鋼外圧が低い几めσｌ抜中の創ｉバルジ
ングが起り難くセルらに起因する操業上の問題がなく、
さらにタンディ７シユと鋳型とが結合しているｋめにそ
の開の溶鋼の２次酸化がなく内部性状のすぐｎた愕Ｈを
製造することができる等の有利性を持つ。
しかしその反面、鋳型がダンディ７シユと一体的に結合
している丸め、他形式の述辰膀造の工うに鋳型を振動さ
せることが非富に困難で。
している丸め、他形式の述辰膀造の工うに鋳型を振動さ
せることが非富に困難で。
この問題点５ｃ解決する１つの手段としてｆｔ型振動に
代り鋳片を間欠的に引抜いてゆくヵ策がとられている。
代り鋳片を間欠的に引抜いてゆくヵ策がとられている。
間歇引抜を行うと鋳片表面にコールドシャフトと呼ばれ
る欠陥が生ずる。
る欠陥が生ずる。
溶６図は、ｆｌ型（１）が接α耐大物（２）を介しタン
ディツシュに接続される部分でコールドシャフトが生成
されるメカニズムを示す。鋳型（１）内で溶鋼（３）か
ら凝固股（４）が生成する過程で、この鋳Ｈの間歇的引
抜を第６図に）に横＠に時開、Ｍ軸に引抜速度をとった
作動図のように時間（ｔＪ毎に行うと、第６図（イ）の
引抜後の第６図（ロ）の停止中に成長しｆｌ−凝ｔａ殺
（４）が接続耐火物（２）と接する面と第６図０９の次
の引抜中に流入する溶鋼との界面にフーｌレドシャフト
（５ンが生ずる。
ディツシュに接続される部分でコールドシャフトが生成
されるメカニズムを示す。鋳型（１）内で溶鋼（３）か
ら凝固股（４）が生成する過程で、この鋳Ｈの間歇的引
抜を第６図に）に横＠に時開、Ｍ軸に引抜速度をとった
作動図のように時間（ｔＪ毎に行うと、第６図（イ）の
引抜後の第６図（ロ）の停止中に成長しｆｌ−凝ｔａ殺
（４）が接続耐火物（２）と接する面と第６図０９の次
の引抜中に流入する溶鋼との界面にフーｌレドシャフト
（５ンが生ずる。
このコールドシャフトを取り伐して鋳Ｈの圧延、鍛造な
どを行うと、コールドシャット起点の割れが生じ、製品
が不良、もしくは廃却となる。そこで加工前にコールド
シャフトを取除かなければならず、これは歩留り低下を
招く０従米、コールドシャットの防止ないしは低減のた
め、下記の二うにその種々の主因に対応する各種の対策
が提案されているが、充分＋１：満足な結果が得られて
いない。
どを行うと、コールドシャット起点の割れが生じ、製品
が不良、もしくは廃却となる。そこで加工前にコールド
シャフトを取除かなければならず、これは歩留り低下を
招く０従米、コールドシャットの防止ないしは低減のた
め、下記の二うにその種々の主因に対応する各種の対策
が提案されているが、充分＋１：満足な結果が得られて
いない。
例えば、接続耐火物と鋳型との段差を小さくすると、コ
ールドシャット深きは低減するが皆無とならない。ｔｙ
ｅ接続耐火物としてＢＮＬり熱伝導率が低いＳλ述４を
使用すると、凝Ｉｉ！＋１殻を生成しにくいという結果
が得られるが、実際には耐火物に別れが生じ易く使用上
の困難がある。
ールドシャット深きは低減するが皆無とならない。ｔｙ
ｅ接続耐火物としてＢＮＬり熱伝導率が低いＳλ述４を
使用すると、凝Ｉｉ！＋１殻を生成しにくいという結果
が得られるが、実際には耐火物に別れが生じ易く使用上
の困難がある。
ま几引抜すイクルｔ−増加名せると、コールドシャット
は浅くなるが、設備上の負担が増し限度がるる。ま７＋
：溶鋼の流動状！ｌＡを艮（する九め溶鋼過熱度を上げ
あるいは電ａ攬袢を行うと、改告は認められるが、反面
設備上の負担も大きい０その他１ｇ関昭５９−１０４５
０のようＧ１：鋳片表面に熱間ショアドグラストを行い
コールドシャットを圧着させ表面品質の改＠を行う方法
、特宛昭５６−８４１５７の工う１１：接続耐火物を通
電加熱してその溶＃Ｉに接する面の温度を溶鋼の液相ａ
浬度近くまで上げＷ！Ｉｉ！ｉ？般の生成を防ぐ方法等
あるが。
は浅くなるが、設備上の負担が増し限度がるる。ま７＋
：溶鋼の流動状！ｌＡを艮（する九め溶鋼過熱度を上げ
あるいは電ａ攬袢を行うと、改告は認められるが、反面
設備上の負担も大きい０その他１ｇ関昭５９−１０４５
０のようＧ１：鋳片表面に熱間ショアドグラストを行い
コールドシャットを圧着させ表面品質の改＠を行う方法
、特宛昭５６−８４１５７の工う１１：接続耐火物を通
電加熱してその溶＃Ｉに接する面の温度を溶鋼の液相ａ
浬度近くまで上げＷ！Ｉｉ！ｉ？般の生成を防ぐ方法等
あるが。
何れも効果の割に設備上の負担が大きく、接続耐火物の
加熱のためそれにヒータ′Ｊ？を埋込むことは困難があ
り、しかも工程が複雑になる。
加熱のためそれにヒータ′Ｊ？を埋込むことは困難があ
り、しかも工程が複雑になる。
（発明の解決し工つとする問題点）
本発明は、従来技術の前記諸問題に解決を与えるｋめに
なされたものでろって、格別の困難、負担増を実質的に
招カーないでコールドシャフト深さｔ−効果的に低減な
いし皆無にする手段を提供するものである。
なされたものでろって、格別の困難、負担増を実質的に
招カーないでコールドシャフト深さｔ−効果的に低減な
いし皆無にする手段を提供するものである。
（問題を解決する手段）
木光ｆＪＩＪＦｉ、水平連鋳において各種主因にＬるコ
ールドシャフトの低減のためには、接続耐火物が溶鋼に
接する面、特にその挿入部の内蝙面を高温に維持するこ
とが最も効果的でめることに着眼し、そのため接続耐火
物の外部加熱にょう７２ イで鋳囚に結合される接続耐
火物ｔｚ持定ｙ）形状を与えてこｎを可能とする。すな
わちコーク、これは溶鋼に工って接続耐火物に与えられ
に島が冷却てれている鋳印に伝導し接続耐火物の温度が
低くなるためであると謁見られるので、鋳型内面と接続
耐火物の挿入部との間に熱伝達障壁が存在するＬうに：
１１２続耐火物を形成し、具体的には＆固設生成個所に
￥Ａ接する接続耐火物と鋳型との間に伝熱抵抗の高い、
すなわち熟伝峠度の小さい物質を入れて接続耐火物から
の熱の移動ｔ″妨げる力１、この間に２２隙を設けるか
。
ールドシャフトの低減のためには、接続耐火物が溶鋼に
接する面、特にその挿入部の内蝙面を高温に維持するこ
とが最も効果的でめることに着眼し、そのため接続耐火
物の外部加熱にょう７２ イで鋳囚に結合される接続耐
火物ｔｚ持定ｙ）形状を与えてこｎを可能とする。すな
わちコーク、これは溶鋼に工って接続耐火物に与えられ
に島が冷却てれている鋳印に伝導し接続耐火物の温度が
低くなるためであると謁見られるので、鋳型内面と接続
耐火物の挿入部との間に熱伝達障壁が存在するＬうに：
１１２続耐火物を形成し、具体的には＆固設生成個所に
￥Ａ接する接続耐火物と鋳型との間に伝熱抵抗の高い、
すなわち熟伝峠度の小さい物質を入れて接続耐火物から
の熱の移動ｔ″妨げる力１、この間に２２隙を設けるか
。
ま几は熟が鋳型へ移動する個所が接続耐火物のコールド
シャット生成個所エフ遠く離すようにする。
シャット生成個所エフ遠く離すようにする。
以下、本光Ｆ！Ａｔ−添付図の実施例１１：工９詳細に
説明する。
゛第１図は本発明接続耐火物（乃（グレークリン
グまｔはジヨイントリングと子ぶ）の正面図１、郷２図
はその鋳型（１）への取付部分の縦１ｊｌｔ側面図
、を示す。この鋳ｇ（１）はビレット用の４角の断
面形でその外側はジャケット内冷却水路（６）に形成さ
れる通水にエフ鋳型（１）が冷却される。水路（６）に
は′鋳型内溶鋼の電磁腕袢装置（図示せず）を収容する
ことができる。
説明する。
゛第１図は本発明接続耐火物（乃（グレークリン
グまｔはジヨイントリングと子ぶ）の正面図１、郷２図
はその鋳型（１）への取付部分の縦１ｊｌｔ側面図
、を示す。この鋳ｇ（１）はビレット用の４角の断
面形でその外側はジャケット内冷却水路（６）に形成さ
れる通水にエフ鋳型（１）が冷却される。水路（６）に
は′鋳型内溶鋼の電磁腕袢装置（図示せず）を収容する
ことができる。
接続耐火物（２）は例えばＢＨ製で円形の取付７ランジ
ｎ （２ａ）とこれにつづく鋳型内への挿入部（２ｂ）
とからなり挿入部（２ｂ）は４角形通口（２ｃ）を有す
る４角同形で、通口（２Ｃ）と鋳型（１）内面との間に
は全周回にわたって一定の段差（−がある工うせられて
いる。接続耐火物の挿入部（２ｂ）の外狽１ｊ面と鋳型
（１）の内側面との間には、第６図馨ンに若干誇張して
示す工うに隙間（７ンを設ける。この！Ｉ１１隙（７）
の寸法は溶鋼が差込まない程度の小さなもの（０，１０
〜０．２０６）とする。あるいは、第６図（ロ）に示す
ように、接続耐火物（２）の鋳型に向う面に低熱伝等度
の材質のコーテイング材、例えば安定化Ｚｒ０ｘｓ石英
ガラス′！ＪＦを溶射し、このコーティング層（７）ｔ
−介して鋳型（１）に接するよう（する。
ｎ （２ａ）とこれにつづく鋳型内への挿入部（２ｂ）
とからなり挿入部（２ｂ）は４角形通口（２ｃ）を有す
る４角同形で、通口（２Ｃ）と鋳型（１）内面との間に
は全周回にわたって一定の段差（−がある工うせられて
いる。接続耐火物の挿入部（２ｂ）の外狽１ｊ面と鋳型
（１）の内側面との間には、第６図馨ンに若干誇張して
示す工うに隙間（７ンを設ける。この！Ｉ１１隙（７）
の寸法は溶鋼が差込まない程度の小さなもの（０，１０
〜０．２０６）とする。あるいは、第６図（ロ）に示す
ように、接続耐火物（２）の鋳型に向う面に低熱伝等度
の材質のコーテイング材、例えば安定化Ｚｒ０ｘｓ石英
ガラス′！ＪＦを溶射し、このコーティング層（７）ｔ
−介して鋳型（１）に接するよう（する。
（作用）
鋳造時に初期凝固殻ができるのは、第２図中矢印か）で
示す鋳型（υの内面と接続耐火物（２）の鋳型内端面と
の接触する個所である。個Ｆｒ＜Ａ）での伝熱抵抗を高
くする丸めには、第６図ｑノの工うに１隙＃Ｊ（７）を
設けるのが望ましい。この場合、接続耐火物（２）、か
ら鋳型（１ンへの抜熱経路は、第４図仔λの矢印ψＪで
示す工うに長くなる。これと比較さ九る第４図（ロ）の
従来の接Ｐ２耐火物取付溝造では抜熱経路（乃は本発明
に較べて短い。すなわち、第４図〔りの従来の接続耐火
物形状および取付４′り造では、初期投固設生成個所（
Ａ）が接続耐火物と鋳型との接触部に近接しているため
、溶鋼から接続耐火物に与えられ比熱が直ちに鋳型に伝
等し易く初期＃！固固止生成個所冷却されて凝固が促進
されコールドシャフトが深くなる。不発’Ｍ構造にはｉ
ｇ４図ば）の工うに初期凝固殻生成個所（Ａ）と鋳型（
１）との間には伝熱抵抗の高い隙間（７）が存在し、こ
の部分では熱は幅対にエフ伝わるだけであり、従って接
ａ＃を大物（２）に与えられｍ熱は主として経路（巧を
伝播する。この熱の伝播経路はかなり長く溶剤に１って
接続耐火物に与えらｔ′した熱が逃げにくり、その結果
、初期凝固殻生成個所が高Ｂに保九れ、凝固殻の生成が
遅れ、こうしてコールドシャフトが非富に軽微になるか
、皆無となる。
示す鋳型（υの内面と接続耐火物（２）の鋳型内端面と
の接触する個所である。個Ｆｒ＜Ａ）での伝熱抵抗を高
くする丸めには、第６図ｑノの工うに１隙＃Ｊ（７）を
設けるのが望ましい。この場合、接続耐火物（２）、か
ら鋳型（１ンへの抜熱経路は、第４図仔λの矢印ψＪで
示す工うに長くなる。これと比較さ九る第４図（ロ）の
従来の接Ｐ２耐火物取付溝造では抜熱経路（乃は本発明
に較べて短い。すなわち、第４図〔りの従来の接続耐火
物形状および取付４′り造では、初期投固設生成個所（
Ａ）が接続耐火物と鋳型との接触部に近接しているため
、溶鋼から接続耐火物に与えられ比熱が直ちに鋳型に伝
等し易く初期＃！固固止生成個所冷却されて凝固が促進
されコールドシャフトが深くなる。不発’Ｍ構造にはｉ
ｇ４図ば）の工うに初期凝固殻生成個所（Ａ）と鋳型（
１）との間には伝熱抵抗の高い隙間（７）が存在し、こ
の部分では熱は幅対にエフ伝わるだけであり、従って接
ａ＃を大物（２）に与えられｍ熱は主として経路（巧を
伝播する。この熱の伝播経路はかなり長く溶剤に１って
接続耐火物に与えらｔ′した熱が逃げにくり、その結果
、初期凝固殻生成個所が高Ｂに保九れ、凝固殻の生成が
遅れ、こうしてコールドシャフトが非富に軽微になるか
、皆無となる。
ま７２：凝固膜生成個所が鋳型内部にるるようにしたこ
とにエフ鋳型部電磁攪拌を併用できこれに：るコールド
シャントの軽減°効果がてら！１：明瞭と７２ｖ、ｍ片
表面お工び表層部の品質の改缶効果も期待できる。
とにエフ鋳型部電磁攪拌を併用できこれに：るコールド
シャントの軽減°効果がてら！１：明瞭と７２ｖ、ｍ片
表面お工び表層部の品質の改缶効果も期待できる。
（実施例）
第５図ｑ）お工び（ロ）は本発明の２夫施思様を示すが
、木兄ＢＡはその要旨範囲内で各種の変更を加えて夾施
することができる。
、木兄ＢＡはその要旨範囲内で各種の変更を加えて夾施
することができる。
（発明の効果）
君５図は、ＳＵＪ ２綱、１１０四角の鋳／’；’ｒ−
Ｍ度１．３７〜１．５８ｍ／分、引抜サイクル６７〜６
９回／分で連続鋳造した場合のコールドシャフト発生結
果を示したものであって、鋳型内電磁攪拌強度お工びコ
ールドシャフト深さく各示標値）をそれぞｆＬ横軸おＬ
び縦鵬にとってろる０本発明購造で段差１〇四による場
合の上側お工び下漬ｑのコールドシャント深さは領域Ｃ
，）内にあり小さい。比較のための従来ＭｒＩ造の場合
の鋳型、接続耐火物ｆ１０段差が１ａ＋の場合は領域（
ｂ）、大段差２．５四お工び３．５Ｎの場合は頭載（ｃ
）の兆囲内にろる。
Ｍ度１．３７〜１．５８ｍ／分、引抜サイクル６７〜６
９回／分で連続鋳造した場合のコールドシャフト発生結
果を示したものであって、鋳型内電磁攪拌強度お工びコ
ールドシャフト深さく各示標値）をそれぞｆＬ横軸おＬ
び縦鵬にとってろる０本発明購造で段差１〇四による場
合の上側お工び下漬ｑのコールドシャント深さは領域Ｃ
，）内にあり小さい。比較のための従来ＭｒＩ造の場合
の鋳型、接続耐火物ｆ１０段差が１ａ＋の場合は領域（
ｂ）、大段差２．５四お工び３．５Ｎの場合は頭載（ｃ
）の兆囲内にろる。
第５図から知られるように鋳型、接続耐火物量段差を小
さくすることに１つてコールドシャフト深さを低減する
ことが可能であるが低減効果は不充分でるる。こｎに対
し本発明による接続耐火物の構造とじｔ場合はコールド
シャフトｖｌさ＃−を顕著に微小となりさらには実質的
に皆無にすることができる効果がある。
さくすることに１つてコールドシャフト深さを低減する
ことが可能であるが低減効果は不充分でるる。こｎに対
し本発明による接続耐火物の構造とじｔ場合はコールド
シャフトｖｌさ＃−を顕著に微小となりさらには実質的
に皆無にすることができる効果がある。
＠１図は本発明の実施例の接続耐火物の正面図、第２図
はその鋳型への取付部分の縦断側面図、第６図Ｕ）は本
発明の１実施例の局部縦断側面図、第６図（句は本発明
の他の実施例の局部縦断側面図、第４図はンは本発明の
作用説明図、第４図（ロ）は比較のｋめの従来碑造の作
用説明図、第５図は横軸に鋳型内電磁攪拌強度、縦軸に
コールドシャフト深さをとって示す冥施結果比較図表、
第６図ｋ）は引抜状患、第６図（ロ）は停止状急、第６
図ｔ−＋は次の引抜状Ｃ１第６図に）は引抜作ｎＪブイ
クル５示す図である。 （１）・・ｎ型、（２）・・接蔵耐大物、 （２ａ）
・・フランジ部、（２ｂ）働 ・挿入部、Ｃ２０）・・
頭註、（３）・・溶ｊ；（、（４）・＠ＪＪｌｂＲ，（
ｓ）φ・コールドシャツ） 、（６）−・冷却水路、（
７）−〇隙間、（７）・・コーティング層、（匂令慢引
抜ティクル時間、＠・・段差、囚・・初期凝固膜生成ｍ
所、（功Φ）・・熊伝巡／ｌｆ！路、（、） （ｂ）
（ｃ）・ ・成域。 ｌ＼ −ｈ ａ さ 讐
０式
へ第４ 図 （ロ）
（イ）跪５図 ＠ａｌ′ｔａｆＹＪＩＷｔ （＜＞＝：ｔｚ ）第６
図 （イン （ニ）
はその鋳型への取付部分の縦断側面図、第６図Ｕ）は本
発明の１実施例の局部縦断側面図、第６図（句は本発明
の他の実施例の局部縦断側面図、第４図はンは本発明の
作用説明図、第４図（ロ）は比較のｋめの従来碑造の作
用説明図、第５図は横軸に鋳型内電磁攪拌強度、縦軸に
コールドシャフト深さをとって示す冥施結果比較図表、
第６図ｋ）は引抜状患、第６図（ロ）は停止状急、第６
図ｔ−＋は次の引抜状Ｃ１第６図に）は引抜作ｎＪブイ
クル５示す図である。 （１）・・ｎ型、（２）・・接蔵耐大物、 （２ａ）
・・フランジ部、（２ｂ）働 ・挿入部、Ｃ２０）・・
頭註、（３）・・溶ｊ；（、（４）・＠ＪＪｌｂＲ，（
ｓ）φ・コールドシャツ） 、（６）−・冷却水路、（
７）−〇隙間、（７）・・コーティング層、（匂令慢引
抜ティクル時間、＠・・段差、囚・・初期凝固膜生成ｍ
所、（功Φ）・・熊伝巡／ｌｆ！路、（、） （ｂ）
（ｃ）・ ・成域。 ｌ＼ −ｈ ａ さ 讐
０式
へ第４ 図 （ロ）
（イ）跪５図 ＠ａｌ′ｔａｆＹＪＩＷｔ （＜＞＝：ｔｚ ）第６
図 （イン （ニ）
Claims (3)
- （１）水平連続鋳造において鋳型内側面と接続耐火物の
挿入部との間に熱伝達の障壁を設けたことを特徴とする
コールドシャット深さ低減用水平連鋳耐火物。 - （２）前記熱伝達障壁として鋳型内面と接続耐火物挿入
部との間に溶鋼の差し込まない程度の小隙間を設けた特
許請求の範囲第１項記載の水平連鋳耐火物。 - （３）前記熱伝達障壁として接続耐火物挿入部に低熱伝
導度物質を溶射コーティングしコーティング層を介し鋳
型内面と接触するようにした特許請求の範囲第１項記載
の水平連鋳耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17218884A JPS6149752A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | コ−ルドシヤツト深さ低減用水平連鋳耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17218884A JPS6149752A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | コ−ルドシヤツト深さ低減用水平連鋳耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6149752A true JPS6149752A (ja) | 1986-03-11 |
Family
ID=15937205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17218884A Pending JPS6149752A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | コ−ルドシヤツト深さ低減用水平連鋳耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6149752A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157741A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-06-30 | ユニオン・カーバイド・コーポレーシヨン | 連続鋳造用鋳型 |
| JPH046344U (ja) * | 1990-05-07 | 1992-01-21 |
-
1984
- 1984-08-17 JP JP17218884A patent/JPS6149752A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157741A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-06-30 | ユニオン・カーバイド・コーポレーシヨン | 連続鋳造用鋳型 |
| JPH046344U (ja) * | 1990-05-07 | 1992-01-21 |
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