JPS6147595A - ヨウ素除去方法 - Google Patents
ヨウ素除去方法Info
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- JPS6147595A JPS6147595A JP16934284A JP16934284A JPS6147595A JP S6147595 A JPS6147595 A JP S6147595A JP 16934284 A JP16934284 A JP 16934284A JP 16934284 A JP16934284 A JP 16934284A JP S6147595 A JPS6147595 A JP S6147595A
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- impregnated
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- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、原子力施設から放出される排ガス中の放射性
ヨウ素を除去する装置に係り、特に高濃度のヨウ素が発
生する再処理プラントなどに適用して好適なヨウ素除去
装置に関する。
ヨウ素を除去する装置に係り、特に高濃度のヨウ素が発
生する再処理プラントなどに適用して好適なヨウ素除去
装置に関する。
原子力施設では、周辺住民の放射能被曝を防止するため
、周辺環境に放出される放射能量を低減するための種々
の対策が講じられている。このうち、放射性ヨウ素に対
しては、これが人体の甲状腺に選択的に吸収され放射能
被曝を増大させるため、特に厳格な放出放射能量の低減
対策が施されている。排ガスの低減対策としては、１〜
２ｗφ程度の吸着材を充填したヨウ素除去フィルタの設
置が一般的に行なわれている。原子力施設の代表的なも
のとしては原子力発電所と核燃料再処理プラントがあげ
られる。前者では古くから添着炭フィルタが使用されて
いる。一方、後者の核燃料再処理プラントでは、ヨウ素
除去フィルタとして銀添着吸着材が使用されている。同
じヨウ素除去フィルタではあるが、両者のフィルタに要
求される性能は大きく異なる。すなわち、前者の原子力
発電所では、対象とする放射性ヨウ素が短半減期の１３
１１（半減期８日）で、ヨウ素の濃度が０．１ｐｐｂと
極めて低い。一方、再処理プラントでは、対象とする放
射性ヨウ素が長半減期の１！Ｏ工（半減期１．７Ｘ１０
７年）で、ヨウ素濃度が前者の５００，０００倍の５０
ｐｐｍと高い。以上のことから、再処理プラント排ガス
処理用の吸着材に対して以下の３つの事が要求される。
、周辺環境に放出される放射能量を低減するための種々
の対策が講じられている。このうち、放射性ヨウ素に対
しては、これが人体の甲状腺に選択的に吸収され放射能
被曝を増大させるため、特に厳格な放出放射能量の低減
対策が施されている。排ガスの低減対策としては、１〜
２ｗφ程度の吸着材を充填したヨウ素除去フィルタの設
置が一般的に行なわれている。原子力施設の代表的なも
のとしては原子力発電所と核燃料再処理プラントがあげ
られる。前者では古くから添着炭フィルタが使用されて
いる。一方、後者の核燃料再処理プラントでは、ヨウ素
除去フィルタとして銀添着吸着材が使用されている。同
じヨウ素除去フィルタではあるが、両者のフィルタに要
求される性能は大きく異なる。すなわち、前者の原子力
発電所では、対象とする放射性ヨウ素が短半減期の１３
１１（半減期８日）で、ヨウ素の濃度が０．１ｐｐｂと
極めて低い。一方、再処理プラントでは、対象とする放
射性ヨウ素が長半減期の１！Ｏ工（半減期１．７Ｘ１０
７年）で、ヨウ素濃度が前者の５００，０００倍の５０
ｐｐｍと高い。以上のことから、再処理プラント排ガス
処理用の吸着材に対して以下の３つの事が要求される。
すなわち、α）プラントからの放出放射能量を低減する
ために１２９工を高い効率で除去できること。（２）吸
着材のヨウ素吸着容量が大きく廃棄物としての使用済吸
着材量が少ないこと、および（３）１２１１１を化学的
に安定な化合物として半永久的に貯蔵できること、の３
点である。
ために１２９工を高い効率で除去できること。（２）吸
着材のヨウ素吸着容量が大きく廃棄物としての使用済吸
着材量が少ないこと、および（３）１２１１１を化学的
に安定な化合物として半永久的に貯蔵できること、の３
点である。
このよりな１現点から、現状では次の２つの方式が研究
開発、または実用化されている。この２つの方式の概要
を第１図、第２図に示す。
開発、または実用化されている。この２つの方式の概要
を第１図、第２図に示す。
第１図の方式は銀添着吸着材を充填した吸着塔１のみで
構成されるものである。この方式は、システムが単純で
あるため既に実用化されているが、使用済の銀添着吸着
材が直接廃棄されるため、高価な銀の使用量が多いとい
う問題点がある。
構成されるものである。この方式は、システムが単純で
あるため既に実用化されているが、使用済の銀添着吸着
材が直接廃棄されるため、高価な銀の使用量が多いとい
う問題点がある。
第２図の方式は一度銀添着吸着材でヨウ素を高い除去効
率で吸着除去した後、Ｈ２によって当該銀添着吸涜材を
再生し、再生によって発生したヨウ素を銀よシも安価な
鉛添着吸着材に吸着させようとするものである。この方
式は、銀添着吸着材を充填した吸着塔１が２塔と、鉛添
着吸着材を充填した吸着塔２、Ｈ２を加熱するヒータ３
、クーラー４、Ｈ２循環ポンプ５とから構成される。吸
着塔１の一方の塔は処理ガスを流しヨウ素を吸着除去す
る。他方の吸着塔１は、ヒータ３によって加熱したＨ２
（ｓｏｏｃ）で、再生される。このとき銀添着吸着材
からＨＩ（ヨウ化水素）としてヨウ素が脱着してくる。
率で吸着除去した後、Ｈ２によって当該銀添着吸涜材を
再生し、再生によって発生したヨウ素を銀よシも安価な
鉛添着吸着材に吸着させようとするものである。この方
式は、銀添着吸着材を充填した吸着塔１が２塔と、鉛添
着吸着材を充填した吸着塔２、Ｈ２を加熱するヒータ３
、クーラー４、Ｈ２循環ポンプ５とから構成される。吸
着塔１の一方の塔は処理ガスを流しヨウ素を吸着除去す
る。他方の吸着塔１は、ヒータ３によって加熱したＨ２
（ｓｏｏｃ）で、再生される。このとき銀添着吸着材
からＨＩ（ヨウ化水素）としてヨウ素が脱着してくる。
吸着塔１を通過したヨウ素を含むＨ２はクーラー４で１
５００に冷却され、Ｈ２循環ボ／プ５を介して鉛添着吸
着材を充填した吸着塔３に送られ、ここでヨウ素が吸着
される。
５００に冷却され、Ｈ２循環ボ／プ５を介して鉛添着吸
着材を充填した吸着塔３に送られ、ここでヨウ素が吸着
される。
再生の終了した吸着塔１は、再び処理ガス中のヨウ素の
吸着除去に使用されるため待期状態となシ、ヨウ素を吸
着した鉛添着吸着材は廃棄される。したがって、この方
式では、高価な銀の消費量は、再生劣化に伴ない発生す
る銀添着吸着材のみとなるため、第１図の方式に比べ１
／１０〜１／２０と少ない。しかしながら、システムが
複雑となるため、初期の設備投資が大きくなること、運
転がはん雑となることなどの問題が生ずる。
吸着除去に使用されるため待期状態となシ、ヨウ素を吸
着した鉛添着吸着材は廃棄される。したがって、この方
式では、高価な銀の消費量は、再生劣化に伴ない発生す
る銀添着吸着材のみとなるため、第１図の方式に比べ１
／１０〜１／２０と少ない。しかしながら、システムが
複雑となるため、初期の設備投資が大きくなること、運
転がはん雑となることなどの問題が生ずる。
そこで、システムが単純で銀の消費量も少ないヨウ素の
除去装置が要求されている。
除去装置が要求されている。
本発明の目的は、再処理プラントオフガス系において、
オフガス中のヨウ素の化学形態が、除去しゃすいＩ２
と、除去しにくい有機ヨウ素（主としてＣＨ３Ｉ）であ
ることに着目し、Ｉ２と有機ヨウ素とを効果的に分別除
去することによって、システムが単純で銀の消費量の少
ないヨウ素除去装置を提供するにある。
オフガス中のヨウ素の化学形態が、除去しゃすいＩ２
と、除去しにくい有機ヨウ素（主としてＣＨ３Ｉ）であ
ることに着目し、Ｉ２と有機ヨウ素とを効果的に分別除
去することによって、システムが単純で銀の消費量の少
ないヨウ素除去装置を提供するにある。
本発明は、発明者らの実験により、Ｉ２除去用の吸着材
に好適な添着金属と添着金属の化学形態を検討すると共
に、その金属を添着した吸着材が工２除去に効果的な条
件を見い出した結果にもとづく。
に好適な添着金属と添着金属の化学形態を検討すると共
に、その金属を添着した吸着材が工２除去に効果的な条
件を見い出した結果にもとづく。
本発明の特徴は、工２除去用の吸着材として好適な金属
銅または金ハ鉛を添着した吸着材を充填している前段吸
着塔と、残シのヨウ素（主として（Ｈ３Ｉ ）を除去す
るための銀化合物を添着した吸着材を充填した後段吸着
塔とから構成されることにある。
銅または金ハ鉛を添着した吸着材を充填している前段吸
着塔と、残シのヨウ素（主として（Ｈ３Ｉ ）を除去す
るための銀化合物を添着した吸着材を充填した後段吸着
塔とから構成されることにある。
本発明の他の特徴は、前段吸着塔が１７０Ｃ以下で運転
されることにある。
されることにある。
本発明のさらに他の特徴は、前段吸着塔の前段に、相対
湿度を４０％以下に減する手段（除湿塔や加熱器など）
−が設けられていることにある。
湿度を４０％以下に減する手段（除湿塔や加熱器など）
−が設けられていることにある。
本発明は以下の実験結果に基づきなされたものでらる。
第１表に、椋々の元素の中から連窓した３種の金属につ
いて、ヨウ素の吸着量を測定した結果を示す。
いて、ヨウ素の吸着量を測定した結果を示す。
この測定は、温度１ ｓ Ｏ０％ ヨウ素濃度２００ｐ
ｐｍの染件でヨウ素の吸着が平衡となるまで空気と共に
ヨウ素を導入し測定したものである。測定試料は、活性
アルミナ担体にｐｂ、Ｃｕ、Ａｇの金属または、その硝
酸塩を活性アルミナ１ｇ当シ０．１ｇの金５（硝酸塩の
場合は、金属重量に換算）を添着したものを用いた。こ
の結果ＨＩはすべてに吸着されるが、工２とＣＨ３Ｉの
吸着量は添着金属の種類だけでなく、その化学形態によ
っても変化することがわかる。これらのうち、硝酸銀（
ＡｇＮＯ３）はＩ２とＣＨ３Ｉのどちらも吸着するが、
ｐｂ、ｃｕの硝酸塩は全く吸着性を示さない。ところが
、Ｐｂ、Ｃｕの金属では、Ａｇの場合と同様ＣＨ３Ｉは
吸着しないが、Ｉ２は吸着することがわかった。このよ
うｆ、ｐｂ、Ｃｕが金属の場合工２を吸着するのは硝酸
塩と比べて金属の化学的活性が大きいためと考えられる
。また、Ａｇの硝酸塩のみがＣＨ３Ｉに対しても吸着性
能を示すのは、Ａｇの硝酸塩の化学的な活性が金属Ａｇ
、Ｐｂ。
ｐｍの染件でヨウ素の吸着が平衡となるまで空気と共に
ヨウ素を導入し測定したものである。測定試料は、活性
アルミナ担体にｐｂ、Ｃｕ、Ａｇの金属または、その硝
酸塩を活性アルミナ１ｇ当シ０．１ｇの金５（硝酸塩の
場合は、金属重量に換算）を添着したものを用いた。こ
の結果ＨＩはすべてに吸着されるが、工２とＣＨ３Ｉの
吸着量は添着金属の種類だけでなく、その化学形態によ
っても変化することがわかる。これらのうち、硝酸銀（
ＡｇＮＯ３）はＩ２とＣＨ３Ｉのどちらも吸着するが、
ｐｂ、ｃｕの硝酸塩は全く吸着性を示さない。ところが
、Ｐｂ、Ｃｕの金属では、Ａｇの場合と同様ＣＨ３Ｉは
吸着しないが、Ｉ２は吸着することがわかった。このよ
うｆ、ｐｂ、Ｃｕが金属の場合工２を吸着するのは硝酸
塩と比べて金属の化学的活性が大きいためと考えられる
。また、Ａｇの硝酸塩のみがＣＨ３Ｉに対しても吸着性
能を示すのは、Ａｇの硝酸塩の化学的な活性が金属Ａｇ
、Ｐｂ。
ｃ ｕＪ：］も大きいためと考えられる。
このように、金属のｃｕ、ｐｂが多量のヨウ素をガス相
から吸着除去する事実は発明者らが初めて見い出したも
のである。第２図に示した方式での鉛添着吸着材による
ヨウ素の吸着は、ヨウ素の化学形態がＨＩでちゃ、第１
表にみられるように本発明で対象とする工２とは異なる
。また、１９５０年代には、Ｃｕ、Ｐｂを添着した吸着
材、あるいは金属はくを用いた実験がなされていたが、
これらは原子力発電所を対象としたものであったため、
ヨウ素の吸着量が少ない領域（第１表に示されたデータ
の１／１００以下）での実験であった。このように吸着
量の少ない領域ではヨウ素がｃｕやｐｂなどと化学的に
結合しなくても吸着する現象があシ、Ｃｕ−？Ｐｂに工
２やＣＨｓ Ｉが吸着したシ吸着しなかったシ実股条件
によって変動しているものである。
から吸着除去する事実は発明者らが初めて見い出したも
のである。第２図に示した方式での鉛添着吸着材による
ヨウ素の吸着は、ヨウ素の化学形態がＨＩでちゃ、第１
表にみられるように本発明で対象とする工２とは異なる
。また、１９５０年代には、Ｃｕ、Ｐｂを添着した吸着
材、あるいは金属はくを用いた実験がなされていたが、
これらは原子力発電所を対象としたものであったため、
ヨウ素の吸着量が少ない領域（第１表に示されたデータ
の１／１００以下）での実験であった。このように吸着
量の少ない領域ではヨウ素がｃｕやｐｂなどと化学的に
結合しなくても吸着する現象があシ、Ｃｕ−？Ｐｂに工
２やＣＨｓ Ｉが吸着したシ吸着しなかったシ実股条件
によって変動しているものである。
次に、吸着量の高い金属Ｃｕについて、吸着温度との関
係を、Ａｇと対比して第３図に示す。
係を、Ａｇと対比して第３図に示す。
Ａｇでは吸着量に変化はないが、Ｃｕでは吸着温度が１
７０Ｃを超えると吸着材が低下する。これはＸ；謡回折
の結果、空気中の酸累によってＣｕが円λ化され、ヨウ
素と反応しにくいＣｕＯが生成するためであることがわ
かった。また、Ｈ２Ｏ２％が任在すると低温（３０Ｃ以
下）でヨウ素の吸着量が低下づ−るが、これはＨ２０が
吸着材に吸着されヨウ素の吸着反応が妨害されるためと
考えられる。
７０Ｃを超えると吸着材が低下する。これはＸ；謡回折
の結果、空気中の酸累によってＣｕが円λ化され、ヨウ
素と反応しにくいＣｕＯが生成するためであることがわ
かった。また、Ｈ２Ｏ２％が任在すると低温（３０Ｃ以
下）でヨウ素の吸着量が低下づ−るが、これはＨ２０が
吸着材に吸着されヨウ素の吸着反応が妨害されるためと
考えられる。
は／ヒ、Ｈ２Ｏの影響については次のように飽和水蒸気
圧と水蒸気圧との比によって理由づけられる。
圧と水蒸気圧との比によって理由づけられる。
８１５４図に結果を示す。水蒸気圧比が０．４以下の範
囲で、ヨウ素をよく吸着する。また、水蒸気の吸着は物
理吸着であるため、水蒸気の吸着量は飽和；ｉ’：？気
圧に対する水蒸気圧（一般には相対湿度などで表わされ
る）で一義的に決まシ、温度に依存しない。
囲で、ヨウ素をよく吸着する。また、水蒸気の吸着は物
理吸着であるため、水蒸気の吸着量は飽和；ｉ’：？気
圧に対する水蒸気圧（一般には相対湿度などで表わされ
る）で一義的に決まシ、温度に依存しない。
これらの事実から、先に述べた原子力発電所を対象とし
た実験では、原子力発電所の処理ガスが３０Ｃ１相対湿
度５０ ％ （Ｈ２０〜２ ｖｏｔ％ ）であり、この
ような条件ではＣ１１の場合はとんど吸着性を示さない
ことがわかる。
た実験では、原子力発電所の処理ガスが３０Ｃ１相対湿
度５０ ％ （Ｈ２０〜２ ｖｏｔ％ ）であり、この
ような条件ではＣ１１の場合はとんど吸着性を示さない
ことがわかる。
上記の実験結果に基づき、具体的な実施例を以下述べる
。
。
第５図は本発明の一実施例の基本フローを示す図である
。この実施例は、ヒータ７、銀添着吸着材を充填した吸
着塔６、銀添着吸着材を゛充填した吸着塔１からなシ、
これらはヒータ７、銀添着吸着材を充填した吸着塔６、
銀添着吸着材を充填した吸着塔１の順に配管などで接続
されている。
。この実施例は、ヒータ７、銀添着吸着材を充填した吸
着塔６、銀添着吸着材を゛充填した吸着塔１からなシ、
これらはヒータ７、銀添着吸着材を充填した吸着塔６、
銀添着吸着材を充填した吸着塔１の順に配管などで接続
されている。
Ｉ２ （全ヨウ素の９５％）とＣＨ３Ｉ（全ヨウ素の
５％）を含む処理ガスは、ヒータ７で加熱された後、銀
添着吸着材を充填した吸着塔６で主として工２が除去さ
れる。次に、銀添着吸着材を充填した吸着塔ｌで、処理
ガス中の残シのヨウ素（主としてＣＨａＩ）が除去され
る。このとき処理ガスの加熱は処理ガス中の水蒸気圧を
加熱後の処理ガス温度における飽和水蒸気圧で除した値
が０．４以下（相対湿度４０％）となるように行なう。
５％）を含む処理ガスは、ヒータ７で加熱された後、銀
添着吸着材を充填した吸着塔６で主として工２が除去さ
れる。次に、銀添着吸着材を充填した吸着塔ｌで、処理
ガス中の残シのヨウ素（主としてＣＨａＩ）が除去され
る。このとき処理ガスの加熱は処理ガス中の水蒸気圧を
加熱後の処理ガス温度における飽和水蒸気圧で除した値
が０．４以下（相対湿度４０％）となるように行なう。
例えば３０Ｃで２ｖｏＬ％のＨ２Ｏを含むガスを処理す
る場合、５０Ｃに加熱すると、その時の飽和水蒸気圧は
９２．５６ｒｒｔｍ Ｈｇ （Ｉ Ｚ ２ ｖｏＡ％）
となシ、このとき水蒸気圧を加熱後の処理ガス温度にお
ける飽和水蒸気圧で除した値は０．１６（相対湿度１６
％）と条件を満足する。また加熱後の処理ガス温度は第
３図に示したように１７００を超えてはならない。
る場合、５０Ｃに加熱すると、その時の飽和水蒸気圧は
９２．５６ｒｒｔｍ Ｈｇ （Ｉ Ｚ ２ ｖｏＡ％）
となシ、このとき水蒸気圧を加熱後の処理ガス温度にお
ける飽和水蒸気圧で除した値は０．１６（相対湿度１６
％）と条件を満足する。また加熱後の処理ガス温度は第
３図に示したように１７００を超えてはならない。
次に、吸着塔内でのヨウ素の吸着を動的に実験した。こ
こでは、金属鋼を１〜２間の活性アルミナに添着した吸
着材を吸着塔に充填し、１５０Ｇの温度条件に加熱し、
線速度５ｃｍ／ｓで工２を含む空気を所定時間通気した
。この結果を第５図に銀化合物である硝酸銀を添着した
アルミナの結果と対比して示す。工２の吸着量は吸着層
入口で飽和となっているが、吸着材層の後方では未飽和
の部分が存在する。この未飽和の部分の長さく一般には
吸着消長さといわれ、飽和吸着量の５％〜９５矛の吸着
量を示す部分の長さを言う）は、硝酸銀を添着したアル
ミナと同程度なる。未飽和の部分の長さが、長い程吸着
材を充填した塔の切換が早くな９、亮棄物発生量を増大
させることになる。
こでは、金属鋼を１〜２間の活性アルミナに添着した吸
着材を吸着塔に充填し、１５０Ｇの温度条件に加熱し、
線速度５ｃｍ／ｓで工２を含む空気を所定時間通気した
。この結果を第５図に銀化合物である硝酸銀を添着した
アルミナの結果と対比して示す。工２の吸着量は吸着層
入口で飽和となっているが、吸着材層の後方では未飽和
の部分が存在する。この未飽和の部分の長さく一般には
吸着消長さといわれ、飽和吸着量の５％〜９５矛の吸着
量を示す部分の長さを言う）は、硝酸銀を添着したアル
ミナと同程度なる。未飽和の部分の長さが、長い程吸着
材を充填した塔の切換が早くな９、亮棄物発生量を増大
させることになる。
第５図の装置による実験結果では、金属Ｃｕ添着アルミ
ナの性能は硝酸釧添着アルミナに比べてそんしよくかな
いことがわかる。したがって、本実施例の装置により処
理した場合、全ヨウ素の９５−を占める工２を銀添着吸
着材によって除去できるため、銀添着吸着材の消費量は
第１図の従来方システムが非常に単純となる。
ナの性能は硝酸釧添着アルミナに比べてそんしよくかな
いことがわかる。したがって、本実施例の装置により処
理した場合、全ヨウ素の９５−を占める工２を銀添着吸
着材によって除去できるため、銀添着吸着材の消費量は
第１図の従来方システムが非常に単純となる。
第７図に本発明の他の実施例を示す。本実施例は、除湿
塔８、銀添着吸着材を充填した吸着塔６、銀添着吸着材
を充填した吸着塔１から成シ、これらは除湿塔８、銀添
着吸着材を充填した吸着塔６、銀添着吸着材を充填した
吸着塔１の順に配管などで接続されている。工２とＣＨ
ｓ Ｉを含む処理ガスは除湿塔８で水分が除去され、銀
添着吸着材を充填した吸着塔６で主として工２を除去さ
れる。次に、銀添着吸着材を充填した吸着塔ｌで、残シ
のヨウ素（主としてＣＨ３Ｉ）が除去される。除湿塔８
には一般に除湿材として知られているシリカゲル、活性
アルミナ、合成ゼオライトなどを充填している。これら
の除湿材では、Ｈ２Ｏの濃度は０．５％以下に低下させ
ることは容易に可能である。
塔８、銀添着吸着材を充填した吸着塔６、銀添着吸着材
を充填した吸着塔１から成シ、これらは除湿塔８、銀添
着吸着材を充填した吸着塔６、銀添着吸着材を充填した
吸着塔１の順に配管などで接続されている。工２とＣＨ
ｓ Ｉを含む処理ガスは除湿塔８で水分が除去され、銀
添着吸着材を充填した吸着塔６で主として工２を除去さ
れる。次に、銀添着吸着材を充填した吸着塔ｌで、残シ
のヨウ素（主としてＣＨ３Ｉ）が除去される。除湿塔８
には一般に除湿材として知られているシリカゲル、活性
アルミナ、合成ゼオライトなどを充填している。これら
の除湿材では、Ｈ２Ｏの濃度は０．５％以下に低下させ
ることは容易に可能である。
このとき銀添着吸着材を充填した吸着塔６を宣温状態で
ある２０Ｃで運転すれば、水蒸気圧比は０．２２（相対
湿度２２％）となシ第４図の条件０．４（相対湿度４０
％）以下を十分に満足することができる。本実施例によ
れば、前述の実施例と同様、銀消費量を低減できる（第
１図従来技術の１／２０）と同時にシステムも単純とな
る。また、再処理プラント溶解槽オフガスを処理ガスと
した場合、水蒸気中に含まれるトリチウム（水素の放射
性同位体、半減期１４年）の除去も可能となる。
ある２０Ｃで運転すれば、水蒸気圧比は０．２２（相対
湿度２２％）となシ第４図の条件０．４（相対湿度４０
％）以下を十分に満足することができる。本実施例によ
れば、前述の実施例と同様、銀消費量を低減できる（第
１図従来技術の１／２０）と同時にシステムも単純とな
る。また、再処理プラント溶解槽オフガスを処理ガスと
した場合、水蒸気中に含まれるトリチウム（水素の放射
性同位体、半減期１４年）の除去も可能となる。
上述した第６図、第７図実施例では、銀添着吸着材の充
填された吸着塔６、銀添着吸着材の充填された吸着ｙ−
１、除湿塔８を複数設置し、それらを切換えて運転して
もよい。また、複数基を直列に接続し、吸着塔後段のヨ
ウ素の未飽和吸着部分がないようにして吸着塔を交換す
れば、廃棄物発生量、銀消費量を少なくすることができ
る。
填された吸着塔６、銀添着吸着材の充填された吸着ｙ−
１、除湿塔８を複数設置し、それらを切換えて運転して
もよい。また、複数基を直列に接続し、吸着塔後段のヨ
ウ素の未飽和吸着部分がないようにして吸着塔を交換す
れば、廃棄物発生量、銀消費量を少なくすることができ
る。
上記実施例では、吸着塔６に充填された吸着材が銀添着
吸着材であるが、鉛添着吸着材でもよい。
吸着材であるが、鉛添着吸着材でもよい。
また、添着される銅、鉛は金属であることが必要である
が、これらの少なくとも１つが含まれている合金を使用
してもよい。これらの金属を添着する担体としては、活
性アルミナ、シリカゲル、結晶性アルミノケイ酸が使用
できるが、耐水性などの点から活性アルミナが優れてい
る。
が、これらの少なくとも１つが含まれている合金を使用
してもよい。これらの金属を添着する担体としては、活
性アルミナ、シリカゲル、結晶性アルミノケイ酸が使用
できるが、耐水性などの点から活性アルミナが優れてい
る。
本発明によれば、装置が単純でしかも銀消費量を銀添着
吸着材を充填した吸着塔単独除去方式の約１／２０に低
減できる効果を有する。
吸着材を充填した吸着塔単独除去方式の約１／２０に低
減できる効果を有する。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の銀添着吸着材を充填した吸着塔単独によ
るヨウ素除去装置の７０−を示す図、第２図は従来の銀
添着吸着材を繰返し使用する場合の７０−を示す図、第
３図は金属銅を添着した本発明の吸着材によるヨウ素吸
着量と吸着温度との関係を示す線図、第４図は金属銅を
添着した吸着材のヨウ素吸着量に及ぼす水蒸気の影響を
示す線図、第５図は本発明の一実施例を示す基本７０−
図、第６図は金属銅を添着した吸着材を充填した吸着塔
内でのヨウ素の吸着分布の一例を示した線図、第７図は
本発明の他の実施例の基本フローを示す図である。 １・・・銀添着吸着材を充填した吸着塔、２・・・鉛添
着吸着材を充填した吸着塔、３・・・ヒータ、４・・・
クーラー、訃・・循環ポンプ、６・・・銀添着吸着材を
充填吸堝温液（°Ｃ） 水暑気屋比（４、）
るヨウ素除去装置の７０−を示す図、第２図は従来の銀
添着吸着材を繰返し使用する場合の７０−を示す図、第
３図は金属銅を添着した本発明の吸着材によるヨウ素吸
着量と吸着温度との関係を示す線図、第４図は金属銅を
添着した吸着材のヨウ素吸着量に及ぼす水蒸気の影響を
示す線図、第５図は本発明の一実施例を示す基本７０−
図、第６図は金属銅を添着した吸着材を充填した吸着塔
内でのヨウ素の吸着分布の一例を示した線図、第７図は
本発明の他の実施例の基本フローを示す図である。 １・・・銀添着吸着材を充填した吸着塔、２・・・鉛添
着吸着材を充填した吸着塔、３・・・ヒータ、４・・・
クーラー、訃・・循環ポンプ、６・・・銀添着吸着材を
充填吸堝温液（°Ｃ） 水暑気屋比（４、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガス中からヨウ素を除去する装置において、金属銅
または金属鉛の少なくともいずれかを含有する金属を添
着した吸着材を充填している前段吸着塔と、銀化合物を
添着した吸着材を充填している後段吸着塔とを備えるこ
とを特徴とするヨウ素除去装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前段吸着塔の操作
温度が１７０Ｃ以下であることを特徴とするヨウ素除去
装置。 ３、特許請求の範囲第１項または第２項において、前段
吸着塔のさらに前段の部分に相対湿度を４０％以下に減
する手段を設けたことを特徴とするヨウ素除去装置。 ４、特許請求の範囲第３項において、相対湿度を４０％
以下に減する手段がガスの加熱器であることを特徴とす
るヨウ素除去装置。 ５、特許請求の範囲第３項において、相対湿度を４０％
以下に減ずる手段が除湿材を充填した吸着塔であること
を特徴とするヨウ素除去装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16934284A JPS6147595A (ja) | 1984-08-15 | 1984-08-15 | ヨウ素除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16934284A JPS6147595A (ja) | 1984-08-15 | 1984-08-15 | ヨウ素除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6147595A true JPS6147595A (ja) | 1986-03-08 |
| JPH0565837B2 JPH0565837B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=15884778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16934284A Granted JPS6147595A (ja) | 1984-08-15 | 1984-08-15 | ヨウ素除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6147595A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6370198A (ja) * | 1986-09-12 | 1988-03-30 | 株式会社日立製作所 | 使用済核燃料再処理廃液の減容処理方法と装置 |
| JP2008116280A (ja) * | 2006-11-02 | 2008-05-22 | Toyobo Co Ltd | 放射性ヨウ素捕集材およびその捕集方法 |
| JP2020535370A (ja) * | 2017-09-19 | 2020-12-03 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達方法、システム、及び組成物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0721535U (ja) * | 1993-09-20 | 1995-04-18 | 合資会社泉鉄工所 | 紙 管 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52127598A (en) * | 1976-04-16 | 1977-10-26 | Hitachi Ltd | Two layers type filter for removing radioactive iodine |
| JPS59112294A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-28 | 株式会社日立製作所 | 核燃料再処理施設からの放射性沃素の除去装置 |
-
1984
- 1984-08-15 JP JP16934284A patent/JPS6147595A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52127598A (en) * | 1976-04-16 | 1977-10-26 | Hitachi Ltd | Two layers type filter for removing radioactive iodine |
| JPS59112294A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-28 | 株式会社日立製作所 | 核燃料再処理施設からの放射性沃素の除去装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6370198A (ja) * | 1986-09-12 | 1988-03-30 | 株式会社日立製作所 | 使用済核燃料再処理廃液の減容処理方法と装置 |
| JP2008116280A (ja) * | 2006-11-02 | 2008-05-22 | Toyobo Co Ltd | 放射性ヨウ素捕集材およびその捕集方法 |
| JP2020535370A (ja) * | 2017-09-19 | 2020-12-03 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達方法、システム、及び組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0565837B2 (ja) | 1993-09-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |