JPS6144142A - 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造法 - Google Patents
端子・コネクタ−用銅合金およびその製造法Info
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- JPS6144142A JPS6144142A JP16546284A JP16546284A JPS6144142A JP S6144142 A JPS6144142 A JP S6144142A JP 16546284 A JP16546284 A JP 16546284A JP 16546284 A JP16546284 A JP 16546284A JP S6144142 A JPS6144142 A JP S6144142A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は端子・コネクター用銅合金およびその製造法に
関し、は低電性質の優れた端子・コネクター用猫合金お
よびその製造法に関するものである。
関し、は低電性質の優れた端子・コネクター用猫合金お
よびその製造法に関するものである。
[従来技術[
一般に、端子・コネクタ用材f4としては、燐青銅1種
、2種および3種が使用されている。
、2種および3種が使用されている。
しかして、近年になって、産業は(戒、民生(;i2セ
か自動化されるに従って、これら(;交器に使用される
端子・コネクターら小型化され、さらに、電流容9.ら
増大してきており、一般に使用されてきている燐青銅に
おいても引張強さ、ばね限界値および耐熱性の向上の必
要性が高くなってきた。
か自動化されるに従って、これら(;交器に使用される
端子・コネクターら小型化され、さらに、電流容9.ら
増大してきており、一般に使用されてきている燐青銅に
おいても引張強さ、ばね限界値および耐熱性の向上の必
要性が高くなってきた。
この燐青針1は日本工業規格に示されているように、S
n 3.0−9.Ou+L%が含有さjlており、Sn
含有量が多くなると通7乙の銅合金の連続SI4 j2
Ljこよる造塊法では、Snが表面層お↓びi:L界に
偏411シ易くなl)、この偏417. iH,i 4
除去しなげ7Lは1.J l;ij i、+1ノ正:l
IW L −Cノミ用2〜11.p il !L14
庁ii・i カニFill’i”F ’J ニー ’:
、’J’ 、F) ’l。
n 3.0−9.Ou+L%が含有さjlており、Sn
含有量が多くなると通7乙の銅合金の連続SI4 j2
Ljこよる造塊法では、Snが表面層お↓びi:L界に
偏411シ易くなl)、この偏417. iH,i 4
除去しなげ7Lは1.J l;ij i、+1ノ正:l
IW L −Cノミ用2〜11.p il !L14
庁ii・i カニFill’i”F ’J ニー ’:
、’J’ 、F) ’l。
まjこ、市販の情i11訃口こは、PhC0105〜0
.2n1%含itこ11ており、通、′:iの連続鋳造
法では、;)1゜ん士、LχFr 8n ノIf折1i
’l トA ’+l 714 ’C(7) jJ占、を
4+’+CuとCu、Pの共晶が生し鳩くなるtこぬ、
)S、 ;:il m工性か8−1.に困難となってい
る。そして、この共晶らS11と同様に鋳塊ム面ル1は
かりてなく’、qW’=こら0右している。
.2n1%含itこ11ており、通、′:iの連続鋳造
法では、;)1゜ん士、LχFr 8n ノIf折1i
’l トA ’+l 714 ’C(7) jJ占、を
4+’+CuとCu、Pの共晶が生し鳩くなるtこぬ、
)S、 ;:il m工性か8−1.に困難となってい
る。そして、この共晶らS11と同様に鋳塊ム面ル1は
かりてなく’、qW’=こら0右している。
し〔っで、これjtsllのtllI析層およブCu+
こIIIPの共晶を除去するために、内削と7トドC以
下の7W aに/iいて(t ll+rljlの均質化
処理か必要て゛あり、そのtこめ、含ずi成分お上V製
造の面かh燐青2目は高II!lIな村1[どなってい
る。
こIIIPの共晶を除去するために、内削と7トドC以
下の7W aに/iいて(t ll+rljlの均質化
処理か必要て゛あり、そのtこめ、含ずi成分お上V製
造の面かh燐青2目は高II!lIな村1[どなってい
る。
[発明か31決しようとする問題点1
本発明は上記に説明したように、υ〔木の燐青銅におけ
るSllの(6偽折および(u+い+、Pの共晶とに上
る;E+加工性の問題点を角?1iff L rこらの
て゛あり、そし′乙引張強さ、はt2限界値等に1′2
れた端子・フネククー用fH合針とその製造?去を提供
する乙のて、F)る。
るSllの(6偽折および(u+い+、Pの共晶とに上
る;E+加工性の問題点を角?1iff L rこらの
て゛あり、そし′乙引張強さ、はt2限界値等に1′2
れた端子・フネククー用fH合針とその製造?去を提供
する乙のて、F)る。
11::]題点を角1決するtこめの1段1本づご明に
係る端子・コネクター用↑:]合金お上ブとハ贋造法は
、 (; ’+ Sn 1.5〜6.5wt%、 P
0.025〜0.05*h%、Fe 0.02〜0.1
5v1%、Cr 0.002〜0.02社%、Sin、
002〜0.02wt%、 3転 0.001〜0.り
1・4%を含有し、残部実質的にCuからなることを1
.′I徴とrる端子・コネクター用銅合金を第1の発明
とし、 (2)Sn 1.5〜6,511t%、P 0.025
〜0,05・uL%、F e 0.02−0.15v1
%、Cr 0.002〜0.Q2wt%、S i 0.
002〜0.02v+L%、Si0.001−0.Oh
1%を含有し、残部実質的にCuからなるi;I合金鋳
塊を加工率8()5以上で熱間圧延後、600 ’C以
上の温度から25°C/分以上の冷却速度で一3511
’C見、下の温度まで冷却し、さらに、加工事6()5
以上の冷間圧延を行ない、350〜550 ’CのIn
4度で5〜18()分の焼鈍を行なつjこ後、仕上は圧
延を行ない、200〜50 tJ ’Cの1品度て5〜
6))秒のテ//ヨン7二−ルを行ならことを1、シ徴
とする端子・コネクター用銅合金の製造法を第2の発明
とVる2つの発明よりなるものである。
係る端子・コネクター用↑:]合金お上ブとハ贋造法は
、 (; ’+ Sn 1.5〜6.5wt%、 P
0.025〜0.05*h%、Fe 0.02〜0.1
5v1%、Cr 0.002〜0.02社%、Sin、
002〜0.02wt%、 3転 0.001〜0.り
1・4%を含有し、残部実質的にCuからなることを1
.′I徴とrる端子・コネクター用銅合金を第1の発明
とし、 (2)Sn 1.5〜6,511t%、P 0.025
〜0,05・uL%、F e 0.02−0.15v1
%、Cr 0.002〜0.Q2wt%、S i 0.
002〜0.02v+L%、Si0.001−0.Oh
1%を含有し、残部実質的にCuからなるi;I合金鋳
塊を加工率8()5以上で熱間圧延後、600 ’C以
上の温度から25°C/分以上の冷却速度で一3511
’C見、下の温度まで冷却し、さらに、加工事6()5
以上の冷間圧延を行ない、350〜550 ’CのIn
4度で5〜18()分の焼鈍を行なつjこ後、仕上は圧
延を行ない、200〜50 tJ ’Cの1品度て5〜
6))秒のテ//ヨン7二−ルを行ならことを1、シ徴
とする端子・コネクター用銅合金の製造法を第2の発明
とVる2つの発明よりなるものである。
本発明に係る端子・コネクターill ;II合趨;よ
yその製造法にていて以下その1.テ徴としるところに
ついて概略を説明する。
yその製造法にていて以下その1.テ徴としるところに
ついて概略を説明する。
即ち、Sn含有量の上限を燐青銅3種より少ない6.5
・11%としたのは、連続Sll造iこよる造見時の8
11の逆偏析の量を減少させるtこめて゛あり、まfこ
、l)は0.025〜0.05u+t%と少ない含有♀
、と−rることにより、CuとCLI、Pどの共晶の量
を少なくして熱間圧延性を向上させるためであり、re
を0.02〜0.151%含有させるのはFeの情化物
が鋳造時に形+Uさ八、自由なPの量を減するtこめで
、さらに、Crは結晶粒界を強化し、熱間圧延性を向上
させる必須元素て゛あり、また、Slは1」(2量のC
rを溶湯中に残存させるのに必襞な元ふて・、かつ、M
8は原料或いは炉材等から混入してくるSを\1チSと
して固定して熱間圧延を向」二させるのに必須の元素で
ある。
・11%としたのは、連続Sll造iこよる造見時の8
11の逆偏析の量を減少させるtこめて゛あり、まfこ
、l)は0.025〜0.05u+t%と少ない含有♀
、と−rることにより、CuとCLI、Pどの共晶の量
を少なくして熱間圧延性を向上させるためであり、re
を0.02〜0.151%含有させるのはFeの情化物
が鋳造時に形+Uさ八、自由なPの量を減するtこめで
、さらに、Crは結晶粒界を強化し、熱間圧延性を向上
させる必須元素て゛あり、また、Slは1」(2量のC
rを溶湯中に残存させるのに必襞な元ふて・、かつ、M
8は原料或いは炉材等から混入してくるSを\1チSと
して固定して熱間圧延を向」二させるのに必須の元素で
ある。
この1うな含(r成分および成分01合の↑)1合金1
1+塊を内削し1.夕へ間圧延後らFcおよグPを(:
uD月11中に強制固1713せることが必要であり、
そのtこめに最1氏(1011“Cr7)温度がらQ、
冷rる必要があり、冷ノ、11速度か遅いと燐化鉄が生
し、最終製品における合金の強化への寄与が減少するの
で、熱間圧延終了j(25°C/分以上の冷却速度で3
50°C以下まで冷)JILなければなりない、また、
Cu母相中のFeおよび1)を強制固13させた熱間圧
延材を少なくとも加工率60%の冷間圧延を行ない、母
相中の転位の分布を均一にし、その後、350〜551
)’Cの温度で5〜180分の焼鈍を行なうことによっ
て、Fcの燐化物が母相中に均一に形成さh、この形成
された燐化物は最終製品における引張強さJ5よびばノ
2限界値を向上させるのである。
1+塊を内削し1.夕へ間圧延後らFcおよグPを(:
uD月11中に強制固1713せることが必要であり、
そのtこめに最1氏(1011“Cr7)温度がらQ、
冷rる必要があり、冷ノ、11速度か遅いと燐化鉄が生
し、最終製品における合金の強化への寄与が減少するの
で、熱間圧延終了j(25°C/分以上の冷却速度で3
50°C以下まで冷)JILなければなりない、また、
Cu母相中のFeおよび1)を強制固13させた熱間圧
延材を少なくとも加工率60%の冷間圧延を行ない、母
相中の転位の分布を均一にし、その後、350〜551
)’Cの温度で5〜180分の焼鈍を行なうことによっ
て、Fcの燐化物が母相中に均一に形成さh、この形成
された燐化物は最終製品における引張強さJ5よびばノ
2限界値を向上させるのである。
さらに、本発明に係る端子・コネクタ用銅合金およびそ
の製造法について以下詳細に説明する。
の製造法について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る端子・コネクター用宙合金の含有成
分および成分割合について説明する。
分および成分割合について説明する。
S++はC11中に固溶することにより、引張強さ、l
j’i2限界値もよV成形加工性を向上させる元素で1
6°3・含有量が1・
5”%1満では上記に説明上ようなFeの燐化物が形成
されてら引張強さ、1r!2限界値および成形加−L性
か端子・コイ、フタ−として適した値とはなし、ず、6
.5wt%を越2て含(i壬れるとPを0.025vk
%の下限とし、Fe、 Cr、Slおよブき1gを含有
させて乙熱間圧延性:こ問題かある。よって、Sn含F
r量は1.5〜6.5wt%とする。
j’i2限界値もよV成形加工性を向上させる元素で1
6°3・含有量が1・
5”%1満では上記に説明上ようなFeの燐化物が形成
されてら引張強さ、1r!2限界値および成形加−L性
か端子・コイ、フタ−として適した値とはなし、ず、6
.5wt%を越2て含(i壬れるとPを0.025vk
%の下限とし、Fe、 Cr、Slおよブき1gを含有
させて乙熱間圧延性:こ問題かある。よって、Sn含F
r量は1.5〜6.5wt%とする。
FeはPと共存rることにより燐化物を形成しζ、引張
強さおよびばね限界(+(iを向上させ、おりに、耐熱
性を向上させる元素て゛あり、含有量が0.0211t
%未+i4ではPか0.025〜0.05wt%含有ざ
・れてら、引張強さおよびIjIn限界値さらには耐熱
性を向」ニさせるのに充分な析出物を生じさせることか
できず、また、0.15〜1%を越えて含有ご=jする
とPが0.025〜0.05+ut%含有されていてら
燐化物を形成することかで・きないFeが母相中にl+
!ji&残(Tして導電率を低下させる。よって、Fe
含有量は0.02−0.lht%とする。
強さおよびばね限界(+(iを向上させ、おりに、耐熱
性を向上させる元素て゛あり、含有量が0.0211t
%未+i4ではPか0.025〜0.05wt%含有ざ
・れてら、引張強さおよびIjIn限界値さらには耐熱
性を向」ニさせるのに充分な析出物を生じさせることか
できず、また、0.15〜1%を越えて含有ご=jする
とPが0.025〜0.05+ut%含有されていてら
燐化物を形成することかで・きないFeが母相中にl+
!ji&残(Tして導電率を低下させる。よって、Fe
含有量は0.02−0.lht%とする。
Pは溶湯の脱酸のために不可欠の元素て゛あり、含有量
が0.025vj%未満ではFeが0.02−0.15
wt%含有さIしていてら、引張強さおよびばね限!l
I昌7]の改善は期待できず、また、0.05wf%を
越疋て含有されるとFeが0.15〜E%含有されてら
イ(′F+、+7″Lる1)1塊の7()0〜i3 F
l 0 ’Cの温度における熱間圧延性か低下する。よ
って、P含有量は0.025〜0.05〜E%とする。
が0.025vj%未満ではFeが0.02−0.15
wt%含有さIしていてら、引張強さおよびばね限!l
I昌7]の改善は期待できず、また、0.05wf%を
越疋て含有されるとFeが0.15〜E%含有されてら
イ(′F+、+7″Lる1)1塊の7()0〜i3 F
l 0 ’Cの温度における熱間圧延性か低下する。よ
って、P含有量は0.025〜0.05〜E%とする。
Cr1.を鋳塊の粒界が強化されて熱間圧延性を向上さ
せ、さらに、引張強さおよび耐熱性を向上させる元素で
あり、含有量が0.002+11%未満では熱間圧延性
向上の効果は少なく、また、0.02111L%を越え
′(含有されると熱間圧延は向上するけJ’Lども、1
8湯が酸化し易くなり、?!!i流れ性か低下し、背金
な鋳肌の鋳塊を得ることが難かしい。よって、Cr含有
量は0.002−0.02−E%とする。
せ、さらに、引張強さおよび耐熱性を向上させる元素で
あり、含有量が0.002+11%未満では熱間圧延性
向上の効果は少なく、また、0.02111L%を越え
′(含有されると熱間圧延は向上するけJ’Lども、1
8湯が酸化し易くなり、?!!i流れ性か低下し、背金
な鋳肌の鋳塊を得ることが難かしい。よって、Cr含有
量は0.002−0.02−E%とする。
MgはSを固定するのに重要な元素であり、即ち、原料
或いは炉材等から不可避的に混入してくる10〜30p
+++++のSが単体で存在すると、熱間[延時にこの
Sか18融して熱間割れを誘発させるのでM8により固
定しなければならず、N・1g含有量が0.001wt
%未114ではMisを形成するには含有量が少な過ぎ
、まtこ、0.0.wt!!≦を越えて含有さhるとC
rと同様に11;湯か酸化され易くなり、湯流れ性が低
下し、(「仝な鋳肌の鋳塊が(:1らtt’n、 くな
る8よって、へ1g含イ1量は0.001〜0.01+
uk%とする。
或いは炉材等から不可避的に混入してくる10〜30p
+++++のSが単体で存在すると、熱間[延時にこの
Sか18融して熱間割れを誘発させるのでM8により固
定しなければならず、N・1g含有量が0.001wt
%未114ではMisを形成するには含有量が少な過ぎ
、まtこ、0.0.wt!!≦を越えて含有さhるとC
rと同様に11;湯か酸化され易くなり、湯流れ性が低
下し、(「仝な鋳肌の鋳塊が(:1らtt’n、 くな
る8よって、へ1g含イ1量は0.001〜0.01+
uk%とする。
Si1.tCrより酸素との親和力か強いので溶湯中に
おいてCrより酸化し易く、上記1こC「の4′(で説
明したように、C「は熱間圧延性を向上させるという面
から、0.002〜0.02nj9≦を含有させる必要
があり、通常のG Lon溶Rf炉において、半連続p
。
おいてCrより酸化し易く、上記1こC「の4′(で説
明したように、C「は熱間圧延性を向上させるという面
から、0.002〜0.02nj9≦を含有させる必要
があり、通常のG Lon溶Rf炉において、半連続p
。
遺で造塊するには鋳造開始から終了まで30へ9()分
を要するため、鋳塊の底部と頭部とて・は、Slを投入
しなけれは’Crは酸化により大幅にJ、2少して上記
の範囲に入りなくなる。従って、S1含有量が0.00
211L%以上を鋳塊に残存するよっに含有させると、
Crを0.002〜0.021L%含有させることがで
き、また、SI含有電が0.Oh1%を越えると導電性
を1氏下させる。よって、81含有量は0.002〜0
.02wt%とする。
を要するため、鋳塊の底部と頭部とて・は、Slを投入
しなけれは’Crは酸化により大幅にJ、2少して上記
の範囲に入りなくなる。従って、S1含有量が0.00
211L%以上を鋳塊に残存するよっに含有させると、
Crを0.002〜0.021L%含有させることがで
き、また、SI含有電が0.Oh1%を越えると導電性
を1氏下させる。よって、81含有量は0.002〜0
.02wt%とする。
次に、本発明に係る端子・フ不りタ用釘(合金の製造法
について説明する。
について説明する。
上記に説明した含(r成分およゾ成分:’+’lζンの
端r−・コ本り7月11)1合(」;塊を加工’I81
]%以上て・2ン間圧江を行なうのは、lJj ;’=
llI Laを完全に+g2+Jルで11J塊におけ
る局部偏析のL′ニ゛t?をなくすためである。
端r−・コ本り7月11)1合(」;塊を加工’I81
]%以上て・2ン間圧江を行なうのは、lJj ;’=
llI Laを完全に+g2+Jルで11J塊におけ
る局部偏析のL′ニ゛t?をなくすためである。
この夢、へ間圧延終了?麦、G O+) ’C以上の温
度から25’C/号以上の冷却連ノiで3 S O’C
以下まて冷)Jl °iるのは、熱間加工後の状態で燐
化物をは相中に固lFiさせるためであり、冷却開始温
度が600’C,11′ri1iて゛は燐化物が析出し
、また、600°C以上の開始温度であってら冷却速度
が25°C/分未向であると燐化物が析出するようにな
り、即ち、熱間加工後の状態において存在する燐化物は
、引続いて冷間圧延およV焼i・Lを行なうことによっ
ては相と整合性のある析出物とはなり難く、引張強さお
よ1ばね限I/!11((の向上:こは寄与しないので
ある。
度から25’C/号以上の冷却連ノiで3 S O’C
以下まて冷)Jl °iるのは、熱間加工後の状態で燐
化物をは相中に固lFiさせるためであり、冷却開始温
度が600’C,11′ri1iて゛は燐化物が析出し
、また、600°C以上の開始温度であってら冷却速度
が25°C/分未向であると燐化物が析出するようにな
り、即ち、熱間加工後の状態において存在する燐化物は
、引続いて冷間圧延およV焼i・Lを行なうことによっ
ては相と整合性のある析出物とはなり難く、引張強さお
よ1ばね限I/!11((の向上:こは寄与しないので
ある。
次いて゛、加工率60%以上の冷開圧延を行なうのは、
Ijl相中に均−iこ耘1ヶを分布させるために必要な
加工であり、続く焼鈍によって転位分布に応して均一て
゛微細な燐化物を析出させること力呵能となり、この冷
1;l加工は重要である。この冷間圧延後に行なう焼鈍
を350〜550°Cの温度で5〜13I)か行なうの
は、:’+5fl’(:木1111の温j臭て′は18
0分を越りる焼j「ヒを行なってら軟化には至らず、か
つ、燐化物の析出ら起らず、550 ’Cを越んる温)
1ではFeお↓ゾPの固溶限が大きくなり、析出すべき
燐化物の量が少なくなり、焼鈍時間は5分未満では未だ
平衡に達していな1.1のて堪特性が不安定て゛あり、
180分を越えるとu(菜とする特性が180分て゛充
分得られるのて゛それ以上は必要ではない。この焼鈍後
に性別調整、即ち、調質仕上圧延を行なった後、局部応
力の除去、フラットな条或いは板を得るためにテ/ンヨ
ンアニールを20 +1〜5 t) (1’Cの温度て
・5〜60沙行なうのは、200°C未満の温度では6
()抄保持してらフラ・、トな板が得りれず、50fl
”Cを越乏ると5(多・間保持しても目(2とする引
張強さおよびはね限74値を安定して得ることが困Jl
であり、また、保持時開が5沙未t14では条材の幅方
向の端部、中央部の(代(戒的性質カ弓がなるという問
題か生じ60秒を越えると生産性が着しく阻害されるよ
うになる。
Ijl相中に均−iこ耘1ヶを分布させるために必要な
加工であり、続く焼鈍によって転位分布に応して均一て
゛微細な燐化物を析出させること力呵能となり、この冷
1;l加工は重要である。この冷間圧延後に行なう焼鈍
を350〜550°Cの温度で5〜13I)か行なうの
は、:’+5fl’(:木1111の温j臭て′は18
0分を越りる焼j「ヒを行なってら軟化には至らず、か
つ、燐化物の析出ら起らず、550 ’Cを越んる温)
1ではFeお↓ゾPの固溶限が大きくなり、析出すべき
燐化物の量が少なくなり、焼鈍時間は5分未満では未だ
平衡に達していな1.1のて堪特性が不安定て゛あり、
180分を越えるとu(菜とする特性が180分て゛充
分得られるのて゛それ以上は必要ではない。この焼鈍後
に性別調整、即ち、調質仕上圧延を行なった後、局部応
力の除去、フラットな条或いは板を得るためにテ/ンヨ
ンアニールを20 +1〜5 t) (1’Cの温度て
・5〜60沙行なうのは、200°C未満の温度では6
()抄保持してらフラ・、トな板が得りれず、50fl
”Cを越乏ると5(多・間保持しても目(2とする引
張強さおよびはね限74値を安定して得ることが困Jl
であり、また、保持時開が5沙未t14では条材の幅方
向の端部、中央部の(代(戒的性質カ弓がなるという問
題か生じ60秒を越えると生産性が着しく阻害されるよ
うになる。
1実施例1
本発明に係る端子・コネクター用銅合金お上、びその製
造法について、以下実施例を説11Jける6天1瓜例 第1&に示す含有成分および成分割合の銅合金となるよ
つ1こ、7a[llをクリプlル電気炉により木炭伎覆
下に1J12o□°Ct7)温度で溶11イし、含有さ
せる元7Nを投入し、人に、残部30−(%の屯1’l
’f市を投入し、溶湯温度をl16+3〜1170°C
の温度まで降下させ、SnとCu−15wt%Pの中間
合金を投入し、lr2拌沈靜後、鋳鉄製のブンクモール
ド鋳型に傾注法により鋳込み、鋳塊を讐)ヤした。
造法について、以下実施例を説11Jける6天1瓜例 第1&に示す含有成分および成分割合の銅合金となるよ
つ1こ、7a[llをクリプlル電気炉により木炭伎覆
下に1J12o□°Ct7)温度で溶11イし、含有さ
せる元7Nを投入し、人に、残部30−(%の屯1’l
’f市を投入し、溶湯温度をl16+3〜1170°C
の温度まで降下させ、SnとCu−15wt%Pの中間
合金を投入し、lr2拌沈靜後、鋳鉄製のブンクモール
ド鋳型に傾注法により鋳込み、鋳塊を讐)ヤした。
SrJ!II!、ハロ1LI1111LX 6 (ln
+h1111X l 41)+amlノ大!’tて゛あ
る。
+h1111X l 41)+amlノ大!’tて゛あ
る。
じ−〒z1町−−−−−基稟−メ’a =g −:第
1表の本究明に係る端子・コネクター用;)(会社(以
下(1(に本発明合金とい)ことがある。)No。
1表の本究明に係る端子・コネクター用;)(会社(以
下(1(に本発明合金とい)ことがある。)No。
1− N o、 、i j;よび比較合金No、 4−
No、 l Iの鋳塊の全表面を2 、 S b++n
liさまて・面前により除去し、SOO゛Cの温度にj
用熱し、lバ又;−兄面率約25%として5バスで圧延
し、650°Cの温度から水中2、冷した。
No、 l Iの鋳塊の全表面を2 、 S b++n
liさまて・面前により除去し、SOO゛Cの温度にj
用熱し、lバ又;−兄面率約25%として5バスで圧延
し、650°Cの温度から水中2、冷した。
第1表:こ熱間圧延′、X験の結果が示されており。
本発明合金のNo、l〜No、3はその何れら熱間圧延
により割れを生しることがなく良好な加工性を示してい
るが、比較合金No、4〜No、1]の中で、No、8
、No、9、No、 I OおよびNo、11は何れも
熱間圧延時に割れを生したか、No、4、No、S、N
o、Gは良好な熱開圧延性を示した。
により割れを生しることがなく良好な加工性を示してい
るが、比較合金No、4〜No、1]の中で、No、8
、No、9、No、 I OおよびNo、11は何れも
熱間圧延時に割れを生したか、No、4、No、S、N
o、Gは良好な熱開圧延性を示した。
また、比較合金No、7は小さい■I!iIIれを生じ
たが、i’、11れを除去してその後の加工工程を進め
比較合金とした。
たが、i’、11れを除去してその後の加工工程を進め
比較合金とした。
比較合金No、8、No、9、No、10およびNo。
11は、熱間圧延時に発生した割れがイ蓑しく、そ)
の後の工程を進めること
は不可能であ・た。
の後の工程を進めること
は不可能であ・た。
本発明合金No、I〜%0.:)お↓び比較合金:・1
0゜4〜No、7の、!(而の酸化スケールを除去後、
厚さ+l、St)〜1.0齢まで4ロ0圧延し、501
1 ’(:の温度で120分の焼鈍を行ない、さりに、
冷間圧延を行なって厚さく1 、4 himの板材を製
作した。
0゜4〜No、7の、!(而の酸化スケールを除去後、
厚さ+l、St)〜1.0齢まで4ロ0圧延し、501
1 ’(:の温度で120分の焼鈍を行ない、さりに、
冷間圧延を行なって厚さく1 、4 himの板材を製
作した。
本発明合金No、]〜NO33および比較合金No。
11、No、(lについては、張力] 11 kB71
11111:を付加して、350°Cの温度で2()秒
の焼’Aを行なった。
11111:を付加して、350°Cの温度で2()秒
の焼’Aを行なった。
また、比較合金No、5、N097については3 Of
l ’Cの温度で20秒の焼鈍を行なった。
l ’Cの温度で20秒の焼鈍を行なった。
第2表に本発明合金No、]〜No、3およゾ比較合金
No、4〜No、7の機械的性質を示す。
No、4〜No、7の機械的性質を示す。
本発明合金No、I、No、2もよ17No、3はfi
lれら引張強さ55Kgf/w:以上であり、伸びは1
])5以上を有する。(引張=入駒)1は、ll5l:
l;B試験片とした。) また、5分加熱後に初期のビッカース硬度値の80%と
なる温度を測定したところ、+urれら450 ℃以上
の優れた耐熱?jA度を示した。
lれら引張強さ55Kgf/w:以上であり、伸びは1
])5以上を有する。(引張=入駒)1は、ll5l:
l;B試験片とした。) また、5分加熱後に初期のビッカース硬度値の80%と
なる温度を測定したところ、+urれら450 ℃以上
の優れた耐熱?jA度を示した。
本発明合金は、引張強さに対する;Jね限界!u’iの
割合は、liIれら0,95以上て゛あり、f”e、
Pお上びC「が所定の含イi量で、かつ、本発明に係る
製造法により製造さノすることにより、引張強さの割に
高いばt2限界値を示していることがわか机比較合金N
o、4、No、SのS11含有量が1.5〜uL%未+
i<iのj貼合は、FeおよびPが本発明合金と同し範
1!Jlに含有されてら、或いは、C「、Slおよゾへ
1gか本発明合金と同じ範囲で含有されてら、引張強さ
はS+]K8r乙+111に以上、かつ、(lIlびカ
弓(ン%以上を共に満足する訃金とはならず、また、こ
jtらの合金は自賛檜品度か低くなってす5す、Sn含
(i K’<は1.5u+L9≦以」二含有させる心霊
のあること(小している。
割合は、liIれら0,95以上て゛あり、f”e、
Pお上びC「が所定の含イi量で、かつ、本発明に係る
製造法により製造さノすることにより、引張強さの割に
高いばt2限界値を示していることがわか机比較合金N
o、4、No、SのS11含有量が1.5〜uL%未+
i<iのj貼合は、FeおよびPが本発明合金と同し範
1!Jlに含有されてら、或いは、C「、Slおよゾへ
1gか本発明合金と同じ範囲で含有されてら、引張強さ
はS+]K8r乙+111に以上、かつ、(lIlびカ
弓(ン%以上を共に満足する訃金とはならず、また、こ
jtらの合金は自賛檜品度か低くなってす5す、Sn含
(i K’<は1.5u+L9≦以」二含有させる心霊
のあること(小している。
本発明合QNo、lと比較合金No、Gとは、So、I
−eお↓び[゛の含ti ’a、は同しであるが、本発
明合:iNo、lには、さらに、C「、SlおよびS1
gが含1°jiること:二より、ばtコ限界(直および
耐λ病漬〕臭が大幅に向上していることかわかる。
−eお↓び[゛の含ti ’a、は同しであるが、本発
明合:iNo、lには、さらに、C「、SlおよびS1
gが含1°jiること:二より、ばtコ限界(直および
耐λ病漬〕臭が大幅に向上していることかわかる。
比較合金No、7は燐青銅1種であり、はI2限界値お
よび耐熱温度はSn2m1%含1iする本発明合’iN
o、lより劣っていることが立i)された。
よび耐熱温度はSn2m1%含1iする本発明合’iN
o、lより劣っていることが立i)された。
別に本発明合金No、2の熱間上り後の急冷材15關の
一部を切出し、冷却速度がIO’C/分に制御できる炉
中に入れ、650’Cから301) ’Cまて゛冷却す
るという比較工程により試0を調整した。
一部を切出し、冷却速度がIO’C/分に制御できる炉
中に入れ、650’Cから301) ’Cまて゛冷却す
るという比較工程により試0を調整した。
この試$40.4 m−までの加工方法は上記した通り
とし、第3表の結果か得られた。
とし、第3表の結果か得られた。
第 3 表
注) 1・・本発明に係る製造法
2・・比較方法
この第3表が踵含有成分および成分割合が本発明合金の
iへ皿内であってら、本発明に係る製造法によらなけれ
ば、端子・コネクター用鋼合金としての特性を発汗する
ことができないことがわかる。
iへ皿内であってら、本発明に係る製造法によらなけれ
ば、端子・コネクター用鋼合金としての特性を発汗する
ことができないことがわかる。
[発明の効果]
以」二詳細に説明したように、本発明に係る端子・コネ
クター用銅合金およびその製造法は上記のtilt成を
有しているものであるがh、引張強さ、1rね限界値お
よび耐熱性に極めて優れた端子、コネクター用の銅合金
であり、さらに、このような特性を有する銅合金を容易
に製造することができるという優1tたlAl1果をイ
】しているしのである。
クター用銅合金およびその製造法は上記のtilt成を
有しているものであるがh、引張強さ、1rね限界値お
よび耐熱性に極めて優れた端子、コネクター用の銅合金
であり、さらに、このような特性を有する銅合金を容易
に製造することができるという優1tたlAl1果をイ
】しているしのである。
Claims (2)
- (1)Sn1.5〜6.5wt%、P0.025〜0.
05wt%、Fe0.02〜0.15wt%、Cr0.
002〜0.02wt%、Si0.002〜0.02w
t%、Mg0.001〜0.01wt%を含有し、残部
実質的にCuからなることを特徴とする端子・コネクタ
ー用銅合金。 - (2)Sn1.5〜6.5wt%、P0.025〜0.
05wt%、Fe0.02〜0.15wt%、Cr0.
002〜0.02wt%、Si0.002〜0.02w
t%、Mg0.001〜0.01wt%を含有し、残部
実質的にCuからなる銅合金鋳塊を加工率80%以上で
熱間圧延後、600℃以上の温度から25℃/分以上の
冷却速度で350℃以下の温度まで冷却し、さらに、加
工率60%以上の冷間圧延を行ない、350〜550℃
の温度で5〜180分の焼鈍を行なった後、仕上げ圧延
を行ない、200〜500℃の温度で5〜60秒のテン
ションアニールを行なうことを特徴とする端子・コネク
ター用銅合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16546284A JPS6144142A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16546284A JPS6144142A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6144142A true JPS6144142A (ja) | 1986-03-03 |
Family
ID=15812874
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16546284A Pending JPS6144142A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6144142A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS644445A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | Copper alloy for terminal-connector |
JPH0741887A (ja) * | 1992-09-24 | 1995-02-10 | Poongsan Corp | 電気、電子部品用銅合金及びその製造方法 |
JP2008031525A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高強度および耐熱性を備えた銅合金 |
CN105568042A (zh) * | 2016-02-02 | 2016-05-11 | 王增琪 | 一种过滤器用合金构件 |
-
1984
- 1984-08-07 JP JP16546284A patent/JPS6144142A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS644445A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | Copper alloy for terminal-connector |
JPH0741887A (ja) * | 1992-09-24 | 1995-02-10 | Poongsan Corp | 電気、電子部品用銅合金及びその製造方法 |
JP2008031525A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高強度および耐熱性を備えた銅合金 |
CN105568042A (zh) * | 2016-02-02 | 2016-05-11 | 王增琪 | 一种过滤器用合金构件 |
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