JPS6134483B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、非鉄金属と鉄、および多くの場合白
金族金属、金および銀のごとき不溶性物質を含む
硫化物マツトの処理方法に関する。 硫化物マツトは非鉄金属のほか、白金族金属、
金、銀などの各種金属に加えて鉄を含むことが多
く、その処理については種々の方法が提案されて
いる。硫化物マツトの処理方法は、大ていの場
合、処理すべき硫化物の特性および特定の金属化
合物が処理の際の特定の浸出条件のもとで酸可溶
性を示すかどうかによつて決められる。また硫化
物マツトに含まれてる種々の金属の相対的な含有
量およびそのマツトから回収すべき金属の価値に
よつても決められる。 従来、硫化物マツトから金属を回収する多くの
方法があり、その一部は米国特許第4024218号、
同第3174849号、同第3642435号、同第2746859
号、同第3951950号、南アフリカ特許第79／5712
号、南アフリカ特許第71／4905号、および英国特
許第760624号に開示されている。 上記諸特許に開示された方法は、いづれも、硫
酸などに溶解するすべての非鉄金属とともに、大
量の鉄分を含有する硫化物マツトの浸出処理を行
なうものではない。そのマツトには、時として白
金族金属、金、銀のごとき不溶性金属分を含む。 こに論じている種々の硫化物マツトに伴う問題
点として、鉄は本来溶けやすい形になつているこ
とから、非鉄金属と同様に、少くとも急速に溶解
する傾向があり、従つて非酸化性硫酸を用いて浸
出させると、溶解性非鉄金属の溶解に先立つて大
量の酸が消費されてしまうことが挙げられる。こ
のような方法では、酸の消費によりコスト高をま
ねくばかりか、一般にコバルト、銅、ニツケルお
よび亜鉛などの卑金属から、大量の鉄分を分離せ
ねばならないなどの欠点を有する。 別の方法として、かかるマツトの浸出処理を強
酸化条件のもとで行なつて鉄分をゲオタイト
（goethite）またはヘマタイト（haematite）のご
とき不溶性鉄分とすることはあつても、硫横分が
酸化して生成する硫酸は、次段の処理にとつてし
ばしば過剰となるので、溶解した非鉄金属の分離
回収のために浸出溶液を処理する先立つて中和し
なければならない。 本発明は、鉄５〜60％、硫横15〜40％のほか、
銅、コバツト、ニツケルを含み、また亜鉛などの
卑金属、あるいは白金族金属、金、銀などを含む
こともある硫化物マツトの処理に関する。なお、
ここに言う「不溶性非鉄金属」とは実際に溶解す
るが、溶解度が低いために直ちに沈澱する金属を
含む。また、かかる硫化物マツトは、種々のプロ
セスで産出されるものであるが、特に興味のある
硫化物マツトとして、放置すれば失なわれてしま
う金属の回収のために、スラグに黄鉄鉱などの硫
化剤と、石炭やコースなどの還元剤を添加して行
なうスラグ清浄化操作により得られるものが挙げ
られる。更に他の原料物質として、浮遊選鉱濃縮
物を反射炉、フラツシユ炉、電気炉等で溶融して
生成したものであつてその後の処理においても大
部分の鉄が除去されずに含まれているものが挙げ
られる。 本発明は上記硫化物マツト処理法を提供するこ
とを目的とするものであり、マツトから非鉄金属
を浸出させると同時に基本的な分離工程を施すと
ともに、酸の消費を最少限にとどめ、かつ余剰硫
黄分を浸出残渣中に元素の形で残す一方、少くと
も大量の溶解性非鉄金属から鉄を分離し得るもの
である。 本発明方法によれば、鉄５〜60％、硫黄15〜40
％を非鉄金属類とともに含む硫化物マツトを処理
するにあたり、該マツトを微細に粉砕し、それに
含まれている全ての可溶性非鉄金属の溶解に必要
な少くとも理論量の硫酸を含む浸出溶液を上記微
粉マツトと接触させる。この浸出処理は、温度70
〜120℃で、50kPa〜1000kPa（7.2519psi〜
145.038psi）の酸素分圧を加えながら、浸出溶液
に溶解した鉄分が可溶性非鉄金属により置換され
て浸出溶液から再沈殿し、かつ実質的にすべての
可溶性非鉄金属が溶解するまで続行する。 浸出処理は、ほゞすべての非鉄金属が溶解した
時に、浸出溶液中に2.5〜15ｇ／の硫酸が残留
するように、しかも該処理を200〜500kPa
（29.0076〜72.519Psi）の酸素分圧下、90〜100℃
で行なうのが好ましい。なお、非鉄金属が浸出溶
液に溶解した時、該溶液中に１〜５ｇ／の鉄分が
溶解していることがある。 前述の方法においては、銅、コバルト、ニツケ
ルおよび亜鉛を主とする可溶性非鉄金属は鉄と同
時に溶解し、その溶解した鉄は非鉄金属の全量が
ほぼ完全に溶解する前に非鉄金属により置換され
て析出再沈殿する。そのため、容易に過し得る
鉄沈澱物、ことにゲオタイトとして知られる鉄沈
澱物が形成されるように浸出条件を選択・調節す
ることが望ましい。このようにすれば、酸の消費
を節減し、かつマツト中の余剰硫黄分を元素の形
に転換することができる。また、それと同時に、
硫化物マツトに含まれている大量の鉄分と硫黄分
との分離も達成される。もとの硫化物マツトに存
在する不溶性非鉄金属は、残渣として、浸出処理
の最終段階で硫黄元素と鉄沈澱物と共に残留す
る。 浸出処理操作が終つたら、液相と固相を適当な
手段で分離したのち、液相を、石灰、石灰石、水
酸化ナトリウムまたは水酸化カルシウムのごとき
適当なアルカリを用いて酸化および中和させるこ
とにより少量の残留鉄分を除去し、浸出溶液中に
ほぼ非鉄金属のみを残すことができる。この浸出
溶液は、しかるのち適当な方法で処理して個々の
非鉄金属を分離回収する。かくして、本発明方法
は、通常は失なわれていたコバルトをスラグから
回収するのに有益である。しかも、銅およびニツ
ケルも同時に回収できる。従つて、本発明方法
は、鉄はもとより、若干の硫化ニツケル、硫化銅
および硫化コバルトの処理法として特に魅力のあ
るものである。 本発明の他の特徴として、不溶性金属、鉄沈澱
物および硫黄を含む不溶性残渣を既知の方法で処
理しても、もとのマツトにおけるよりも高濃度の
不溶性金属およびそのまま販売し得るかもしは無
害な形で保存し得る硫黄元素を回収できることが
挙げられる。 本発明を実施するにあたつて、まず原料マツト
を適当なサイズに砕き、適当な懸濁液密度で、酸
素の存在下に浸出溶液と接触させる。これによ
り、当初は硫化物マツトに含まれている鉄分が非
鉄金属とともに溶出し、浸出溶液の酸量がそれに
ともなつて十分減少した時に、選択条件が生起
し、溶液内で鉄分が、ゲオタイトのごとき分離容
易な形で沈澱するようになる。硫酸として存在す
る硫酸アニオンおよび鉄の沈澱時に鉄分から解放
される硫酸アニオンは、ほぼすべての硫酸塩が非
鉄金属にて消費されて浸出処理が終るまで、非鉄
金属を浸出しつづける。もし、余剰の硫酸塩がは
じめから存在すると、浸出操作が終るころには、
その分だけ鉄および酸が浸出溶液中に多く含まれ
ることになる。また、白金族金属（例えば、白
金、パラジウム、ルチニウム、ロジウム、オスミ
ウムおよびイリジウム）、金または銀が含まれて
いると、これらは一般には浸出されずに残渣とし
て残るので、適当な方法でその残渣から回収する
ことができる。 本発明を更に詳述するために、本発明方法の基
礎となる理論的背影について説明する。 可溶性鉄分と可溶性非鉄金属とを含む硫化物マ
ツトを硫酸水溶液に溶解させると、下式で示され
るように、非酸化溶解が生ずる。 MS＋H₂SO₄→MSO₄＋H₂S (1) 〔式中、Ｍは鉄、ニツケル、銅、コバルト等を
表わす〕 使用した酸性浸出水溶液に溶解した第二鉄イオ
ンが含まれていると、これらの第二鉄イオンによ
り、上記式(1)による非酸化溶解のほかに、マツト
の酸化溶解が生起し、下式(2)で示されるように元
素状硫黄が生成する。 MS＋Fe₂（SO₄）₃ →MSO₄＋2FeSO₄＋S⁰ (2) 第二鉄イオンは、上記(1)式による非酸化溶解反
応で生成したH₂Sを酸化して下記(3)式で示される
ように元素状硫黄を生成することもある。 H₂S＋Fe₂（SO₄）₃ →2FeSO₄＋H₂SO₄＋S⁰ (3) もし酸素が溶解していると、上記反応式(1)，(2)
または(3)で生成した第一鉄イオンは、下式(4)で示
すよう第二鉄イオンに酸化される。 2FeSO₄＋１／2O₂＋H₂SO₄ →Fe₂（SO₄）₃＋H₂O (4) 上記式(1)〜(4)で表わされる反応は同時に生起さ
せることができ、酸が消費されると、硫酸濃度は
減少する。このように酸濃度が十分低い値まで低
下すると、第二鉄塩の加水分解と沈澱が生じ、
種々の鉄沈澱物が生成する。例えば、主としてゲ
オタイト系沈澱物を大量に生成させるために、下
式のように反応条件を選らぶことができる。 Fe₂（SO₄）₃＋4H₂O 2FeOOH＋3H₂SO₄ (5) もし、浸出溶液にはじめから含まれている硫酸
アニオンの全分子量が、少くとも溶解すべき非鉄
金属の全分子量と等しければ、上記反応(1)〜(5)
は、可溶性非鉄金属のほゞ全量が溶解するまで同
時に生起し、浸出溶液に溶解した鉄分の最終濃度
は相対的に低い値となる。従つて、浸出時に溶解
した硫化法はほゞすべてゲオタイト系沈澱物に転
換される。 以下、本発明の実施態様につき、添付図面に示
す金属処理プラントのフローチヤートを参照して
説明する。なお、本発明の範囲はこの実施例によ
つて限定されるものではない。 硫化物を含む原料物質は、どのような形態のも
のでもよいが、当業者に明らかなように、浮遊選
鉱法その他適当な方法で濃縮し溶融した硫化物鉱
石、あるいは前記のように乾式治金法で生成した
マツトなどであつてよい。この硫化物原料は、必
要ならば、まず第１工程として破砕し、適当なサ
イスの粒子にする。 次に、第２工程として、粉砕した原料を、例え
ば、１当り50ｇの硫酸を含む硫酸水溶液に接触
させることにより浸出操作を行なう。この操作
は、高温、例えば90℃で、高い酸素分圧のもとで
行なうのが望ましい。酸素分圧は、動力学的見地
から定めることができ、一般には500kPa
7.2519psi以上であれば良好な浸出を行なうこと
ができる。温度を約70℃以上、好ましくは約90℃
以上に選らべば、原料硫化物から遊離する硫黄が
固相となつて残留するとともに、溶融硫黄が原料
粒子をさえぎるのを防ぐことができる。しかも、
このような比較的低い温度を適用すれば、通常の
ゴムライニングを施した反応容器を使用できるの
で、高温の場合に必要な高価な反応容器は不要と
なる。 前記浸出操作は、ほゞ全量の可溶性非鉄金属が
溶解し、溶解した大部分の鉄が沈澱するまで行な
う。言うまでもなく、最初の浸出溶液に含まれて
いる硫酸アニオンの当初の濃度は、もとの原料硫
化物に含まれている可溶性非鉄金属の溶解に必要
な理論量に等しいか、もしくは若干高い値とす
る。このことは本発明にとつて重要な点である。 ところで、前記式(1)による反応が、式(3)で示さ
れる反応よりも速く進行すると、H₂Sと酸素との
爆発性混合物が生成し爆発の危険を生ずるに到る
までH₂S濃度が増大する。このことは、浸出操作
を連続的でなくバツチ法で行なう場合に特に著し
い。浸出操作をバツチ的に行なつて上記危険を防
ぐには下記(i)および／または(ii)の手段に従つて浸
出処理を行なえばよい。 (i) もとの酸溶液に鉄分を注入する（例えば、生
成する鉄沈澱物の一部を、補給される浸出溶液
に再溶解する）ことにより、式(1)の反応よりも
式(4)と(3)の反応が速く生ずるようにする。 (ii) 酸性溶液への原料硫化物の添加を慎重かつ
徐々に行なうことにより、前記と同様に、式(4)
と(3)の反応が、式(1)の反応より速く生ずるよう
にする。 連続的に浸出操作を行なう場合は、すでに鉄分
が十分溶解している大量の浸出溶液に原料硫化物
と酸性浸出溶液とを別々に所定の割合で添加すれ
ば、式(1)の反応より速く式(4)と(3)の反応を生ずる
ようにすることができる。このようにすれば、
H₂SとO₂よりなる爆発性混合物の生成をさけるこ
とができる。 さらに本発明においては、浸出処理過程で、溶
解した鉄は溶液中で沈澱する。鉄沈澱物は、例え
ば、沈降ないし過後のフラキユレーシヨン
（flocculation）等により分離することができ、ま
た溶解金属の損失を容認し得るレベルに減少させ
るように適当な方法で洗浄できる性質のものであ
ることが重要である。かかる沈澱物の物理的性質
に影響を与える因子として次のものがある。 沈澱速度、温度、第二鉄イオン濃度、全硫酸塩
アニオン濃度、および機械的撹拌により加わる剪
断条件。 これらの因子は、水分離性が良く、かつ良好な
洗浄特性をもつ鉄沈澱物が生成するように適当に
選らび、かつ調整する。 懸濁液の密度は浸出処理に都合のよいように選
らぶことができ、一般には、浸出溶液のもとの硫
酸濃度に応じて、また酸と接触して溶液中に所望
の非鉄金属イオン濃度を生じさせる固相の量に応
じて選らべばよい。通常、固相：液相の割合は10
％：20％であれば十分である。 第２工程で生成した最終浸出懸濁液は、第３工
程において適当な方法で水はけさせるとともに洗
浄する。上記適当な方法としては、浸出懸濁液を
凝集させ（その際、南アフリカ共和国のAllied
Colloids社より販売されている「マグナフロツク
351（magnafloc351）」なる凝集剤を用いるのが
適している）、ついで固形凝集物を沈降堆積さ
せ、しかるのち、堆積スラツジを（上澄み液と分
離した後）過することからなる方法が望まし
い。洗浄溶液として、わずかに酸性で卑金属の沈
澱を阻止し得る溶液を用い、これを過ケーキの
表面にかけてケーキに付着した浸出溶液を洗いお
とす。 第３工程で得られた過ケーキは、公知の方法
で処理することにより、その中に含まれている成
分を回収する。 例えば、過ケーキには、前記第２工程で溶解
しなかつた金属、例えば白金族金属やニツケル、
銅、コバルトなどの一部の卑金属が含まれている
ことがある。また、第２工程で生成した元素状硫
黄も、所望により公知の方法でケーキから回収す
ることができる。 第３工程で得た液には、一般に残留溶解鉄分
と硫酸が含まれている。従つて、第４工程におい
ては、溶液からニツケル、銅およびコバルトを回
収する前に、酸を部分的に中和させ、あわせて鉄
を除去する。酸の中和は、例えば水酸化ナトリウ
ム、炭酸ナトリウム、石灰石または石灰などの適
当な中和剤を用いて行なうことができる。溶液の
PH値が高いと、第二鉄イオンは沈澱する。また、
液中の第一鉄イオンは空気または酸素を用いて第
二鉄イオンに酸化させ得るので、このようにした
のち溶液中に沈澱させることができる。鉄および
その他の沈澱物は水はけして洗浄し、鉄を含まな
い溶液は第５工程に移し、公知の方法（例えば溶
媒抽出法、イオン交換法、電解採取法、または選
択的沈澱法）により溶液からニツケル、銅、コバ
ルト、亜鉛等の卑金属の分離・回収、精製等を行
なう。 第４工程で生成した鉄沈澱物は、前記第２工程
にて用いる酸性溶液に再び溶解させることも可能
である。そうすれば、第２工程での溶液にはもと
通り鉄分が溶解していることになり、従つて前記
したH₂SとO₂による爆発性混合物の爆発を抑制す
ることができる。 第４工程で行なつた中和と鉄分の除去を、浸出
操作が終つた後の第２工程、または第２工程と第
３工程の間で行なうこともできる。こうすれば、
前述のように生成した鉄およびその他の沈澱物
を、処理の最終段階で溶液に含まれる固形分とと
もに、第３工程で水はけさせて洗浄することがで
きる。 次に実施例を挙げて本発明について具体的に説
明する。 実施例 １ 下記成分を有する低級硫化物マツトを用いた。 ニツケル15.9％、銅14.0％、コバルト1.34％、
鉄41.9％、硫化物硫黄23.4％。 このマツトを粉砕し、その約38.3％が75μｍの
スクリーンを通過する粒度となした。この粒状マ
ツト350ｇを、硫酸40ｇ／含有浸出溶液５を
擁する圧力反応容器に添加した。温度90℃で撹拌
しつつ、酸素圧力約500kPa（72.519psi）を加
え、約５時間にわたつて浸出処理を行なつた。 最終残渣の分析の結果、マツトからの抽出率は
ニツケルは96％、銅は93.6％、コバルトは約99％
であつた。 浸出処理における浸出液成分の変化を第１表に
示す。

【表】 実施例 ２ 実施例１で用いたものと類似の硫化物マツト
350ｇを、実施例１と同じ条件（但し、浸出溶液
の硫酸40ｇ／を50ｇ／とした）で浸出処理し
た。処理を５時間行なつた。最終残渣の分析結果
から、抽出率はニツケル99.7％、銅97.4％、コバ
ルト99.5％であつた。浸出溶液の最終成分は、ニ
ツケル11.3ｇ／、銅9.25ｇ／、コバルト0.93
ｇ／、Fe²⁺0.8ｇ／、Fe³⁺2.8ｇ／、および
H₂SO₄9.4ｇ／であつた。 上記結果から明らかなように、当初の硫酸濃度
を高くすると、ニツケル、銅およびコバルトのマ
ツトからの抽出量を増加させることができるだけ
でなく、最終浸出溶液における鉄分と酸の濃度を
高めることができる。 実施例 ３ 実施例１で用いたものと同一成分の低級硫化物
マツトを粉砕し、90％が75μｍのスクリーンを通
過するごとき粒度となした粒状マツト350ｇを、
40ｇ／の硫酸を含む浸出溶液５にて、温度90
℃、酸素圧力約500kPa（72.519psi）の条件下に
６時間にわたつて浸出処理した。最終浸出残渣量
は269.9ｇであり、分析の結果、ニツケル0.28
％、銅1.1％、コバルト0.03％、鉄39.9％、元素状
硫黄19.1％および硫化物硫黄2.9％を含有してい
た。上記最終残渣の分析結果にもとづくマツトか
らの抽出率は、ニツケル98.6％、銅93.9％、コバ
ルト98.3％である。浸出溶液の成分変化を第２表
に示す。

【表】 実施例 ４ ニツケル12.0％、銅9.9％、コバルト1.36％、鉄
50.4％、硫化物硫黄24％を含む低級硫化物マツト
を粉砕し、約76.7％が75μｍスクリーンを通過す
る粒度となした。この粒状マツト500ｇを、硫酸
50ｇ／含有浸出溶液５を擁する圧力反応容器
に添加して、90℃で約500kPa（72.519pgi）の酸
素圧力を加え６時間処理した。最終残渣の分析結
果にもとづくマツトからの抽出率は、ニツケル
98.3％、銅90.2％、コバルト98.8％であつた。処
理過程での浸出液の成分変化を第３表に示す。第
３表に示すように、溶液に溶解した鉄の総量は、
増加して最大値に達したのち、浸出処理開始360
分後には4.5ｇ／に減少した。溶液に溶解した
最終の全鉄量は、もとの低級硫化物マツトに含ま
れていた鉄の量の10％以下にすぎない。このこと
から、長時間浸出処理を行なえば、ニツケル、
銅、コバルトの抽出量を増やすことができる一
方、溶液中の残留鉄分の量が減少することが判
る。このことは、本発明の浸出方法によれば、浸
出処理の最終段階で比較的少量の鉄が浸出液中に
溶解・残留するように、ニツケル、銅およびコバ
ルトが溶液中に選択的に浸出することを示してい
る。

【表】 実施例４において浸出しなかつたマツト残渣、
鉄沈澱物および元素状硫黄よりなる最終固形分が
いかに凝集し、沈降するかを示すために、「マグ
ナフロツク351」凝集剤0.5％を含む溶液液0.5ml
を用い、約25℃の最終浸出スラリー１を凝集さ
せた。測定用シリンダ（容量１）内で得た凝集
スラリーを用いて行なつた沈降試験結果を第４表
に示す。同時には、スラツジが種々の容量まで沈
降するに必要な時間および各測定時におけるスラ
ツジ層の高さを示す。

【表】

【表】 また、実施例４において、最終固形残渣が、い
かに迅速に過されたかを示すために、過試験
を２回行なつた。１回目の試験では、前述の沈降
試験での上澄液を、沈澱物の撹拌が生じないよう
に分離したのち残つた凝集濃化したスラリーを、
バツクナー漏斗にて約25℃で過した。バツクナ
ー漏斗は直径11.5cmのもので、ホワツトマン351
過紙と73.3kPa（10.6313psi）の真空を用い
た。過に要した時間は８秒以内で、湿潤状態で
の過ケーキは143ｇ、乾燥状態では97.6ｇで厚
さ約11mmであつた。このことから明らかなよう
に、凝集固形物は迅速に過されたことが判る。
２回目の過試験では、最終浸出溶液600mlを、
予め固形物の凝集沈降を行なうことなく、前記装
置により過させた。その試験結果を第５表に示
す。同表にはバツクナ漏斗の下方に置いた測定用
シリンダーに集めた清澄液量の経時変化を示し
ている。これより、ケーキ表面は、105.2秒経過
後に脱水されたとみられる。ケーキ重量は湿潤状
態で76ｇ、乾燥状態で51.2ｇであり、その厚さは
６mmであつた。このことから、本実施例で生成し
た最終浸出固形物は、予め凝集沈降させなくと
も、良好な過特性を有することが明らかであ
る。上記両過試験において、脱水されたケーキ
の表面に洗浄液を注いだところ、迅速にケーキを
貫流した。

【表】

【表】 実施例 ５ ニツケル21.1％、銅21.9％、コバルト1.42％、
鉄31.9％および硫化物硫黄21.2％を含み、全量の
38.3％が75μｍのスクリーンを通過するごとき粒
度に粉砕した硫化物マツトを用いた。当初の硫酸
量65ｇを含む浸出溶液５に上記粒状マツトを添
加し、100℃、酸素圧力75kPa（108.7785psi）の
もとで５時間にわたり浸出処理を施した。最終残
渣の分析結果から、抽出量はニツケル97.6％、銅
98.5％、コバルト99.1％であつた。一方、使用後
の浸出溶液の組成はニツケル14.8ｇ／、銅14.9
ｇ／、コバルト0.99ｇ／、Fe²⁺0.8ｇ／、
Fe³⁺3.7ｇ／、H₂SO₄12ｇ／であつた。 実施例 ６ 本実施例においては、同一の浮選系より得た高
級および低級濃縮物を４：１の割合で混合してバ
ルク浮選濃度組成に近似したものとなした。この
濃縮物の分析値はニツケル4.2％、銅2.3％、コバ
ルト0.22％、鉄43.3％、硫化物硫黄34.2％であつ
た。この濃縮物１Kgを1450℃で石灰8.9ｇととも
に溶融し、ニツケル5.3％、銅３％、コバルト
0.28％、鉄0.4％を含むマツト760.2ｇおよびニツ
ケル0.4％、銅0.2％、コバルト0.03％、鉄4.96％
を含むスラグ117.1ｇを得た。従つて、上記溶融
過程で131.6ｇの重量損失が生じたことになる
が、これは不安定な硫黄が除去されたことによる
と考えられる。溶融マツトを微細粒子に粉砕した
のち、粒状マツト706.6ｇを、硫酸50ｇ／含有
浸出溶液５中で、90℃、酸素分圧500kPa
（72.519psi）の条件下、６時間にわたり浸出処理
した。その結果、最終浸出残渣の分析結果から、
抽出量はニツケル94.2％、銅96.2％、コバルト
90.8％であつた。最終浸出溶液の組成は、ニツケ
ル8.56ｇ／、銅4.3ｇ／、コバルト0.4ｇ／
、鉄総量10.6ｇ／、H₂SO₄7.2ｇ／であつ
た。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による処理工程を示すフローチ
ヤートである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 非鉄金属とともに、鉄５〜60％、硫横15〜40
   ％を含む硫化物マツトの処理法において、微粉砕
   した硫化物マツトを、該マツトに含まれるすべて
   の可溶性非鉄金属の溶解に必要な理論量の硫酸を
   含む浸出溶液にて、温度70〜120℃、50kPa〜
   1000kPa（7.2519psi〜145.038psi）の酸素分圧下
   で接触させ、該浸出処理を前記浸出溶液に溶解し
   た鉄分が可溶性非鉄金属により置換されて浸出溶
   液から再沈澱し、かつ実質的にすべての可溶性非
   鉄金属が溶解するまで行なうことを特徴とする硫
   化物マツトの処理方法。 ２ 非鉄金属全量が溶解したとき（この際溶解し
   た鉄1.0〜5.0ｇ／が溶液中にある）、該浸出溶
   液１当り硫酸2.5〜15ｇが残留するように硫酸
   の量が選ばれる上記第１項に記載の処理方法。 ３ 酸素分圧が200〜500kPa（29.0076psi〜
   7.2519psi）である上記第１項または第２項に記
   載の処理方法。 ４ 浸出溶液の温度が90〜100℃である上記第１
   項ないし第３項のいづれか１つに記載の処理方
   法。 ５ 硫化物マツトが、前記鉄分と硫横のほかに、
   銅、コバルトおよびニツケルを含有している上記
   第１項ないし第４項のいづれか１つに記載の処理
   方法。 ６ 硫化物マツトが、不溶性で浸出溶液に残渣と
   して残留する白金族金属、金および銀を含む上記
   第１項ないし第５項のいづれか１つに記載の処理
   方法。 ７ 浸出残渣から所望の不溶性金属または硫横を
   分離回収する上記第１項ないし第６項のいづれか
   １つに記載の処理方法。 ８ 浸出処理の最終段階における溶液中の残留鉄
   分を酸化および中和により除去する上記第１項な
   いし第７項のいづれか１つに記載の処理方法。 ９ 溶解した非鉄金属を適当な方法で互いに分離
   し回収する上記第１項ないし第８項のいづれか１
   つに記載の処理方法。