JPS6134216A - 高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法 - Google Patents
高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法Info
- Publication number
- JPS6134216A JPS6134216A JP15393784A JP15393784A JPS6134216A JP S6134216 A JPS6134216 A JP S6134216A JP 15393784 A JP15393784 A JP 15393784A JP 15393784 A JP15393784 A JP 15393784A JP S6134216 A JPS6134216 A JP S6134216A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- temperature
- nylon
- heat
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維およびそ
の製法に関する。
の製法に関する。
従来の技術
ナイロン６６繊維はその耐疲労性１強力１弾性回復力や
ゴム、樹脂やプラスチックとの接着性が他の繊維に比べ
て優れているので１、タイヤコードやカーペットなどの
産業資材分野に広く応用されている。しかるに、従来使
用されてきたナイロン６６繊維は、強度の高いものは耐
疲労性が劣夛、耐疲労性があるものは強度が劣るという
欠点を有していた。すなわち、従来公知の方法では、耐
疲労性および強度の両者共に優れているナイロン６６°
繊維を得ることはでき力かった。従来のナイロン６６繊
維は、冷延伸もしくは融解温度以下での熱延伸（例えば
、ゾーン延伸ゾーン熱部：ｌｊ！ （Ｔ、Ｋｕｎｕｇｌ
ａｔ ａｌ ；Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｐｒｅｐｒｉｎｔ＠、
Ｊａｐａｎ ３１（４４：Ｌ７６１（１９８２） ）
によフ強度２弾性率を向上させている。しかし、この方
法では結晶領域を連結するところのいわゆるタイ（１１
・）分子鎖の比率が高まシ、非晶領域の緊張蛯が増すた
め、耐疲労性が劣ることが、ナイロン６６繊維の微細構
造と繊維の力学物性との間の相関性を研究した結果、明
らかとなった。
ゴム、樹脂やプラスチックとの接着性が他の繊維に比べ
て優れているので１、タイヤコードやカーペットなどの
産業資材分野に広く応用されている。しかるに、従来使
用されてきたナイロン６６繊維は、強度の高いものは耐
疲労性が劣夛、耐疲労性があるものは強度が劣るという
欠点を有していた。すなわち、従来公知の方法では、耐
疲労性および強度の両者共に優れているナイロン６６°
繊維を得ることはでき力かった。従来のナイロン６６繊
維は、冷延伸もしくは融解温度以下での熱延伸（例えば
、ゾーン延伸ゾーン熱部：ｌｊ！ （Ｔ、Ｋｕｎｕｇｌ
ａｔ ａｌ ；Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｐｒｅｐｒｉｎｔ＠、
Ｊａｐａｎ ３１（４４：Ｌ７６１（１９８２） ）
によフ強度２弾性率を向上させている。しかし、この方
法では結晶領域を連結するところのいわゆるタイ（１１
・）分子鎖の比率が高まシ、非晶領域の緊張蛯が増すた
め、耐疲労性が劣ることが、ナイロン６６繊維の微細構
造と繊維の力学物性との間の相関性を研究した結果、明
らかとなった。
発明が解決しようとする問題点
本発明者らはナイロン６６繊維の微細構造と耐疲労性、
高強度、高弾性率との間の相関性を研究し’ Ｔｍａｘ
および（−δル、エ ど繊維の力労物性（強度１弾性率
、耐疲労性など）との間に密接な関係があることを見い
出し、高強力でかつ高耐疲労性繊維の微細構造として伸
び切シ鎖の北本が高くかつ非晶領域内部の分子鎖の緊張
度が少ない構造が必要であるとの知見を得、これに基づ
いて本発明を完成するに至った。
高強度、高弾性率との間の相関性を研究し’ Ｔｍａｘ
および（−δル、エ ど繊維の力労物性（強度１弾性率
、耐疲労性など）との間に密接な関係があることを見い
出し、高強力でかつ高耐疲労性繊維の微細構造として伸
び切シ鎖の北本が高くかつ非晶領域内部の分子鎖の緊張
度が少ない構造が必要であるとの知見を得、これに基づ
いて本発明を完成するに至った。
本発明の目的は、高強度でしかも耐疲労性に優れたナイ
ロン６６繊維およびその製法を提供するにある。
ロン６６繊維およびその製法を提供するにある。
問題点を解決するための手段
本発明に係る高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維は、測
定周波数１１０ Ｈｚ における力学的損失正接のピー
ク値Ｃ（ｔｕδ）ｎｌ、ｘ：ｌに対応する温度（Ｔｗａ
ｘ ）が１００℃未満でかつピーク値［（ｗδ）ｊｎ、
ＬＸ〕が０．０６を超えて０．１０未満であ夛、かつ該
繊維の中心部分の平均複屈折率（Δｎ（。））が５．８
Ｘ１０ 以上であることを特徴とする。
定周波数１１０ Ｈｚ における力学的損失正接のピー
ク値Ｃ（ｔｕδ）ｎｌ、ｘ：ｌに対応する温度（Ｔｗａ
ｘ ）が１００℃未満でかつピーク値［（ｗδ）ｊｎ、
ＬＸ〕が０．０６を超えて０．１０未満であ夛、かつ該
繊維の中心部分の平均複屈折率（Δｎ（。））が５．８
Ｘ１０ 以上であることを特徴とする。
また、本発明に係る高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維
の製造法は、紡速４．０ （Ｌ Ｏｍ／ｍｌｎ以上で紡
糸されたナイロン６６繊維を熱処理するに際し、 （１） 骸繊維の繊維軸方向にかかる張力の大きさが
、０．５（ｇ／ｄ）以上で且つ０．９９ Ｔ （ｇ／ａ
） （但し、Ｔは該繊維の引張ル破断時の強度である）
以下、（２）実質的に酸素が存在しない雰囲気中におい
て、〔但し、Ｔｍ３は昇温速度１０ツζｉｎで測定され
るＤＳＣ融解曲線の基線にもどる温度（図３を参照）、
嘗は処理速度（ｍ／ｍ１ｎ）である。〕未満で、（ここ
で、嘗は処理速度（ｍ／ｗｉｎ）、ｄは該繊維のデニー
ル、θは熱処理温度（’Ｃ）である）である熱処理ゾー
ンで熱処理し、次いで （５）温度勾配の絶対値が１３ｏ ｏ Ｉ （’Ｃ／＋
＋＋）以上で、−６０℃以下の冷却温度に冷却する、こ
とを特徴とする。
の製造法は、紡速４．０ （Ｌ Ｏｍ／ｍｌｎ以上で紡
糸されたナイロン６６繊維を熱処理するに際し、 （１） 骸繊維の繊維軸方向にかかる張力の大きさが
、０．５（ｇ／ｄ）以上で且つ０．９９ Ｔ （ｇ／ａ
） （但し、Ｔは該繊維の引張ル破断時の強度である）
以下、（２）実質的に酸素が存在しない雰囲気中におい
て、〔但し、Ｔｍ３は昇温速度１０ツζｉｎで測定され
るＤＳＣ融解曲線の基線にもどる温度（図３を参照）、
嘗は処理速度（ｍ／ｍ１ｎ）である。〕未満で、（ここ
で、嘗は処理速度（ｍ／ｗｉｎ）、ｄは該繊維のデニー
ル、θは熱処理温度（’Ｃ）である）である熱処理ゾー
ンで熱処理し、次いで （５）温度勾配の絶対値が１３ｏ ｏ Ｉ （’Ｃ／＋
＋＋）以上で、−６０℃以下の冷却温度に冷却する、こ
とを特徴とする。
なお、本発明において、「ナイロン６６繊維」とは、実
質的にヘキサメチレンジアミンとアジピン酸よシ重合さ
れるポリへキサメチレンアジパミドで構成される繊維を
意味し、ポリへキサメチレンアジパミドの特性が損なわ
れない限シ、少量の他の共重合成分を含むコポリアミド
の繊維であってもよいし、他の高分子との混合物で構成
される繊維でありてもよい。ナイロン６６繊維の重合度
は高ければ高いほど力学的破壊強度が増大するので盟ま
しく、特に粘度平均分子ｔＭ、（９５％濃硫酸中にて測
定、粘度式〔η］＝２．５＋０．０２０９Ｍ’−”’２
による）が４２，０００以上であるものが望ましい。
質的にヘキサメチレンジアミンとアジピン酸よシ重合さ
れるポリへキサメチレンアジパミドで構成される繊維を
意味し、ポリへキサメチレンアジパミドの特性が損なわ
れない限シ、少量の他の共重合成分を含むコポリアミド
の繊維であってもよいし、他の高分子との混合物で構成
される繊維でありてもよい。ナイロン６６繊維の重合度
は高ければ高いほど力学的破壊強度が増大するので盟ま
しく、特に粘度平均分子ｔＭ、（９５％濃硫酸中にて測
定、粘度式〔η］＝２．５＋０．０２０９Ｍ’−”’２
による）が４２，０００以上であるものが望ましい。
本発明に係るナイロン６６繊維の第１の特徴は、測定周
波数１１０ Ｈｚにおける力学的損失正接のピーク値（
（ｔｍδ） 〕に対する温度（Ｔ、、工）がｍ＆ｘ １００℃未満で、かつピーク値［：（ｂｍδ）ｍ、Ｘ：
ｌが０．０６を超えて０．１０未満である点にある。な
お、従来の衣料用繊維の（−δ）ｍＩＬＸは０．０９〜
０．１３に分布し’ ＴｎｌｊＬＸは１２０℃以上であ
る。また、冷延伸あるいはゾーン延伸ゾーン熱処理法で
得られる繊維の（−ａ） は０．０４以下で、Ｔｍａ
ｘはａｘ １１０℃以上である。
波数１１０ Ｈｚにおける力学的損失正接のピーク値（
（ｔｍδ） 〕に対する温度（Ｔ、、工）がｍ＆ｘ １００℃未満で、かつピーク値［：（ｂｍδ）ｍ、Ｘ：
ｌが０．０６を超えて０．１０未満である点にある。な
お、従来の衣料用繊維の（−δ）ｍＩＬＸは０．０９〜
０．１３に分布し’ ＴｎｌｊＬＸは１２０℃以上であ
る。また、冷延伸あるいはゾーン延伸ゾーン熱処理法で
得られる繊維の（−ａ） は０．０４以下で、Ｔｍａ
ｘはａｘ １１０℃以上である。
Ｔｍａｘが１００℃未満であると、ｔｉｅ分子鎖の比率
が少なくかつ非晶領域内部の分子鎖の緊張度が低い。こ
の緊張度の低下に原因して、Ｔｒｎｌｘ〈１００℃の繊
維は耐疲労性に優れた特性を有する繊維となる。Ｔｍ
ａ ｘが１００℃以上であると、ｔｉｅ分子鎖比率が増
すために、非晶領域内部の分子鎖の緊張度が増し、おそ
らくこれが原因して耐疲労性は低下する。耐疲労性はＴ
□１ｘが低ければ低すほど上昇するが” ｍａｘが低く
なるに従って３０℃における弾性率が低下する傾向があ
る。したがって紡糸、後処理技術のうえでＴｍａｘの下
限値が決定される。
が少なくかつ非晶領域内部の分子鎖の緊張度が低い。こ
の緊張度の低下に原因して、Ｔｒｎｌｘ〈１００℃の繊
維は耐疲労性に優れた特性を有する繊維となる。Ｔｍ
ａ ｘが１００℃以上であると、ｔｉｅ分子鎖比率が増
すために、非晶領域内部の分子鎖の緊張度が増し、おそ
らくこれが原因して耐疲労性は低下する。耐疲労性はＴ
□１ｘが低ければ低すほど上昇するが” ｍａｘが低く
なるに従って３０℃における弾性率が低下する傾向があ
る。したがって紡糸、後処理技術のうえでＴｍａｘの下
限値が決定される。
また、無定形領域内部の分子鎖の中で主鎖のミクロブラ
ウン運動が可能な成分の量を反映する（−δ）ｍａｘの
値については、０．０６０を超えて、０．１０未満の範
囲である必要がある。（ｍδ）ｍａｘの値がこの範囲に
入っていると、耐疲労性が高くかつ３０℃における弾性
率もすぐれ、強度も高い。
ウン運動が可能な成分の量を反映する（−δ）ｍａｘの
値については、０．０６０を超えて、０．１０未満の範
囲である必要がある。（ｍδ）ｍａｘの値がこの範囲に
入っていると、耐疲労性が高くかつ３０℃における弾性
率もすぐれ、強度も高い。
（１−δ）ｍａｘが０．０６０以下であると、耐疲労性
が劣る。また、（−δ）ｍａｘが０．１０以上であると
強度の低下が著しい。
が劣る。また、（−δ）ｍａｘが０．１０以上であると
強度の低下が著しい。
本発明に係るナイロン６６繊維の第２の特徴は、該繊維
の中心部分に於ける平均複屈折率（Δ”（０））の値が
５．８ Ｘ １０−２以上である点にある。平均複屈折
率は繊維の結晶部分および非晶部分の分子鎖の配向に強
く依存する。Δｎ（。）が５．８ Ｘ １０−２以上・
であれば、伸び切υ鎖比率が高く、分子鎖の繊維軸方向
への配向度も高い為に、繊維の強度２弾性率、耐疲労性
が高い。Δ” （Ｄ）が５．８１１ｎ−未満であると、
伸び切シ鎖比率が減少し、強度、弾性率の低下が著しい
。
の中心部分に於ける平均複屈折率（Δ”（０））の値が
５．８ Ｘ １０−２以上である点にある。平均複屈折
率は繊維の結晶部分および非晶部分の分子鎖の配向に強
く依存する。Δｎ（。）が５．８ Ｘ １０−２以上・
であれば、伸び切υ鎖比率が高く、分子鎖の繊維軸方向
への配向度も高い為に、繊維の強度２弾性率、耐疲労性
が高い。Δ” （Ｄ）が５．８１１ｎ−未満であると、
伸び切シ鎖比率が減少し、強度、弾性率の低下が著しい
。
こうして本発明の高強度でかつ耐疲労性の優れたナイロ
ン６６繊維は従来公知の繊維と輪具にりた特異な微細構
造を持つといえる。
ン６６繊維は従来公知の繊維と輪具にりた特異な微細構
造を持つといえる。
本発明の製法の第１０特徴は、紡速４，０００Ｗ／ｎｉ
。
。
以上で紡糸された高速紡糸繊維を使用する点にある。こ
こで「紡速」とは、第２図に示すような常用される紡糸
装置において、紡糸ヘッド（２）から吐出され、管状加
熱域（３）、流体吸収装置（４）、油剤付与装置（５）
オよび集束装置（６）を順次経由した来県（１）が引取
シロール（７）にて引取られる速度を意味する。本発明
を貫ぬく基本釣力原理は、繊維に含まれる高融点の伸び
切シ分子鎖に着目し、それ以外の低融点の結晶部分を高
張力下で局所加熱して融解させ分子鎖を引き延ばし、続
く急冷処理で伸び切シ分子鎖を基に再結晶化させ、この
時同時に非晶領域分子鎖も固定化するものである。
こで「紡速」とは、第２図に示すような常用される紡糸
装置において、紡糸ヘッド（２）から吐出され、管状加
熱域（３）、流体吸収装置（４）、油剤付与装置（５）
オよび集束装置（６）を順次経由した来県（１）が引取
シロール（７）にて引取られる速度を意味する。本発明
を貫ぬく基本釣力原理は、繊維に含まれる高融点の伸び
切シ分子鎖に着目し、それ以外の低融点の結晶部分を高
張力下で局所加熱して融解させ分子鎖を引き延ばし、続
く急冷処理で伸び切シ分子鎖を基に再結晶化させ、この
時同時に非晶領域分子鎖も固定化するものである。
従りて、用いる繊維は伸び切シ分子鎖をよシ多く含む必
要がある。紡速４．０００ ”／ｍＬｎ未満の繊維では
、伸び切シ分子鎖をほとんど含まないが、４．０００
ｆｆｌ／ｍｉ ｎ以上で紡糸された繊維は伸び切シ分子
鎖を多く含む。紡糸速度が高いほど伸び切ル分子鎖を多
く含む。本発明において、紡速４，０００ｉｎ／ｍ ｌ
□以上で紡糸された繊維を使用するのはそのためである
。なお、紡速５．５００ ｍ１ｍ１ ｎ以上で紡糸され
た高速紡糸繊維であるとよシ好ましい。
要がある。紡速４．０００ ”／ｍＬｎ未満の繊維では
、伸び切シ分子鎖をほとんど含まないが、４．０００
ｆｆｌ／ｍｉ ｎ以上で紡糸された繊維は伸び切シ分子
鎖を多く含む。紡糸速度が高いほど伸び切ル分子鎖を多
く含む。本発明において、紡速４，０００ｉｎ／ｍ ｌ
□以上で紡糸された繊維を使用するのはそのためである
。なお、紡速５．５００ ｍ１ｍ１ ｎ以上で紡糸され
た高速紡糸繊維であるとよシ好ましい。
本発明の方法の第２の特徴は、熱処理時に糸にかかる張
力の大きさが０．５ （，９／ｄ）以上で糸の引張破断
時に於ける強度Ｔに０．９９をかけた値０．９９Ｔ（，
９／ｄ ）以下に保持する点にある。強度が０．５１／
／ｒ１未満であると、局所加熱によυ融解した領域内の
分子鎖は十分に引き延ばされずに続く急冷ゾーンで固定
化されてしまうので強度１弾性率の顕著ガ増大は起らな
い。また、０．９９ Ｔ （１９／ｄ）を超えると局所
加熱中に糸切れが発生する頻度が高く、処理が不可能と
なる場合が多く、また、もし不可能ではないとしても、
巨視的な欠陥部が発生しやすく、強度・弾性率が逆に低
下し耐疲労性も劣る。
力の大きさが０．５ （，９／ｄ）以上で糸の引張破断
時に於ける強度Ｔに０．９９をかけた値０．９９Ｔ（，
９／ｄ ）以下に保持する点にある。強度が０．５１／
／ｒ１未満であると、局所加熱によυ融解した領域内の
分子鎖は十分に引き延ばされずに続く急冷ゾーンで固定
化されてしまうので強度１弾性率の顕著ガ増大は起らな
い。また、０．９９ Ｔ （１９／ｄ）を超えると局所
加熱中に糸切れが発生する頻度が高く、処理が不可能と
なる場合が多く、また、もし不可能ではないとしても、
巨視的な欠陥部が発生しやすく、強度・弾性率が逆に低
下し耐疲労性も劣る。
本発明の第３の特徴は、実質的に酸素が存在しない雰囲
気中で処理を行なう点にある。本発明に〜よる処理は、
上述のようにかなシ高温で行なうために、雰囲気中に酸
素が存在すると繊維の酸化分解が起とシ強度、弾性率の
低下を招く。従って、熱処理は窒素ＱＸ’ｆｉどの不活
性気体雰囲気下で行なう。愈お処理を真空中で行なうと
糸の酸化分解を防ぐと共に糸の重合度が増大し、糸の力
学的性質が向上するのでより望ましい。
気中で処理を行なう点にある。本発明に〜よる処理は、
上述のようにかなシ高温で行なうために、雰囲気中に酸
素が存在すると繊維の酸化分解が起とシ強度、弾性率の
低下を招く。従って、熱処理は窒素ＱＸ’ｆｉどの不活
性気体雰囲気下で行なう。愈お処理を真空中で行なうと
糸の酸化分解を防ぐと共に糸の重合度が増大し、糸の力
学的性質が向上するのでより望ましい。
本発明の第４の特徴は、２４０℃を超えて’Ｃ／ｍ ｉ
ｎで測定される第３図に示すようなりＳＣ融解曲線の
基線Ｇにもどる温度、υは処理速度（ｗｍｉｎ）である
。）未満の温度で、局所加熱する点にある。
ｎで測定される第３図に示すようなりＳＣ融解曲線の
基線Ｇにもどる温度、υは処理速度（ｗｍｉｎ）である
。）未満の温度で、局所加熱する点にある。
ここで、「局所加熱」とは、繊維をできるだけ狭い領域
で加熱し、伸び切シ分子鎖以外の結晶領域を融解させる
操作である・糸をなるべくむらなく加熱するためおよび
応力を最も効率的に加熱部に集中させるためには、糸を
加熱する加熱ゾーンの繊維軸方向の長さｌ （ｖｍ ）
は、処理速度ｖ （−／ｎ１ｎ）、処理温度θ（℃）、
糸の繊度ｄ（デニール）からとが必要である。糸が２４
０℃以下で局所加熱されると、実質的に折シたたみ鎖結
晶や他の微結晶などの低融解温度成分が融解されず、従
って伸び切）分子鎖の比率は高まらず、非晶領域内の分
子鎖の緊張、結晶間を結ぶｔｉｅ分子鎖の緊張度の増大
、巨視的な構造欠陥などを引き起こすので、糸の耐疲労
性の低下９強度の低下を引き起こす。熱未満であると、
結晶成分の組みかえ（水素結合方向の結晶の成長）が起
こシ、非晶領域を含めた、伸び切り鎖への再結晶化が促
進され、伸び切多鎖比率の増大が起こシ、強度１弾性率
の増大が著しい。特に従来不可能とされていたＴｍ ｓ
以上で特徴で述べる１３００１℃ム以上の急激な温度勾
配による冷却で初めて実現され、この温度での熱処理に
よる伸び切ル鎖比率の増大は著しい。熱は切れが多く、
実質的に処理が不可能となる。
で加熱し、伸び切シ分子鎖以外の結晶領域を融解させる
操作である・糸をなるべくむらなく加熱するためおよび
応力を最も効率的に加熱部に集中させるためには、糸を
加熱する加熱ゾーンの繊維軸方向の長さｌ （ｖｍ ）
は、処理速度ｖ （−／ｎ１ｎ）、処理温度θ（℃）、
糸の繊度ｄ（デニール）からとが必要である。糸が２４
０℃以下で局所加熱されると、実質的に折シたたみ鎖結
晶や他の微結晶などの低融解温度成分が融解されず、従
って伸び切）分子鎖の比率は高まらず、非晶領域内の分
子鎖の緊張、結晶間を結ぶｔｉｅ分子鎖の緊張度の増大
、巨視的な構造欠陥などを引き起こすので、糸の耐疲労
性の低下９強度の低下を引き起こす。熱未満であると、
結晶成分の組みかえ（水素結合方向の結晶の成長）が起
こシ、非晶領域を含めた、伸び切り鎖への再結晶化が促
進され、伸び切多鎖比率の増大が起こシ、強度１弾性率
の増大が著しい。特に従来不可能とされていたＴｍ ｓ
以上で特徴で述べる１３００１℃ム以上の急激な温度勾
配による冷却で初めて実現され、この温度での熱処理に
よる伸び切ル鎖比率の増大は著しい。熱は切れが多く、
実質的に処理が不可能となる。
本発明の方法の第５の特徴は、局所加熱の後、温度勾配
の絶対値がｌ ３ ｏ ＯＩ （’ｃ／ｍ）以上で、−
６０℃以下の冷却温度に冷却する点にある。
の絶対値がｌ ３ ｏ ＯＩ （’ｃ／ｍ）以上で、−
６０℃以下の冷却温度に冷却する点にある。
１３００１ （℃／ｃｍ）以上の温度勾配がおると、局
所加熱で融解した分子鎖の繊維軸方向への配向温度で熱
処理できるのはこの為と考えられる）ので、配向度が著
しく増大し、伸び切シ鎖の比率が高まるので、強度・弾
性率の増大が起こる。また−６０℃以下への冷却によっ
て、非晶領域の分子鎖はｔ１ｅ分子鎖の比率が低く、緊
張度が小さいけれども比較的繊維軸方向への配向度が高
い状態で瞬間的に固定化されるので、強度１弾性率とと
もに耐疲労性が高い繊維となる。ｌ ３００ ｌ （”
／’５１１）未満の温度勾配であると、局所加熱で融解
した分子鎖への応力集中が小さく伸び切シ鎖の比率は高
まらない。また、−６００よシ高い冷却温度では、瞬間
的な非晶領域内の分子鎖の固定化が不充分で、得られる
糸は強度１弾性率および耐疲労性の面で劣る。
所加熱で融解した分子鎖の繊維軸方向への配向温度で熱
処理できるのはこの為と考えられる）ので、配向度が著
しく増大し、伸び切シ鎖の比率が高まるので、強度・弾
性率の増大が起こる。また−６０℃以下への冷却によっ
て、非晶領域の分子鎖はｔ１ｅ分子鎖の比率が低く、緊
張度が小さいけれども比較的繊維軸方向への配向度が高
い状態で瞬間的に固定化されるので、強度１弾性率とと
もに耐疲労性が高い繊維となる。ｌ ３００ ｌ （”
／’５１１）未満の温度勾配であると、局所加熱で融解
した分子鎖への応力集中が小さく伸び切シ鎖の比率は高
まらない。また、−６００よシ高い冷却温度では、瞬間
的な非晶領域内の分子鎖の固定化が不充分で、得られる
糸は強度１弾性率および耐疲労性の面で劣る。
本発明に係る繊維を特徴づける構造および物性値は次の
ように測定される。
ように測定される。
〔力学的損失正接（ｔＭｉδ）および動的弾性率（Ｅ’
）：１力学的損失正接（−δ）および動的弾性率（Ｅ′
）の測定には、東洋ボールドウィン社製レオ・バイブｏ
ｙ （Ｒｈｅｏ−Ｖｉｂｒｏｎ ） ＤＤＶ−１ｅ［
を用いる。測定周波数１１０Ｈｚ、昇温速度１０ ℃／
ｍｉｎ 、 乾燥空気中で−δ一温度ケ）特性Ｉ Ｋ
’一温度１’ｒ）特性を測定する。−δ−１曲線から−
δピーク高さく一δ）ｍ＆Ｘ と−δピーク温度（Ｔｍ＆Ｘ）とを読みとる。なお、測
定前には試料は４８時時間上相対湿度０％の雰囲気下で
調整される。
）：１力学的損失正接（−δ）および動的弾性率（Ｅ′
）の測定には、東洋ボールドウィン社製レオ・バイブｏ
ｙ （Ｒｈｅｏ−Ｖｉｂｒｏｎ ） ＤＤＶ−１ｅ［
を用いる。測定周波数１１０Ｈｚ、昇温速度１０ ℃／
ｍｉｎ 、 乾燥空気中で−δ一温度ケ）特性Ｉ Ｋ
’一温度１’ｒ）特性を測定する。−δ−１曲線から−
δピーク高さく一δ）ｍ＆Ｘ と−δピーク温度（Ｔｍ＆Ｘ）とを読みとる。なお、測
定前には試料は４８時時間上相対湿度０％の雰囲気下で
調整される。
Ｅｒｎ５ｔ Ｌ＠ｆｔｓ Ｗｅｔｚｌａｒ 製偏光顕
微鏡ＳＭ−Ｌ［−ＰＯＬ を用いて、波長５４６ ｎｍ
の光で、Ｂｅｒ＠ｋ Ｃｏｍｐ＠ｎ５ａｔｏｒ 法に
より繊維の中心部分の複屈折率Δ” （０）を測定した
。
微鏡ＳＭ−Ｌ［−ＰＯＬ を用いて、波長５４６ ｎｍ
の光で、Ｂｅｒ＠ｋ Ｃｏｍｐ＠ｎ５ａｔｏｒ 法に
より繊維の中心部分の複屈折率Δ” （０）を測定した
。
東洋が−ルドウィン社製、Ｔｕｎ＠１１ ｏｎ−ＵＭ−
Ｉｆ−２０型引張試験機によシ、２０℃６０％Ｒ，Ｈ，
（相対湿度）の条件下で、初長１０ ｃｆｎ、引張速度
１０Ｃｎ／ｍｉ ｎで測定した。
Ｉｆ−２０型引張試験機によシ、２０℃６０％Ｒ，Ｈ，
（相対湿度）の条件下で、初長１０ ｃｆｎ、引張速度
１０Ｃｎ／ｍｉ ｎで測定した。
ナベ０ン６６フイラメント（８４０ｄ／２６Ｏｆ）に４
８回／１０口ずつ上撚および下撚加工し、以下の組成を
もつレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス系接着
剤に浸せきし、次いで、２３０℃において３分間熱処理
した。
８回／１０口ずつ上撚および下撚加工し、以下の組成を
もつレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス系接着
剤に浸せきし、次いで、２３０℃において３分間熱処理
した。
成 分 重量部
レゾルシン １１．０水
２３８．４ホルムアルデヒド
１６．２水酸化ナトリウム
０．３こ（Ｄｔうにして得た処理コードについて、グツ
ドイヤ一式チー−プ疲労試験機を用いてＪｘｓＬ、−１
０１７（チ、−プ疲労強さＡ法）に従い、チ−ブ疲労試
験を行な゛りた。
２３８．４ホルムアルデヒド
１６．２水酸化ナトリウム
０．３こ（Ｄｔうにして得た処理コードについて、グツ
ドイヤ一式チー−プ疲労試験機を用いてＪｘｓＬ、−１
０１７（チ、−プ疲労強さＡ法）に従い、チ−ブ疲労試
験を行な゛りた。
実施例
以下、実施例について本発明を具体的に説明する。
相対粘度（ＵＲ）８２（２５℃、濃硫酸）のナイロン６
６を孔径０．２３５ｍ＋、孔数１２の紡糸口金より２９
５℃で溶融紡糸し、冷却し、油剤付与によって集束性を
与え、引取シ速度５．５００ｒｎ／ｍｌｎで引き取った
。
６を孔径０．２３５ｍ＋、孔数１２の紡糸口金より２９
５℃で溶融紡糸し、冷却し、油剤付与によって集束性を
与え、引取シ速度５．５００ｒｎ／ｍｌｎで引き取った
。
この試料を、窒素雰囲気下、張力の大きさ０．９Ｔ（ｇ
／ｄ）の状態下、熱処理温度２６０，２６５゜２７０（
±１℃）で０．７ａｅｅ局所加熱後、４５０℃＾以上の
温度勾配で一１９６℃まで急速冷却し、実施例Ａ２ 、
Ａ３ 、Ａ４の本発明繊維を得た。
／ｄ）の状態下、熱処理温度２６０，２６５゜２７０（
±１℃）で０．７ａｅｅ局所加熱後、４５０℃＾以上の
温度勾配で一１９６℃まで急速冷却し、実施例Ａ２ 、
Ａ３ 、Ａ４の本発明繊維を得た。
これらの試料について、（−δ）ｉｉｌｌＬ工、Ｔ□。
、Δｎ、。、。
３０℃および１５０℃における貯蔵弾性嘉Ｅ’ 、ｏ＋
Ｅ’、５ｏ（ＧＰａ）ｎ耐疲労性２強度（，９／ｄ）、
伸度（イ）、の各数値を測定した。結果は表１に示す通
りである。
Ｅ’、５ｏ（ＧＰａ）ｎ耐疲労性２強度（，９／ｄ）、
伸度（イ）、の各数値を測定した。結果は表１に示す通
りである。
なお、比較例として、未処理系（１６１） 、０．９７
（Ｆ／ｄ ）の張力で熱処理温度２６０℃、温度勾配２
５０ ’Ｃ７’ｃｍで冷却温度１０℃に冷却して得た糸
（Ａ５）、熱処理温度２３０℃、温度勾配２９０いで、
冷却温度−６０℃に冷却して得た飢屋６）。
（Ｆ／ｄ ）の張力で熱処理温度２６０℃、温度勾配２
５０ ’Ｃ７’ｃｍで冷却温度１０℃に冷却して得た糸
（Ａ５）、熱処理温度２３０℃、温度勾配２９０いで、
冷却温度−６０℃に冷却して得た飢屋６）。
市販旭化成ナイロン６６タイヤコード（１２６０ｄ、４
１０ｔ ）（煮７）の構造・物性の各数値を実施例と比
較して表１に示した。
１０ｔ ）（煮７）の構造・物性の各数値を実施例と比
較して表１に示した。
表１かられかるように、本発明品に相当する実施例４２
，３．４は高強力でがっ高耐疲労性ナイロン６６＠維で
あることがわかる。なお、本発明品（Ａ４）と比較例品
（Ａ５）及び（Ａ６）の強伸度曲線を第１図に示す。
，３．４は高強力でがっ高耐疲労性ナイロン６６＠維で
あることがわかる。なお、本発明品（Ａ４）と比較例品
（Ａ５）及び（Ａ６）の強伸度曲線を第１図に示す。
第１図は、本発明物（実施例試料Ａ３）、比較例（試料
Ａ５．Ａ６）の強伸度曲線の比較を示した図である。 第２図は、本発明方法に用いるナイロン６６高速紡糸繊
維を紡糸する装置の一例の概略図である。 図において、１は糸条、２は紡糸ヘッド、３は管状加熱
域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装置、６は集束装
置、７＃−ｉ引取ルローラーである。 第３図は、ナイロン６６繊維の典型的なりＳＣ融解曲線
であＪ） 、Ｔｍ１ ｒ Ｔｍ２１ Ｔｍ５の説明図で
ある。 図において、Ｇは基線である。
Ａ５．Ａ６）の強伸度曲線の比較を示した図である。 第２図は、本発明方法に用いるナイロン６６高速紡糸繊
維を紡糸する装置の一例の概略図である。 図において、１は糸条、２は紡糸ヘッド、３は管状加熱
域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装置、６は集束装
置、７＃−ｉ引取ルローラーである。 第３図は、ナイロン６６繊維の典型的なりＳＣ融解曲線
であＪ） 、Ｔｍ１ ｒ Ｔｍ２１ Ｔｍ５の説明図で
ある。 図において、Ｇは基線である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ナイロン６６繊維において、測定周波数１１０Ｈｚ
における力学的損失正接のピーク値〔（ｔａｎδ）＿ｍ
＿ａ＿ｘ〕に対応する温度（Ｔ＿ｍ＿ａ＿ｘ）が１００
℃未満でかつピーク値〔（ｔａｎδ）＿ｍ＿ａ＿ｘ〕が
０．０６を超えて０．１０未満であり、かつ該繊維の中
心部分の平均複屈折率（Δｎ＿（＿０＿））が５．８×
１０＾−＾２以上であることを特徴とする高強度高耐疲
労性ナイロン６６繊維。 ２、紡速４，０００ｍ／ｍｉｎ以上で紡糸されたナイロ
ン６６繊維を熱処理するに際し、 （１）該繊維の繊維軸方向にかかる張力の大きさが、０
．５（ｇ／ｄ）以上で且つ０．９９Ｔ（ｇ／ｄ）（但し
、Ｔは該繊維の引張力破断時の強度である）以下、（２
）実質的に酸素が存在しない雰囲気中において、（３）
熱処理温度が２４０℃を超えて、Ｔｍ＿３＋（５／［９
×１０＾２］）ν〔但し、Ｔｍ＿３は昇温速度１０℃／
ｍｉｎで測定されるＤＳＣ融解曲線の基線にもどる温度
（図３を参照）、νは処理速度（ｍｍ／ｍｉｎ）である
。〕未満で、（４）繊維軸方向の長さｌ（ｍｍ）が１≦
ｌ≦１＋［（４ν＋５ｄ）／−１．５θ］（ここでνは
処理速度（ｍｍ／ｍｉｎ）、ｄは該繊維のデニール、θ
は熱処理温度（℃）である）である熱処理ゾーンで熱処
理し、次いで、 （５）温度勾配の絶対値が｜３００｜（℃／ｃｍ）以上
で、−６０℃以下の冷却温度に冷却する、 ことを特徴とする高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15393784A JPS6134216A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15393784A JPS6134216A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6134216A true JPS6134216A (ja) | 1986-02-18 |
| JPH0571683B2 JPH0571683B2 (ja) | 1993-10-07 |
Family
ID=15573339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15393784A Granted JPS6134216A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6134216A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08318706A (ja) * | 1994-12-09 | 1996-12-03 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| JPH09156313A (ja) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| US8864057B2 (en) | 2011-11-04 | 2014-10-21 | Shaw Industries Group, Inc. | Processes for recycling carpet and products of such processes |
-
1984
- 1984-07-26 JP JP15393784A patent/JPS6134216A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08318706A (ja) * | 1994-12-09 | 1996-12-03 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| JPH09156313A (ja) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| US8864057B2 (en) | 2011-11-04 | 2014-10-21 | Shaw Industries Group, Inc. | Processes for recycling carpet and products of such processes |
| US9757875B2 (en) | 2011-11-04 | 2017-09-12 | Shaw Industries Group, Inc. | Processes for recycling carpet and products of such processes |
| US10376897B2 (en) | 2011-11-04 | 2019-08-13 | Shaw Indusries Group, Inc. | Processes for recycling carpet and products of such processes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0571683B2 (ja) | 1993-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2914385B2 (ja) | 高テナシティ処理コード用寸法安定性ポリエステルヤーン | |
| US5405695A (en) | Poly(phenylene Sulfide) fibers and production process thereof | |
| JPH0665812A (ja) | ポリエステルフィラメント糸、ポリエステルタイヤコードおよびこれらの製造方法 | |
| JP2002339159A (ja) | ポリエステルマルチフィラメント糸 | |
| JPS6141320A (ja) | ポリエステル繊維 | |
| JPS6134216A (ja) | 高強度高耐疲労性ナイロン６６繊維の製造法 | |
| JP3016494B2 (ja) | 高強力高弾性率繊維の製造方法 | |
| JPH0192408A (ja) | 芳香族ポリエステル繊維の製造方法 | |
| US20050161854A1 (en) | Dimensionally stable yarns | |
| EP2218807B1 (en) | Heat treatment for increasing compressive strentgh of PPTA filaments | |
| EP0295147B1 (en) | High strength polyester yarn | |
| JPH04222217A (ja) | ポリフェニレンスルフィド繊維およびその製造方法 | |
| JP2593908B2 (ja) | 耐疲労性の改良された高強力高弾性率繊維 | |
| JP3257678B2 (ja) | 高い伸びを示すｐｐｄ−ｔ繊維 | |
| JPH02200813A (ja) | 芳香族ポリエステル繊維の製造方法 | |
| JPH04272226A (ja) | 高強力・高弾性率複合繊維 | |
| JPS59116411A (ja) | 新規なポリアミド繊維およびその製法 | |
| JPH11350249A (ja) | Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コード | |
| KR930010804B1 (ko) | 타이어 코드 | |
| KR910004458B1 (ko) | 고강도 복합섬유 및 이의 제조방법 | |
| JPH0151565B2 (ja) | ||
| JPH06123013A (ja) | 耐疲労性の改良された高強力高弾性率繊維 | |
| JPH0321647B2 (ja) | ||
| JPS60246811A (ja) | 産業用ポリエステル繊維 | |
| JPS63165548A (ja) | ゴム補強用デイツプコ−ドおよびその製造法 |