JPS6133790A - Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法 - Google Patents
Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法Info
- Publication number
- JPS6133790A JPS6133790A JP15387384A JP15387384A JPS6133790A JP S6133790 A JPS6133790 A JP S6133790A JP 15387384 A JP15387384 A JP 15387384A JP 15387384 A JP15387384 A JP 15387384A JP S6133790 A JPS6133790 A JP S6133790A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- wire
- strength
- arc welding
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
Ｃｒ −Ｍｏ 鋼のミグ・アーク溶接用ワイヤーに関し
、とくに低活性ガスシールド気中での溶接に際し、溶接
金属中酸素量を制御して、高じん性を得るとともに合金
元素の添加にて高強度化を図６のに有用なＣｒ −Ｍｏ
鋼のミグ・アーク溶接用ワイヤーを提案するところに
ある。
、とくに低活性ガスシールド気中での溶接に際し、溶接
金属中酸素量を制御して、高じん性を得るとともに合金
元素の添加にて高強度化を図６のに有用なＣｒ −Ｍｏ
鋼のミグ・アーク溶接用ワイヤーを提案するところに
ある。
高温用Ｃｒ−Ｍｏ ｆｉｌのうち、とくに２１／、 Ｃ
ｒ−Ｉ ＭＯ＃Ｍは石油精製プラントのりアクタ−など
に用いられ、最近では高温−（高圧操業を目ざすため高
強度釦１材の検討がなされている。
ｒ−Ｉ ＭＯ＃Ｍは石油精製プラントのりアクタ−など
に用いられ、最近では高温−（高圧操業を目ざすため高
強度釦１材の検討がなされている。
すなわち、従来から用いられて来た鋼材では、強度の目
標値を満足できないため、鋼材の高強度化が要求される
ようになった。これに伴って、これら鋼材と同様に溶接
材料であるミグ・アーク浴接ワイヤにおいても、従来製
品では目標強度すなわち 常温ｙ 、 ｓ、≧４２．２ ｋｇｆ７４１１ｍ”、Ｔ
、 Ｓ、ｉ ５９．８〜７３．８に９ｆ／＆−また、
４８２°Ｃにおける高温ｙ、ｓ。
標値を満足できないため、鋼材の高強度化が要求される
ようになった。これに伴って、これら鋼材と同様に溶接
材料であるミグ・アーク浴接ワイヤにおいても、従来製
品では目標強度すなわち 常温ｙ 、 ｓ、≧４２．２ ｋｇｆ７４１１ｍ”、Ｔ
、 Ｓ、ｉ ５９．８〜７３．８に９ｆ／＆−また、
４８２°Ｃにおける高温ｙ、ｓ。
、≧８０ 、５ ｋｇｆ／１ｘｔｎ”、Ｔ 、 Ｓ、≧
５０ 、８ ｋｇｆ／ｆｎｍ”を満足せず、高強度溶接
ワイヤの開発が必要となった。
５０ 、８ ｋｇｆ／ｆｎｍ”を満足せず、高強度溶接
ワイヤの開発が必要となった。
（従来の技術）
ところが、一般のミグ・アーク溶接では不活性ガス、通
常はアルゴンガス中に酸化性のＣＯ，ガスを約２０ Ｖ
Ｏ１％（以下単に係で示す）又はＯ，ガスを約７係混合
して用いられていたため、Ｓｉ 。
常はアルゴンガス中に酸化性のＣＯ，ガスを約２０ Ｖ
Ｏ１％（以下単に係で示す）又はＯ，ガスを約７係混合
して用いられていたため、Ｓｉ 。
Ｍｎ 、などの脱酸元素を溶接用ワイヤ中に添加して、
酸化を防止したとしても溶接金属中の酸素含有量が上昇
し、じん性の規格値こそ満足されはするものの上記の使
途で要請される高じん性は期待できない。
酸化を防止したとしても溶接金属中の酸素含有量が上昇
し、じん性の規格値こそ満足されはするものの上記の使
途で要請される高じん性は期待できない。
従って、この溶接に当って溶接ワイヤに高強度化を図る
ための合金元素を添加すれば強度の上昇は期待できるも
のの、その高強度化に伴ってじん性劣化が生じるため、
シャルピー吸収エネルギーの目標値、例えば”Ｅ−８０
≧５．５に９ｆ−ｍを満足セス実用化できなかったので
ある。
ための合金元素を添加すれば強度の上昇は期待できるも
のの、その高強度化に伴ってじん性劣化が生じるため、
シャルピー吸収エネルギーの目標値、例えば”Ｅ−８０
≧５．５に９ｆ−ｍを満足セス実用化できなかったので
ある。
溶接金属中酸素量を制御して、高じん性化を図る方法と
して特開昭５７−１８４５８６号公報に示されたように
溶接ワイヤ中に希土類元素を添加し低活性ガス雰囲気中
において直流正極性（ワイヤθ）でミグ・アーク溶接を
行うことが試みられたけれどもこの場合高じん性は得ら
れるものの、高強度化に対する配慮がなされていないた
め、前述の目標強度を満足することはできない。
して特開昭５７−１８４５８６号公報に示されたように
溶接ワイヤ中に希土類元素を添加し低活性ガス雰囲気中
において直流正極性（ワイヤθ）でミグ・アーク溶接を
行うことが試みられたけれどもこの場合高じん性は得ら
れるものの、高強度化に対する配慮がなされていないた
め、前述の目標強度を満足することはできない。
なお、ちなみに鋼材については、特公昭４２−２０６２
０号、特公昭４３−２９８６８号各公報などにおいて、
高温強度、クリープ破断強度を改善するために、Ｔｉ、
Ｖ−Ｔｉを添加する方法が知られている。しかし、鋼材
の金属組織は圧延組織を呈するのに対して、溶接金属は
凝固組織であり強度、じん性に対する効果は全く異なる
。
０号、特公昭４３−２９８６８号各公報などにおいて、
高温強度、クリープ破断強度を改善するために、Ｔｉ、
Ｖ−Ｔｉを添加する方法が知られている。しかし、鋼材
の金属組織は圧延組織を呈するのに対して、溶接金属は
凝固組織であり強度、じん性に対する効果は全く異なる
。
（発明が解決しようとする問題点）
この発明の目的は、低活性ガス雰囲気中でミグ・アーク
溶接を行い、溶接金属中の酸素量を制御し、それにより
高じん性を得るように、Ｔｉ 、 Ｚｒ又はＶを添加し
高強度化を図って、上記問題点を解決し、溶接金属のシ
ャルピー試験における吸収エネルギと同時に強度をも満
足させ、そして溶接作業性にもすぐれるＣｒ −ＭＯ鋼
のミグ・アーク溶接用ワイヤを提供するものである。
溶接を行い、溶接金属中の酸素量を制御し、それにより
高じん性を得るように、Ｔｉ 、 Ｚｒ又はＶを添加し
高強度化を図って、上記問題点を解決し、溶接金属のシ
ャルピー試験における吸収エネルギと同時に強度をも満
足させ、そして溶接作業性にもすぐれるＣｒ −ＭＯ鋼
のミグ・アーク溶接用ワイヤを提供するものである。
（問題点を解決するための手Ｖ）
２ ”／、 Ｃｒ＝１ＭＯ鋼のミグ・アーク溶接ワイヤ
中にＴｉ 、 Ｚｒ又はＶを添加して低活性シールドガ
ス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行えば、高強度化と同
時に高じん性が得られ、高会度Ｃｒ −Ｍｏ ＃１４に
適用可能であることの知見がこの発明の立脚基礎であり
ここにこの発明の溶接ワイヤは、８係以上〜１０％未満
でＣＯ３又は１．０ ％以上〜Ｂ。８係未満で０．を不
活性ガスに混合したシールドガス雰囲気中にて鋼のミグ
・アーク溶接を行う際に使用するミグアーク溶接用ワイ
ヤであって、Ｃ：０．０７〜０．１５Ｗｔ係（以下単に
俤で示す。）Ｓｉ ： ０．２〜０．８９６ Ｍｎ ： ０．４〜１−４ ％ Ｃｒ ２２．０〜１１１．５％および ＭＯ： ０．９〜１゜２ 憾 を含みか−） Ｔｉ ２０．０２〜０．０７ ％、Ｚｒ
ｉ ０．０２〜０．０５係Ｘ及びｖ：０゜０５〜０．
８０ ％のうち１種または２種以上を含有し、残部はＦ
ｅｌおよび不可避不純物の組成になること、 また、３壬以上〜１０係未満でＣＯ．又は、１．０壬以
上〜８，３係未満でＯｇを不活性ガスに混合したシール
ドガス雰囲気中にて鋼のミグ・アーク溶接を行う際に用
いるミグ・アーク溶接〜對攪椋純用綬４参寞へ※へ文溶
接用ワイヤであって、０ ： ０．０７〜０．１５
％ ｓｉ ： ０．２〜０．８％ Ｍｎ ： ０．４〜１−４ ％ Ｃｒ ： ２．ｏ 〜３．５ ９６Ｍ０ ：
０．９〜１．２ ％ を含み、かつＴ土： ０．０２〜０．０７％、Ｚｒ ：
０．０２〜０．０５％及びｖ：０゜０５〜０．８０％
のうち１種または２種以上を含有し、 さらに希土類元素を０．０２〜０．ａＯ％を含んで残部
はＦｅおよび不可避不純物の組成になること、をそれぞ
れ構成の枢要事項とする。
中にＴｉ 、 Ｚｒ又はＶを添加して低活性シールドガ
ス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行えば、高強度化と同
時に高じん性が得られ、高会度Ｃｒ −Ｍｏ ＃１４に
適用可能であることの知見がこの発明の立脚基礎であり
ここにこの発明の溶接ワイヤは、８係以上〜１０％未満
でＣＯ３又は１．０ ％以上〜Ｂ。８係未満で０．を不
活性ガスに混合したシールドガス雰囲気中にて鋼のミグ
・アーク溶接を行う際に使用するミグアーク溶接用ワイ
ヤであって、Ｃ：０．０７〜０．１５Ｗｔ係（以下単に
俤で示す。）Ｓｉ ： ０．２〜０．８９６ Ｍｎ ： ０．４〜１−４ ％ Ｃｒ ２２．０〜１１１．５％および ＭＯ： ０．９〜１゜２ 憾 を含みか−） Ｔｉ ２０．０２〜０．０７ ％、Ｚｒ
ｉ ０．０２〜０．０５係Ｘ及びｖ：０゜０５〜０．
８０ ％のうち１種または２種以上を含有し、残部はＦ
ｅｌおよび不可避不純物の組成になること、 また、３壬以上〜１０係未満でＣＯ．又は、１．０壬以
上〜８，３係未満でＯｇを不活性ガスに混合したシール
ドガス雰囲気中にて鋼のミグ・アーク溶接を行う際に用
いるミグ・アーク溶接〜對攪椋純用綬４参寞へ※へ文溶
接用ワイヤであって、０ ： ０．０７〜０．１５
％ ｓｉ ： ０．２〜０．８％ Ｍｎ ： ０．４〜１−４ ％ Ｃｒ ： ２．ｏ 〜３．５ ９６Ｍ０ ：
０．９〜１．２ ％ を含み、かつＴ土： ０．０２〜０．０７％、Ｚｒ ：
０．０２〜０．０５％及びｖ：０゜０５〜０．８０％
のうち１種または２種以上を含有し、 さらに希土類元素を０．０２〜０．ａＯ％を含んで残部
はＦｅおよび不可避不純物の組成になること、をそれぞ
れ構成の枢要事項とする。
すなわちこの発明では低活性ガスミグ・アーク溶接にお
いても安定した溶接作業性を有し、かつ合金元素添加に
よる高強度化を図り、同時に溶接金属中の酸素量を適正
範囲内に制御することで、高いしん性が確保される。
いても安定した溶接作業性を有し、かつ合金元素添加に
よる高強度化を図り、同時に溶接金属中の酸素量を適正
範囲内に制御することで、高いしん性が確保される。
（作用）
この発明において、シールドガス中活性ガス混合ｍｌを
５ＣＯ２については８％以上〜１０％未満、０、につい
ては１．０％以上〜３．８％未満に規制したのは、高強
度化に伴うじん性劣化を補うために、溶接金属中酸素量
を適正な値に制御して、高じん性を図る必要があるため
であり、この範囲内でとくに高じん性が得られるためで
ある。
５ＣＯ２については８％以上〜１０％未満、０、につい
ては１．０％以上〜３．８％未満に規制したのは、高強
度化に伴うじん性劣化を補うために、溶接金属中酸素量
を適正な値に制御して、高じん性を図る必要があるため
であり、この範囲内でとくに高じん性が得られるためで
ある。
すなわち、Ｃ０２混合量が８壬より少ないとアークが不
安定になり、溶接欠陥を生じ易くなることと、溶接金属
中酸素量が約１５０ ｐｐｍ以下の低すぎる値になり結
晶粒の粗大化を招いて、じん性の飛躍的な向上が望めな
くなり、一方、１０１をこえると溶接金属中酸素量は約
ａ ｓ ｏ ｐｐｍ以上になり、介在物の増大に基づく
じん性劣化が見られるため、実用には適さなくなるので
ある。
安定になり、溶接欠陥を生じ易くなることと、溶接金属
中酸素量が約１５０ ｐｐｍ以下の低すぎる値になり結
晶粒の粗大化を招いて、じん性の飛躍的な向上が望めな
くなり、一方、１０１をこえると溶接金属中酸素量は約
ａ ｓ ｏ ｐｐｍ以上になり、介在物の増大に基づく
じん性劣化が見られるため、実用には適さなくなるので
ある。
また０２を１．０％以上〜３．８％未満としたのは、Ｏ
８の添加効果がＯＯｇのそれの約８倍になるという実験
事実に基づくものであり、０．混合量規制値の上、下限
ともＣＯｇの場合の約／８としたものである。
８の添加効果がＯＯｇのそれの約８倍になるという実験
事実に基づくものであり、０．混合量規制値の上、下限
ともＣＯｇの場合の約／８としたものである。
つぎに、高強度化を図る添加元素として、Ｔｉ 。
Ｚｒ 、 ｖの適正添加間を明らかにするために実験を
行った。すなわち２ ／、 Ｃｒ −ＩＭＯ鋼板（８
０ｔＸ２ＣＯＷＸ５ＣＯ／）を第１図に示す開先形状に
加工し１、表−１のＡ−Ｇに示した化学成分になる１、
２闘φの発明ワイヤと、同表Ｊ−Ｐに示した化学組成の
１・２１！ｌＩＩφの比較ワイヤを用いて、７０９Ｆ、
Ａｒ＋２２％Ｈｅ ＋ ８％ＯＯ＄１ シールド気中で
、ミグ・アーク溶接を行った。
行った。すなわち２ ／、 Ｃｒ −ＩＭＯ鋼板（８
０ｔＸ２ＣＯＷＸ５ＣＯ／）を第１図に示す開先形状に
加工し１、表−１のＡ−Ｇに示した化学成分になる１、
２闘φの発明ワイヤと、同表Ｊ−Ｐに示した化学組成の
１・２１！ｌＩＩφの比較ワイヤを用いて、７０９Ｆ、
Ａｒ＋２２％Ｈｅ ＋ ８％ＯＯ＄１ シールド気中で
、ミグ・アーク溶接を行った。
溶接条件は、電流８ＣＯＡ、電圧２９■、速度２５ ｃ
ｍ ／ ｍｉｎ 、入熱ｉｔ ２０．９ ＫＪＡｍの直
流逆極性下向姿勢である。
ｍ ／ ｍｉｎ 、入熱ｉｔ ２０．９ ＫＪＡｍの直
流逆極性下向姿勢である。
溶接後、６９０°Ｃで７ ｈｒおよび６９０’Ｃで２２
１１ｒのＰＷＨＴ熱処理を実施した。
１１ｒのＰＷＨＴ熱処理を実施した。
溶接金属中央部から溶接金属引張試験片（６關グｘ Ｇ
、Ｌ ｓ ｏ朋）を採取し、常温および４８２°Ｃにお
ける引張試験を実施した。ここで溶接金属における強度
の目標値は、高強度Ｑｒ −ＭＯ鋼の目標値に準じて、
常温においてｙ、ｓ、≧４２．２ ｋｇｆ／、□２Ｔ、
Ｓ、 ： ５９．８〜７３．８ ＩＣ９ｆ／ｍｔｎｆＡ
、 ４８２℃において、ｙ、ｓ、≧８０．５１Ｃ９ｆる
一１Ｔ。Ｓ、≧５０．８〜ｆ／−２とした。
、Ｌ ｓ ｏ朋）を採取し、常温および４８２°Ｃにお
ける引張試験を実施した。ここで溶接金属における強度
の目標値は、高強度Ｑｒ −ＭＯ鋼の目標値に準じて、
常温においてｙ、ｓ、≧４２．２ ｋｇｆ／、□２Ｔ、
Ｓ、 ： ５９．８〜７３．８ ＩＣ９ｆ／ｍｔｎｆＡ
、 ４８２℃において、ｙ、ｓ、≧８０．５１Ｃ９ｆる
一１Ｔ。Ｓ、≧５０．８〜ｆ／−２とした。
また、溶接金属の一８０℃における２闘Ｖノツチシヤル
ピー試験における吸収エネルギを試験し、その目標値を
ｖＥ−８８≧５．５に９ｆ−ｍとした。
ピー試験における吸収エネルギを試験し、その目標値を
ｖＥ−８８≧５．５に９ｆ−ｍとした。
機械的性質の試験結果を表２に示す。
実験結果から合金元素（Ｔｉ、 Ｚｒ又はＶ）を添加し
ない溶接金属Ｊ′（ワイヤＪ）は高じん性が得られるも
のの、強度の目標値を満足しない。また、Ｔｉ 、 Ｚ
ｒ又はＶの添加により、強度が上昇することが明らかで
あるが、添加量が少な過ぎれば高温強度を満足しない。
ない溶接金属Ｊ′（ワイヤＪ）は高じん性が得られるも
のの、強度の目標値を満足しない。また、Ｔｉ 、 Ｚ
ｒ又はＶの添加により、強度が上昇することが明らかで
あるが、添加量が少な過ぎれば高温強度を満足しない。
また、添加量が過剰になると、常温強度目標値の上限値
を越える結果となる。また、高強度化に伴うじん性の劣
化が生じるため、添加量の下限値および上限値を決める
必要がある。
を越える結果となる。また、高強度化に伴うじん性の劣
化が生じるため、添加量の下限値および上限値を決める
必要がある。
Ｔなｈち、Ｔｉは、０．０２％未満では高温強度を満足
しない。また、Ｏ，ＯＳ％以上で常温強度が目標値を越
えるため、０．０２〜０．０７％に限定した。
しない。また、Ｏ，ＯＳ％以上で常温強度が目標値を越
えるため、０．０２〜０．０７％に限定した。
Ｚｒは、０・０２％未満では高温強度を満足しない。
また、０．０７％以上でじん性の劣化がはなはだしく、
目標値を下まわるため０．０２〜０．０５％に限定した
。■は０．０４％では、高温強度の目標値を下まわる。
目標値を下まわるため０．０２〜０．０５％に限定した
。■は０．０４％では、高温強度の目標値を下まわる。
また、０．８５％では常温強度の目標上限値を越え吸収
エネルギの目標を満足しないため、下限値を０．０５％
以上、上限値を０．８０以下に限定した。
エネルギの目標を満足しないため、下限値を０．０５％
以上、上限値を０．８０以下に限定した。
なおこれら各添加元素の上記限定範囲内であれば、２種
以上の複合添加を行ったワイヤＤ−Ｇを用いた溶接金属
記号Ｄ′〜Ｇ′においても強度および吸収エネルギの目
標値を満足する。従ってＴｉ 、 Ｚｒおよび■のうち
１種又は２種以上につき、溶接金属の所要性能たる強度
を実現するために同一の作用効果をもたらすものと云え
る。
以上の複合添加を行ったワイヤＤ−Ｇを用いた溶接金属
記号Ｄ′〜Ｇ′においても強度および吸収エネルギの目
標値を満足する。従ってＴｉ 、 Ｚｒおよび■のうち
１種又は２種以上につき、溶接金属の所要性能たる強度
を実現するために同一の作用効果をもたらすものと云え
る。
上記成分以外について限定理由を説明する。
Ｃｒは水素脆化に有効であるため２．０％以上は必要で
あるが、使用目的から考えて３．５４を越えて添加する
必要はないため２．０％〜３．５係に限定した。ＭＯは
焼入性を増すために重量係で０．９％以上を必要とする
が、■。２係を越えるとじん性劣化を生じるため０．９
〜１．２％に限定した。この発明の溶接ワイヤを上記の
如き、ｏｒ 、 ＭＯ、Ｔｉ 、 Ｚｒ 。
あるが、使用目的から考えて３．５４を越えて添加する
必要はないため２．０％〜３．５係に限定した。ＭＯは
焼入性を増すために重量係で０．９％以上を必要とする
が、■。２係を越えるとじん性劣化を生じるため０．９
〜１．２％に限定した。この発明の溶接ワイヤを上記の
如き、ｏｒ 、 ＭＯ、Ｔｉ 、 Ｚｒ 。
■含有毎の限定範囲内において実用化し、すぐれた機械
的性質および溶接作業性を得るためには、溶接ワイヤの
他の化学組成の限定も必要である。
的性質および溶接作業性を得るためには、溶接ワイヤの
他の化学組成の限定も必要である。
その限定理由は次のとおりである。
Ｃは焼入性向上のために必要な元素であり０．０７係未
満では効果が小さい。また、低温じん性に与える影響が
大きく、もしも０．１５％を越えるとじん性が劣化する
ため、ｏ、ｏ７〜０．１５％に限定した。
満では効果が小さい。また、低温じん性に与える影響が
大きく、もしも０．１５％を越えるとじん性が劣化する
ため、ｏ、ｏ７〜０．１５％に限定した。
Ｓｉは脱酸剤として有効に作用させるためには０．２％
以上を必要とする。また、強度上昇にも有効であるが、
０゜８係を越えると急激にじん性を劣化させるため、０
．２〜０．８ ’１に限定した。
以上を必要とする。また、強度上昇にも有効であるが、
０゜８係を越えると急激にじん性を劣化させるため、０
．２〜０．８ ’１に限定した。
Ｍｎは０．４％未満では脱酸不足のためブローホールを
生成すると同時に、低じん性であり、１．４係を越える
と焼入性が高くなりすぎて、じん性劣化を生じるため、
０．４〜１．４係に限定した。希土類元素は直流正極性
の低活性ガス雰囲気中でのアーク安定に寄与するがそこ
に必要な添加量は０．０２係以上であり、とは云え多量
に添加すれば酸化不純物がじん性に悪影響を与えるため
上限値を０．８０係以下に限定する。
生成すると同時に、低じん性であり、１．４係を越える
と焼入性が高くなりすぎて、じん性劣化を生じるため、
０．４〜１．４係に限定した。希土類元素は直流正極性
の低活性ガス雰囲気中でのアーク安定に寄与するがそこ
に必要な添加量は０．０２係以上であり、とは云え多量
に添加すれば酸化不純物がじん性に悪影響を与えるため
上限値を０．８０係以下に限定する。
Ｐはじん性に対して悪影響を与えるため、低い方が良い
が、製鋼上脱りんが難しいので０．０１０ ％以下が望
ましい。
が、製鋼上脱りんが難しいので０．０１０ ％以下が望
ましい。
Ｓは割れに対して有害であるが、Ｍｎ添加により高融点
のＭｎＳを生成する。しかし低い方が安全であるため０
．０１０ ％以下が望ましい。
のＭｎＳを生成する。しかし低い方が安全であるため０
．０１０ ％以下が望ましい。
（実施例）
次に実施例について説明する。
実施例１
表−１の溶接ワイヤＧ（１，２ｍ＋φ）と、板厚７５
ｍｍ （Ｆ） ２ ／４ Ｑｒ −Ｉ ＭＯ鋼を用い
、不活性ガス（Ａｒ＋Ｈｅ）生活性ガス（ＣＯｇ）の混
合比を変化させた雰囲気中で、狭開先ミグ・アーク溶接
を行い、その作業性を調査した。
ｍｍ （Ｆ） ２ ／４ Ｑｒ −Ｉ ＭＯ鋼を用い
、不活性ガス（Ａｒ＋Ｈｅ）生活性ガス（ＣＯｇ）の混
合比を変化させた雰囲気中で、狭開先ミグ・アーク溶接
を行い、その作業性を調査した。
第２図が開先形状であり、溶接は電流２９０１％電圧２
８ｖ１速度２８ ｃｍ ／ ｍ１Ｍ熱量２１．２ ：ｋ
ｌＡｍ直流逆極性下向姿勢で行った。結果を糖衣８に示
すが、ＧＯ□混合量が８％以上で安定した作業性を有す
ることが実証できた。また溶接記号０２〜Ｇ７を６９０
℃で７ ｈｒ ＳＰ Ｗ ＨＴ後−３０℃における２
＆ＩＩ Ｖノツチシャルピー試験による溶接金属の吸収
エネルギを調査したところ、＠収ヱネルギの目標値ｖＥ
、ｏ≧５．５ ｋｇｆｍを満足するためには活性ガス（
ＣＯｇガス）の混合比下限値を８％以上、上限値を１０
％未満に限定する必要があることを確認した。記号Ｇ５
と０６の溶接金属の酸素含有量は前者が８２５ｐｐｍｓ
後者が８８６ ｐｐｍであった。
８ｖ１速度２８ ｃｍ ／ ｍ１Ｍ熱量２１．２ ：ｋ
ｌＡｍ直流逆極性下向姿勢で行った。結果を糖衣８に示
すが、ＧＯ□混合量が８％以上で安定した作業性を有す
ることが実証できた。また溶接記号０２〜Ｇ７を６９０
℃で７ ｈｒ ＳＰ Ｗ ＨＴ後−３０℃における２
＆ＩＩ Ｖノツチシャルピー試験による溶接金属の吸収
エネルギを調査したところ、＠収ヱネルギの目標値ｖＥ
、ｏ≧５．５ ｋｇｆｍを満足するためには活性ガス（
ＣＯｇガス）の混合比下限値を８％以上、上限値を１０
％未満に限定する必要があることを確認した。記号Ｇ５
と０６の溶接金属の酸素含有量は前者が８２５ｐｐｍｓ
後者が８８６ ｐｐｍであった。
実施例２
表−１の溶接ワイヤＡ（１，２ｍ＊φ）と板厚７５ｍ５
（７） ２ ”／４ Ｑｒ −Ｉ ＭＯ鋼を用いて、
７０％Ａｒ＋２２９６ Ｈｅ ＋ ８％Ｃ０２雰囲気で
、第２図に示す開先に電流８１０Ａ、電圧２８ｖ１速度
２５ ｃｍ／ｍｉｎで狭開先ミグ・アーク溶接を直流逆
極性下向姿勢テ行イ、６９０℃Ｘ２２ｈｒのＰＷＨＴ後
の衝撃特性およびＧＥタイプによるステップクリーニン
グ（ＳＯ）？１．の脆化試験を行った。また、表−１の
溶接ワイヤＩ（１，２ｗφ）を用いて、同様の開先内に
７０％Ａｒ ＋ ２２ ｔＡ Ｈｅ ＋ ８ ％ ＣＯ
．雰囲気中で電流８ＣＯＡ、電圧２４ｖ１速度２５ ｃ
ｍ／ｍｉｎで狭開先ミグ・アーク溶接を直流正極性下向
姿勢で行い、同様の性能試験を行った。表−４にそれら
の結果を示す。
（７） ２ ”／４ Ｑｒ −Ｉ ＭＯ鋼を用いて、
７０％Ａｒ＋２２９６ Ｈｅ ＋ ８％Ｃ０２雰囲気で
、第２図に示す開先に電流８１０Ａ、電圧２８ｖ１速度
２５ ｃｍ／ｍｉｎで狭開先ミグ・アーク溶接を直流逆
極性下向姿勢テ行イ、６９０℃Ｘ２２ｈｒのＰＷＨＴ後
の衝撃特性およびＧＥタイプによるステップクリーニン
グ（ＳＯ）？１．の脆化試験を行った。また、表−１の
溶接ワイヤＩ（１，２ｗφ）を用いて、同様の開先内に
７０％Ａｒ ＋ ２２ ｔＡ Ｈｅ ＋ ８ ％ ＣＯ
．雰囲気中で電流８ＣＯＡ、電圧２４ｖ１速度２５ ｃ
ｍ／ｍｉｎで狭開先ミグ・アーク溶接を直流正極性下向
姿勢で行い、同様の性能試験を行った。表−４にそれら
の結果を示す。
ぜい化指数ＶＴｒ、ｏ＋ Ｌ５ΔｖＴｒ ４ Ｇは、Ａ
が−２０”Ｃ，Ｉが一１８°Ｃであり、逆極性および正
極性ともに非常に良好なしん性を示した。
が−２０”Ｃ，Ｉが一１８°Ｃであり、逆極性および正
極性ともに非常に良好なしん性を示した。
実施例３
第１表の溶接ワイヤＨと板厚７５ｔｒｍのａ ｏｒ −
Ｉ Ｍ’Ｏ鋼を用いて、７７％Ａｒ −１−２０％Ｈｅ
＋ ８ ％０、シールド中で、第２図の開先内に電流
２９０Ａ、電ＦＥ２８Ｖ、速度２８ ｃｍ／ｍ１ｎ−、
入熱量２１．２ｋｌ／ｃｍで直流逆極性下向姿勢で狭開
先ミグ・アーク溶接を行った。溶接後６９０℃で１２
ｈｒＰＷＨＴ後溶接金属のσ［張試験および衝撃試験を
行った結果を表−５に示す。強度じん性とも十分な値を
示した。また、スタート側、クレータ側から１ＣＯ＋ｕ
＋の位置、および溶接長中央部の断面マクロを採取し、
訓査したがいずれも溶接欠陥は認められなかった。
Ｉ Ｍ’Ｏ鋼を用いて、７７％Ａｒ −１−２０％Ｈｅ
＋ ８ ％０、シールド中で、第２図の開先内に電流
２９０Ａ、電ＦＥ２８Ｖ、速度２８ ｃｍ／ｍ１ｎ−、
入熱量２１．２ｋｌ／ｃｍで直流逆極性下向姿勢で狭開
先ミグ・アーク溶接を行った。溶接後６９０℃で１２
ｈｒＰＷＨＴ後溶接金属のσ［張試験および衝撃試験を
行った結果を表−５に示す。強度じん性とも十分な値を
示した。また、スタート側、クレータ側から１ＣＯ＋ｕ
＋の位置、および溶接長中央部の断面マクロを採取し、
訓査したがいずれも溶接欠陥は認められなかった。
以上各実施例では２１／４ Ｃｒ −Ｉ ＭＯ鋼、８０
ｒ−ＩＭＯｆｌｉについて示したが第１発明、第２発明
とも１０ｒ−０，５Ｍｎ＠Ｓ５０ｒ −０，５ＭＯ鋼の
高強度、高じん性用ミグ・アーク溶接ワイヤとしても適
用可能である。
ｒ−ＩＭＯｆｌｉについて示したが第１発明、第２発明
とも１０ｒ−０，５Ｍｎ＠Ｓ５０ｒ −０，５ＭＯ鋼の
高強度、高じん性用ミグ・アーク溶接ワイヤとしても適
用可能である。
（発明の効果）
この発明によれば高温高圧での操業に供される石油精製
プラントにおけるリアクタなどの溶接構造物に要諦され
るＣｒ −ＭＯ鋼の高じん性および強度を有利に実現す
る０
プラントにおけるリアクタなどの溶接構造物に要諦され
るＣｒ −ＭＯ鋼の高じん性および強度を有利に実現す
る０
第１図、第２図は開先形状を示す断面図である。
１・・・鋼板 ２・・・開先形状。
第１図
第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、活性ガスとして、３Ｖｏｌ％≦ＣＯ＿２＋３０＿２
＜１０Ｖｏｌ％の関係を満たす条件でＣＯ＿２及び／又
はＯ＿２を、不活性ガスに混合したシールドガス雰囲気
中にて鋼のミグ・アーク溶接を行う際に使用する、ミグ
アーク溶接用ワイヤであつて、 Ｃ：０．０７〜０．１５ｗｔ％ Ｓｉ：０．２〜０．８ｗｔ％ Ｍｎ：０．４〜１．４ｗｔ％ Ｃｒ：２．０〜３．５ｗｔ％ Ｍｏ：０．９〜１．２ｗｔ％ を含み、かつ Ｔｉ：０．０２〜０．０７ｗｔ％、 Ｚｒ：０．０２〜０．０５ｗｔ％及び Ｖ：０．０５〜０．３０ｗｔ％ のうち１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび
不可避不純物の組成になることを特徴とするＣｒ−Ｍｏ
鋼のミグ・アーク溶接用ワイヤ。 ２、活性ガスとして、３Ｖｏｌ％≦ＣＯ＿２＋３０＿２
＜１０Ｖｏｌ％の関係を満たす条件でＣＯ＿２及び／又
はＯ＿２を、不活性ガスに混合したシールドガス雰囲気
中にて鋼のミグ・アーク溶接を行う際に用いるミグアー
ク溶接用ワイヤであつて、 Ｃ：０．０７〜０．１５ｗｔ％ Ｓｉ：０．２〜０．８ｗｔ％ Ｍｎ：０．４〜１．４ｗｔ％ Ｃｒ：２．０〜３．５ｗｔ％ Ｍｏ：０．９〜１．２ｗｔ％ を含み、かつ Ｔｉ：０．０２〜０．０７ｗｔ％、 Ｚｒ：０．０２〜０．０５ｗｔ％ Ｎ及びＶ：０．０５〜０．３０ｗｔ％のうち１種または
２種以上を含有し、 さらに希土類元素を０．０２〜０．３０ｗｔ％を含んで
残部はＦｅおよび不可避不純物の組成になることを特徴
とするＣｒ−Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15387384A JPS6133790A (ja) | 1984-07-24 | 1984-07-24 | Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15387384A JPS6133790A (ja) | 1984-07-24 | 1984-07-24 | Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6133790A true JPS6133790A (ja) | 1986-02-17 |
| JPH0361558B2 JPH0361558B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=15571972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15387384A Granted JPS6133790A (ja) | 1984-07-24 | 1984-07-24 | Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6133790A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
| CN101905389A (zh) * | 2010-08-23 | 2010-12-08 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 用于高强度高韧性钢焊接的焊条及其制备和应用 |
| CN107008985A (zh) * | 2017-04-26 | 2017-08-04 | 西安交通大学 | 一种基于微合金化与同步寄生钎焊的钼合金熔焊方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55114469A (en) * | 1979-02-23 | 1980-09-03 | Kawasaki Steel Corp | Mig arc welding method |
| JPS57100892A (en) * | 1980-12-17 | 1982-06-23 | Nippon Steel Corp | Welding wire for cr-mo type heat resistant steel |
| JPS57184586A (en) * | 1981-05-07 | 1982-11-13 | Kawasaki Steel Corp | Mig arc welding method |
| JPS57193298A (en) * | 1981-05-23 | 1982-11-27 | Sumikin Yousetsubou Kk | Wire for narrow groove gas shielded welding |
| JPS58100994A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
-
1984
- 1984-07-24 JP JP15387384A patent/JPS6133790A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55114469A (en) * | 1979-02-23 | 1980-09-03 | Kawasaki Steel Corp | Mig arc welding method |
| JPS57100892A (en) * | 1980-12-17 | 1982-06-23 | Nippon Steel Corp | Welding wire for cr-mo type heat resistant steel |
| JPS57184586A (en) * | 1981-05-07 | 1982-11-13 | Kawasaki Steel Corp | Mig arc welding method |
| JPS57193298A (en) * | 1981-05-23 | 1982-11-27 | Sumikin Yousetsubou Kk | Wire for narrow groove gas shielded welding |
| JPS58100994A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
| CN101905389A (zh) * | 2010-08-23 | 2010-12-08 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 用于高强度高韧性钢焊接的焊条及其制备和应用 |
| CN107008985A (zh) * | 2017-04-26 | 2017-08-04 | 西安交通大学 | 一种基于微合金化与同步寄生钎焊的钼合金熔焊方法 |
| CN107008985B (zh) * | 2017-04-26 | 2020-03-31 | 西安交通大学 | 一种基于微合金化与同步寄生钎焊的钼合金熔焊方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361558B2 (ja) | 1991-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7241971B2 (en) | Laser/arc hybrid welding process for ferritic steels | |
| JPS5944159B2 (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| US4068113A (en) | Bare electrode for welding of low temperature steel | |
| CN112512742B (zh) | 实心焊丝以及焊接接头的制造方法 | |
| CN112621016B (zh) | 焊接用材料、焊接金属和电渣焊方法 | |
| JPS6133790A (ja) | Ｃｒ―Ｍｏ鋼のミグ・アーク溶接方法 | |
| JP2857318B2 (ja) | 高張力鋼用溶接ワイヤ | |
| KR100502571B1 (ko) | 탄산가스 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전와이어 | |
| JPH033555B2 (ja) | ||
| JPS632592A (ja) | 低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH09253886A (ja) | ６９０ＭＰａ級高張力鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3718323B2 (ja) | 極厚鋼用多電極立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0284293A (ja) | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JPS62110894A (ja) | 非磁性鋼用溶接ワイヤ | |
| JPS62197294A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼のミグ・ア−ク溶接用ワイヤ | |
| JP3203527B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| WO2023032932A1 (ja) | サブマージアーク溶接方法 | |
| JPH04305396A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| CN115338558B (zh) | 一种渣气联保药芯焊丝及其焊后热处理方法 | |
| KR102144297B1 (ko) | 고입열 용접에 따른 충격인성 및 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 | |
| JPS6264486A (ja) | 溶接金属の靭性に優れた低合金高張力鋼の溶接法 | |
| JPH0249832B2 (ja) | ||
| JPS6188997A (ja) | ９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼溶接用ワイヤ | |
| KR20230068152A (ko) | 가스쉴드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 | |
| JPS6057422B2 (ja) | ミグ・ア−ク溶接法 |