JPS61276956A - リンクチエ−ン - Google Patents
リンクチエ−ンInfo
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- JPS61276956A JPS61276956A JP11661985A JP11661985A JPS61276956A JP S61276956 A JPS61276956 A JP S61276956A JP 11661985 A JP11661985 A JP 11661985A JP 11661985 A JP11661985 A JP 11661985A JP S61276956 A JPS61276956 A JP S61276956A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- link chain
- link
- less
- tempered
- links
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、手動チェーンブロック、電動チェーンブロ
ック等の揚重機ならびに吊り具あるいはコンベヤ等に使
用されるリンクチェーンに関するものである。
ック等の揚重機ならびに吊り具あるいはコンベヤ等に使
用されるリンクチェーンに関するものである。
従来、リンクチェーンを構成する素子リンクの鋼の化学
成分としては、第１表の材料１４ｏ１に示す低Ｍｎ −
Ｂ鋼、材料１１０２に示すＮｉ −Ｃｒ −Ｈ鋼。
成分としては、第１表の材料１４ｏ１に示す低Ｍｎ −
Ｂ鋼、材料１１０２に示すＮｉ −Ｃｒ −Ｈ鋼。
材料１１０ろに示すＮｉ −Ｃｒ−Ｍｏ＠等が知られて
いる。
いる。
１〜かるに、前記従来の化学成分の材料を使用したリン
クチェーンの場合は、良好な溶接性および焼入性を確保
しながら、優れた耐摩耗性、疲労強度および破断強度な
らびに破断全件び（靭性）を付与することができないと
いう問題があった。
クチェーンの場合は、良好な溶接性および焼入性を確保
しながら、優れた耐摩耗性、疲労強度および破断強度な
らびに破断全件び（靭性）を付与することができないと
いう問題があった。
この発明は、前述の問題を有利に解決できるリンクチェ
ーンを提供することを目的とするものであって、リンク
チェーンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０〜０
．３０％、 Ｓｉ ： ０．１０−０．３０％、 Ｍｎ
： ０．７０〜１．７０％、 Ｃｒ ： ０．４０〜０
．７０ Ｘ 、 Ｎｉ ：０．７５ 〜２．０口 ％
、 Ａｌ ： ０．０１ 〜０．０５ ％
、ｒ’：ｏ、ｏろ口％以下、 Ｓ ： ０．０３０％以
下、残量Ｆｅを主成分とする鋼であり、かつ前記素子リ
ンクは焼入、？′１あるいは浸炭焼入れ後に焼戻ｊ〜が
施され焼戻しマルテンサイト組織になっていることを特
徴とするリンクチェーンを第１発明とし、リンクチェー
ンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０−０．３０
Ｘ 、 Ｓｉ ：０、１０〜０．３０％、 Ｍｎ ：
０．７０〜１．７０％、 Ｃｒ：０．４０〜０．７０
Ｘ 、 Ｎｉ ： ［１］、７５〜２．００ Ｘ 、
Ａｅ ： ０．０１〜０．０５％、 Ｐ ： ０．０
３０％以下、 Ｓ ： ０．０３０％以下と、これに単
独捷たは複合添加されたＭ’ｏ ： ０．１０＝Ｏ，３
０％およびＢ ： ０．０００３〜０．００５０ ’Ｘ
ト、残量Ｆｅ トｆ主成分とする鋼であり、かつ前記
素子リンクは焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施
された焼戻しマルテンサイト組織になっていることを特
徴とするリンクチェーンを第２発明とし、リンクチェー
ンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０−０．３０
Ｘ 、 Ｓｉ ： ０．１０〜０．３０ Ｘ 、 Ｍｎ
： ０．７１１１〜１．７０％。
ーンを提供することを目的とするものであって、リンク
チェーンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０〜０
．３０％、 Ｓｉ ： ０．１０−０．３０％、 Ｍｎ
： ０．７０〜１．７０％、 Ｃｒ ： ０．４０〜０
．７０ Ｘ 、 Ｎｉ ：０．７５ 〜２．０口 ％
、 Ａｌ ： ０．０１ 〜０．０５ ％
、ｒ’：ｏ、ｏろ口％以下、 Ｓ ： ０．０３０％以
下、残量Ｆｅを主成分とする鋼であり、かつ前記素子リ
ンクは焼入、？′１あるいは浸炭焼入れ後に焼戻ｊ〜が
施され焼戻しマルテンサイト組織になっていることを特
徴とするリンクチェーンを第１発明とし、リンクチェー
ンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０−０．３０
Ｘ 、 Ｓｉ ：０、１０〜０．３０％、 Ｍｎ ：
０．７０〜１．７０％、 Ｃｒ：０．４０〜０．７０
Ｘ 、 Ｎｉ ： ［１］、７５〜２．００ Ｘ 、
Ａｅ ： ０．０１〜０．０５％、 Ｐ ： ０．０
３０％以下、 Ｓ ： ０．０３０％以下と、これに単
独捷たは複合添加されたＭ’ｏ ： ０．１０＝Ｏ，３
０％およびＢ ： ０．０００３〜０．００５０ ’Ｘ
ト、残量Ｆｅ トｆ主成分とする鋼であり、かつ前記
素子リンクは焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施
された焼戻しマルテンサイト組織になっていることを特
徴とするリンクチェーンを第２発明とし、リンクチェー
ンを構成する素子リンクが、Ｃ： ０．２０−０．３０
Ｘ 、 Ｓｉ ： ０．１０〜０．３０ Ｘ 、 Ｍｎ
： ０．７１１１〜１．７０％。
Ｃｒ ： ０．４０〜０．７［］％、Ｎｉ ： ０．７
５〜２．００ Ｘ 、 ｈｅ： ０．０１〜０．００５
０ ｐ ： ｏ、ｏろ０％以下、 Ｓ ： ０．０３０
％以下と、これに単独または複合添加されたＭｏ二０、
１［１〜０．３０ Ｘ オｊびＢ ： Ｄ、０００３〜
０．００５０％と、残量Ｆｅとを主成分とする鋼であり
、かつ前記素子リンクは焼入れあるいは浸炭焼入ね後に
焼戻しが施され焼戻しマルテンサイト組織になっており
、さらに表面炭素濃度０．８１〜１．０％、有効硬化層
深さ０．０１５〜０．０２ ｄ （ｄ ： 、ｉ径）、
芯部の硬さＨｖ４５０〜５５０であること全特徴とする
リンクチェーンを第６発明とするものである。
５〜２．００ Ｘ 、 ｈｅ： ０．０１〜０．００５
０ ｐ ： ｏ、ｏろ０％以下、 Ｓ ： ０．０３０
％以下と、これに単独または複合添加されたＭｏ二０、
１［１〜０．３０ Ｘ オｊびＢ ： Ｄ、０００３〜
０．００５０％と、残量Ｆｅとを主成分とする鋼であり
、かつ前記素子リンクは焼入れあるいは浸炭焼入ね後に
焼戻しが施され焼戻しマルテンサイト組織になっており
、さらに表面炭素濃度０．８１〜１．０％、有効硬化層
深さ０．０１５〜０．０２ ｄ （ｄ ： 、ｉ径）、
芯部の硬さＨｖ４５０〜５５０であること全特徴とする
リンクチェーンを第６発明とするものである。
この発明のリンクチェーンを製作する場合、線材を素子
リンクの周長に相当する長さの小片に切断し、この小片
に曲げ加工を施してリンクを形成する。さらにこのリン
クと嵌合連結しながら次の線材小片に曲げ加工を施し、
この操作を反復することによって、先ず溶接されない状
態のリンクチェーンを製作する。
リンクの周長に相当する長さの小片に切断し、この小片
に曲げ加工を施してリンクを形成する。さらにこのリン
クと嵌合連結しながら次の線材小片に曲げ加工を施し、
この操作を反復することによって、先ず溶接されない状
態のリンクチェーンを製作する。
次に各リンクの線材の端部を、溶接棒や溶接心線を用い
ることなくかつ割れが発生しないように順次溶接に」：
り結合してリンクチェーンを構成し、次にそのリンクチ
ェーンに焼入れ寸たけ浸炭焼入れを施したのち、焼戻し
を施ｊ〜で、焼戻しマルテンサイト組織にする。
ることなくかつ割れが発生しないように順次溶接に」：
り結合してリンクチェーンを構成し、次にそのリンクチ
ェーンに焼入れ寸たけ浸炭焼入れを施したのち、焼戻し
を施ｊ〜で、焼戻しマルテンサイト組織にする。
リンクチェーンを電動チェーンブロックまたはコンベヤ
等に使用する場合は、優れた耐摩・耗性。
等に使用する場合は、優れた耐摩・耗性。
疲労強度が要求されるので、リンクチェーンの表面を硬
化させるため、浸炭焼入れを施す必要がある。寸だ浸炭
焼入れ後に焼戻しを行なって焼戻しマルテンサイトのリ
ンクチェーンを製造する場合、浸炭層が薄遇き゛るとそ
の浸炭層が剥離したり耐摩耗性が低下し、寸だ浸炭層が
厚遇さ゛ると破断強度および破断全件びが低下する。
化させるため、浸炭焼入れを施す必要がある。寸だ浸炭
焼入れ後に焼戻しを行なって焼戻しマルテンサイトのリ
ンクチェーンを製造する場合、浸炭層が薄遇き゛るとそ
の浸炭層が剥離したり耐摩耗性が低下し、寸だ浸炭層が
厚遇さ゛ると破断強度および破断全件びが低下する。
次に適当な厚さの範囲の浸炭層を生成することができる
熱処理条件と得らねる素子リンクの構成表について説明
する。
熱処理条件と得らねる素子リンクの構成表について説明
する。
（１）熱処理条件
Ａ、浸炭温度：８４０〜８８０℃
Ｂ、ガス雰囲気中の時間＝１２〜ろＤ分Ｃ０焼入温度：
５０〜８０℃（油冷） Ｄ、焼戻し温度：１５０〜２５０℃ （２）素子リンクの構成 Ａ０表面炭素譲度： ０．８１〜１．０％１３、表面硬
さ： ＨＶ ６５０〜７５０Ｃ１有効硬化層深さく Ｈ
ｖ ５５０ ） ： ０．０１５＋−０，０２０ｄ（ｄ
：線径） １）、全硬化層深さ： ０．０２０−０．０５０ｄＥ、
芯部の硬さ： Ｈｖ ４５０〜５５０次にこの発明にお
ける各化学成分とリンクチェーンの性能との関係につい
て説明する。
５０〜８０℃（油冷） Ｄ、焼戻し温度：１５０〜２５０℃ （２）素子リンクの構成 Ａ０表面炭素譲度： ０．８１〜１．０％１３、表面硬
さ： ＨＶ ６５０〜７５０Ｃ１有効硬化層深さく Ｈ
ｖ ５５０ ） ： ０．０１５＋−０，０２０ｄ（ｄ
：線径） １）、全硬化層深さ： ０．０２０−０．０５０ｄＥ、
芯部の硬さ： Ｈｖ ４５０〜５５０次にこの発明にお
ける各化学成分とリンクチェーンの性能との関係につい
て説明する。
Ｃは引張強度、靭性、焼入性の向上を目的として含有さ
せるが、Ｃが０．２０％未満では所要の強度が得らねす
、またＣがＯｌろ０％を越えると溶接性が悪くなる。
せるが、Ｃが０．２０％未満では所要の強度が得らねす
、またＣがＯｌろ０％を越えると溶接性が悪くなる。
Ｓｌは製鋼時の脱酸を目的として含有させるが、Ｓｌが
０．１０％未満では脱酸が不十分であり、寸だＳｌが０
．３０％を越えると、素子リンクの伸びが低くなると共
に疲労強度が低下する。
０．１０％未満では脱酸が不十分であり、寸だＳｌが０
．３０％を越えると、素子リンクの伸びが低くなると共
に疲労強度が低下する。
Ｍｎは脱酸剤としても働くが焼入性を高めると共に焼戻
し脆化防止の目的で含有させる。Ｍｎが０．７０％未満
では焼入性が悪く、またＭｎが１．７０％を越えると溶
接性が悪くなる。
し脆化防止の目的で含有させる。Ｍｎが０．７０％未満
では焼入性が悪く、またＭｎが１．７０％を越えると溶
接性が悪くなる。
Ｃｒは焼入性および強度を向上させると共に浸炭層の耐
摩耗性を向上させる目的で含有させるが、Ｃｒが０．４
０％γ未満では所要の効果が得られず、またＣｒが０．
７０％を越えると、耐摩耗性は向上するが脆化する。
摩耗性を向上させる目的で含有させるが、Ｃｒが０．４
０％γ未満では所要の効果が得られず、またＣｒが０．
７０％を越えると、耐摩耗性は向上するが脆化する。
Ｎｉは焼入性および破断強度ならびに低温脆性を改善さ
せる目的で含有させる。多数の素子リンクを連結して構
成するリンクチェーンの場合、一部の素子リンクに破断
強度や靭性にバラツキがあると、リンクチェーン全体の
性能を劣化させるため、安定した焼入性を有する材料を
必要とし、かつ破断強度、靭性を向上させるために、焼
入性の優れている材料を必要とする。素子リンクを構成
する材料に含有させるＭｎ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏを増量
させると、焼入性を向上させることができるが、溶接性
、靭性等が低下するのでＭｎ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏの添
加量を多くすることはできない。しかしながら、素子リ
ンクを構成する材料に際加するＮｉを増量すると、溶接
性、靭性等を低下させることなく、焼入性を向上さ−（
することができる。
せる目的で含有させる。多数の素子リンクを連結して構
成するリンクチェーンの場合、一部の素子リンクに破断
強度や靭性にバラツキがあると、リンクチェーン全体の
性能を劣化させるため、安定した焼入性を有する材料を
必要とし、かつ破断強度、靭性を向上させるために、焼
入性の優れている材料を必要とする。素子リンクを構成
する材料に含有させるＭｎ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏを増量
させると、焼入性を向上させることができるが、溶接性
、靭性等が低下するのでＭｎ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏの添
加量を多くすることはできない。しかしながら、素子リ
ンクを構成する材料に際加するＮｉを増量すると、溶接
性、靭性等を低下させることなく、焼入性を向上さ−（
することができる。
特にＮｉをＣｒあるいはＣｒ 、 ＩＶＩｏと共存させ
ると、焼入性、破断強度および低温脆性が著（〜く改善
される。しかし、Ｎｉが０．７５％未満では所要の効果
が得られない。丑たＮ１が２．００％を越えても効果は
殆んど変らないから、２．００％が経隣的限界である。
ると、焼入性、破断強度および低温脆性が著（〜く改善
される。しかし、Ｎｉが０．７５％未満では所要の効果
が得られない。丑たＮ１が２．００％を越えても効果は
殆んど変らないから、２．００％が経隣的限界である。
Ａ／？（酸可溶性Ａ／ ）は結晶の粗大化防止による靭
性向」−と低温脆化防止の目的で使用する。Ａｌが０．
０１％未満であると所要の効果が得られず、寸たＡ／が
０．０５％を越えると増量に関連し非金属介在物が多く
なる。
性向」−と低温脆化防止の目的で使用する。Ａｌが０．
０１％未満であると所要の効果が得られず、寸たＡ／が
０．０５％を越えると増量に関連し非金属介在物が多く
なる。
Ｍｏは破断強度を向−卜させると共に浸炭層の靭性を向
上させる目的で含有させる。Ｎｏが０．１０％未満では
所要の効果が得ら才１ず、またＭＯが０．６％を越える
と伸線前の熱処理による硬さの均一化が困難になる。
上させる目的で含有させる。Ｎｏが０．１０％未満では
所要の効果が得ら才１ず、またＭＯが０．６％を越える
と伸線前の熱処理による硬さの均一化が困難になる。
Ｂは溶接性に悪影響を及ぼすことなく焼入性を向上させ
る目的で含有させる。Ｂが０．０００３％未満では所要
の効果が得られず、またＢが０．００５０％を越えても
、それ以上効果が向上しない。
る目的で含有させる。Ｂが０．０００３％未満では所要
の効果が得られず、またＢが０．００５０％を越えても
、それ以上効果が向上しない。
実施例１
第１表に示した材料Ｎｏ、 ４〜７の成分の鋼の性能を
、第１表に示した材料１４０１〜乙の成分の鋼と比較す
るために、各材料について、線径７．１．ｉの線材に曲
げ加工を施すと共に突き合わせ溶接ｌ〜で構成した多数
の素子リンクからなるリンクチェーンを製作し、そのリ
ンクチェーンを８８０℃に加熱したのち７０℃で油冷し
て焼入ねを施し、次いで２００ ’Ｃで焼戻しを施して
焼戻しマルテンサイト組織とした。
、第１表に示した材料１４０１〜乙の成分の鋼と比較す
るために、各材料について、線径７．１．ｉの線材に曲
げ加工を施すと共に突き合わせ溶接ｌ〜で構成した多数
の素子リンクからなるリンクチェーンを製作し、そのリ
ンクチェーンを８８０℃に加熱したのち７０℃で油冷し
て焼入ねを施し、次いで２００ ’Ｃで焼戻しを施して
焼戻しマルテンサイト組織とした。
得られた各リンクチェーンについて破断試験を行なった
ところ、第１図に示す結果が得られた。
ところ、第１図に示す結果が得られた。
第１図かられかるように、この発明のリンクチェーン（
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、破断荷重が９トン以上であり
かつ破断全件びが２４％以上であって、それらの総合性
能が従来のリンクチェーン（材料ＮＯ１〜３）Ｋ比べて
優ねでいると共に、破断状況も肩伸び切れであり、リン
クチェーンとしての靭性のある機械的性質が得られた。
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、破断荷重が９トン以上であり
かつ破断全件びが２４％以上であって、それらの総合性
能が従来のリンクチェーン（材料ＮＯ１〜３）Ｋ比べて
優ねでいると共に、破断状況も肩伸び切れであり、リン
クチェーンとしての靭性のある機械的性質が得られた。
捷だ得られた％ １１ンクチエーンについて疲労試験を
行なったところ、第６図に示す結果が得られた。
行なったところ、第６図に示す結果が得られた。
第３図かられかるように、この発明のリンクチェーン（
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、何才りの繰返し荷重の大きさ
においても、従来のリンクチェーン（材料１東１〜３）
に比べて耐疲労性が優れている。
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、何才りの繰返し荷重の大きさ
においても、従来のリンクチェーン（材料１東１〜３）
に比べて耐疲労性が優れている。
実施例２
第１表に示した材料Ｎｏ、 ４〜７の成分の鋼の性能を
、第１表に示した材料ｉＪｏ、 １〜乙の成分の鋼と比
較するために、各材料について、線径７．１ｕの線拐に
曲げ加工を施すと共に突き合わせ溶接して構成した多数
の素子リンクからなるリンクチェーンを製作し、そのリ
ンクチェーンを８３０℃のプロパン変成ガス雰囲気中で
１６分間加熱し、次いで７０℃で油冷してガス浸炭焼入
れしたのち、２００℃で焼戻しを行なって焼戻しマルテ
ンサイト組織のリンクチェーンとした。
、第１表に示した材料ｉＪｏ、 １〜乙の成分の鋼と比
較するために、各材料について、線径７．１ｕの線拐に
曲げ加工を施すと共に突き合わせ溶接して構成した多数
の素子リンクからなるリンクチェーンを製作し、そのリ
ンクチェーンを８３０℃のプロパン変成ガス雰囲気中で
１６分間加熱し、次いで７０℃で油冷してガス浸炭焼入
れしたのち、２００℃で焼戻しを行なって焼戻しマルテ
ンサイト組織のリンクチェーンとした。
得られた各リンクチェーンについて破断試Ｍ’を行なっ
たところ、第２図に示す結果が得られた。
たところ、第２図に示す結果が得られた。
第２図かられかるように、この発明のリンクチェーン（
利料Ｎｏ、 ４〜７）は、破断荷重が７．４トン以上で
ありかつ破断全件びが１２％以上であって、それらの総
合性能が従来のリンクチェーン（材料ｒＪｏ、 １〜３
）に比べて優れていると共に、破断秋況も肩伸び切れで
あり、リンクチェーンとしての靭性に富む機械的性質が
得られた。また得られたリンクチェーンの各素子リンク
の表面の炭素濃度は０．９％、表面硬さはＨｖ７４０．
有効硬化層深さく Ｈｖ５５０以上）は０．１３ｍであ
り、またその素子リンクの全浸炭層厚さは０．２１ｍ、
ｍ、芯部の硬度はＨＶ５１０であった。
利料Ｎｏ、 ４〜７）は、破断荷重が７．４トン以上で
ありかつ破断全件びが１２％以上であって、それらの総
合性能が従来のリンクチェーン（材料ｒＪｏ、 １〜３
）に比べて優れていると共に、破断秋況も肩伸び切れで
あり、リンクチェーンとしての靭性に富む機械的性質が
得られた。また得られたリンクチェーンの各素子リンク
の表面の炭素濃度は０．９％、表面硬さはＨｖ７４０．
有効硬化層深さく Ｈｖ５５０以上）は０．１３ｍであ
り、またその素子リンクの全浸炭層厚さは０．２１ｍ、
ｍ、芯部の硬度はＨＶ５１０であった。
また得られた各リンクチェーンについて疲労試験を行な
ったところ、第４図に示す結果が得られた。
ったところ、第４図に示す結果が得られた。
第４図かられかるように、この発明のリンクチェーン（
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、何れの繰返し荷重の大きさに
おいても、従来のリンクチェーン（材料Ｎｏ、 １〜３
）に比べて耐疲労性が優れている。
材料Ｎｏ、 ４〜７）は、何れの繰返し荷重の大きさに
おいても、従来のリンクチェーン（材料Ｎｏ、 １〜３
）に比べて耐疲労性が優れている。
この発明によれば、リンクチェーンを構成する素子リン
クが、Ｃ： ０．２０〜０．ろ０％、 Ｓｉ ： ０．
１０〜０．３０％、 Ｍｎ ： ０．７０〜１．７０％
、 Ｃｒ ： ０．４０〜０．７０％、 Ｎｉ ： ０
．７５〜２．００％、 Ａｌ ： ０．０１〜０．０５
％、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ： ０．０３
０％以下。
クが、Ｃ： ０．２０〜０．ろ０％、 Ｓｉ ： ０．
１０〜０．３０％、 Ｍｎ ： ０．７０〜１．７０％
、 Ｃｒ ： ０．４０〜０．７０％、 Ｎｉ ： ０
．７５〜２．００％、 Ａｌ ： ０．０１〜０．０５
％、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ： ０．０３
０％以下。
残量Ｆｅを主成分とする鋼であり、かつ前記素子リンク
は焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施され焼戻し
マルテンサイト組織になっているので、前述のように溶
接性、焼入性を低下させることなく破断強度、疲労強度
および靭性を向上させることができ、また前記鋼の成分
に：Ｍｏ：０．１０〜０．ろ０％、 Ｂ ： ０．００
０３〜０．００５０％を単独または複合して添加するこ
とにより、破断強度、疲労強度、浸炭層の靭性、焼入性
等を向上させることができる。
は焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施され焼戻し
マルテンサイト組織になっているので、前述のように溶
接性、焼入性を低下させることなく破断強度、疲労強度
および靭性を向上させることができ、また前記鋼の成分
に：Ｍｏ：０．１０〜０．ろ０％、 Ｂ ： ０．００
０３〜０．００５０％を単独または複合して添加するこ
とにより、破断強度、疲労強度、浸炭層の靭性、焼入性
等を向上させることができる。
壕だ前記化学成分の浸炭焼入れ焼戻しマルテンサイト組
織の素子リンクにおける表面炭素濃度を０．８１〜１．
０％、有効硬化層深さを０．０１５〜０．０２ｄ（ｄ：
線径）、芯部の硬さＨｖを４５０〜５５０に設定するこ
とにより、素子リンクの表面側の高硬度部分の厚さを厚
くして良好な靭性を保ちながら、耐摩耗性を向上させる
ことができる効果が得られる。
織の素子リンクにおける表面炭素濃度を０．８１〜１．
０％、有効硬化層深さを０．０１５〜０．０２ｄ（ｄ：
線径）、芯部の硬さＨｖを４５０〜５５０に設定するこ
とにより、素子リンクの表面側の高硬度部分の厚さを厚
くして良好な靭性を保ちながら、耐摩耗性を向上させる
ことができる効果が得られる。
第１図および第２図はこの発明の実施例に係るリンクチ
ェーンと従来のリンクチェーンとについて行なった試験
における破断荷重および破断全件びの比較図、第６図お
よび第４図はこの発明の実施例に係るリンクチェーンと
従来のリンクチェーンとについて行なった疲労試験結果
の比較図である。 手続補正書（自発） 昭和３０年１０１１１１日
ェーンと従来のリンクチェーンとについて行なった試験
における破断荷重および破断全件びの比較図、第６図お
よび第４図はこの発明の実施例に係るリンクチェーンと
従来のリンクチェーンとについて行なった疲労試験結果
の比較図である。 手続補正書（自発） 昭和３０年１０１１１１日
Claims (3)
- （１）リンクチェーンを構成する素子リンクが、Ｃ：０
．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍ
ｎ：０．７０〜１．７０％、Ｃｒ：０．４０〜０．７０
％、Ｎｉ：０．７５〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０
．０５％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、残量Ｆｅを主成分とする鋼であり、かつ前記素子リ
ンクは焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施され焼
戻しマルテンサイト組織になつていることを特徴とする
リンクチェーン。 - （２）リンクチェーンを構成する素子リンクが、Ｃ：０
．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍ
ｎ：０．７０〜１．７０％、Ｃｒ：０．４０〜０．７０
％、Ｎｉ：０．７５〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０
．０５％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下と、これに単独または複合添加されたＭｏ：０．１０
〜０．３０％およびＢ：０．０００３〜０．００５０％
と、残量Ｆｅとを主成分とする鋼であり、かつ前記素子
リンクは焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施され
焼戻しマルテンサイト組織になつていることを特徴とす
るリンクチェーン。 - （３）リンクチェーンを構成する素子リンクが、Ｃ：０
．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍ
ｎ：０．７０〜１．７０％、Ｃｒ：０．４０〜０．７０
％、Ｎｉ：０．７５〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０
．０５％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下と、これに単独または複合添加されたＭｏ：０．１０
〜０．３０％およびＢ：０．０００３〜０．００５０％
と、残量Ｆｅとを主成分とする鋼であり、かつ前記素子
リンクは焼入れあるいは浸炭焼入れ後に焼戻しが施され
焼戻しマルテンサイト組織になつており、さらに表面炭
素濃度０．８１〜１．０％、有効硬化層深さ０．０１５
〜０．０２ｄ（ｄ：線径）、芯部の硬さＨｖ４５０〜５
５０であることを特徴とするリンクチェーン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661985A JPS61276956A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | リンクチエ−ン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661985A JPS61276956A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | リンクチエ−ン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61276956A true JPS61276956A (ja) | 1986-12-06 |
Family
ID=14691666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11661985A Pending JPS61276956A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | リンクチエ−ン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61276956A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63310943A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-19 | Nissan Motor Co Ltd | 動力伝達用チェ−ン用鋼 |
| JPH10176243A (ja) * | 1996-12-18 | 1998-06-30 | Kinzoku Gijutsu Kenkyusho:Kk | 表面硬化チェーン |
| JP2001247933A (ja) * | 2000-02-14 | 2001-09-14 | Ovako Steel Ab | 鋼 |
| JP2010202935A (ja) * | 2009-03-04 | 2010-09-16 | Kito Corp | 高強度リンクチェーンとその製造方法 |
| ITMI20120755A1 (it) * | 2012-05-04 | 2013-11-05 | Cicsa S R L | Metodo di trattamento termico per elementi in acciaio |
-
1985
- 1985-05-31 JP JP11661985A patent/JPS61276956A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5997662A (en) * | 1996-12-18 | 1999-12-07 | Metal Technic Research Laboratory | Surface-hardened chain link |
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| EP2660340A1 (en) * | 2012-05-04 | 2013-11-06 | Cicsa S.r.l. | Method of thermal treatment for steel elements |
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