JPS61270302A - 鉄基自溶性合金粉 - Google Patents
鉄基自溶性合金粉Info
- Publication number
- JPS61270302A JPS61270302A JP11115585A JP11115585A JPS61270302A JP S61270302 A JPS61270302 A JP S61270302A JP 11115585 A JP11115585 A JP 11115585A JP 11115585 A JP11115585 A JP 11115585A JP S61270302 A JPS61270302 A JP S61270302A
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- JP
- Japan
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- self
- alloy powder
- iron
- wear resistance
- fusing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は溶射その他の方法により肉盛表面層を形成する
ために使用する耐摩耗性のある鉄基自溶性合金粉に関す
るものである。
ために使用する耐摩耗性のある鉄基自溶性合金粉に関す
るものである。
(従来の技術)
溶射等の方法により肉盛表面層を形成−するために使用
する自溶性合金粉は一般的にニッケル基またはコバルト
基に自溶性を付与する成分としてホウ素およびシリコン
が添加されたものを基本組成とし、これにクロム、炭素
、タングステンまたはモリブデンなどの合金成分が添加
されている。これらのニッケル基およびコバルト基の自
溶性合金粉はホウ素およびシリコンの自溶性作用により
合金の溶射性、溶融性などが良く、このため肉盛作業性
が非常に良好で、また耐熱性、耐摩耗性にも比較的すぐ
れている。しかし、自溶性合金の肉盛性と耐摩耗性とに
相反する傾向が認められ、耐摩耗性が要求され特に過酷
な摩耗を受ける条件の個所では肉盛性を性能の主体にお
いたニッケル基およびコバルト基の自溶性合金では満足
されないうえに高価である。そこで、一般的な金属であ
る鉄を用いることも特公昭57−6508号公報等によ
って提案されているが、この公報によれば鉄は5%以上
添加されると自溶性が低下し目的を達成できないとされ
ている。
する自溶性合金粉は一般的にニッケル基またはコバルト
基に自溶性を付与する成分としてホウ素およびシリコン
が添加されたものを基本組成とし、これにクロム、炭素
、タングステンまたはモリブデンなどの合金成分が添加
されている。これらのニッケル基およびコバルト基の自
溶性合金粉はホウ素およびシリコンの自溶性作用により
合金の溶射性、溶融性などが良く、このため肉盛作業性
が非常に良好で、また耐熱性、耐摩耗性にも比較的すぐ
れている。しかし、自溶性合金の肉盛性と耐摩耗性とに
相反する傾向が認められ、耐摩耗性が要求され特に過酷
な摩耗を受ける条件の個所では肉盛性を性能の主体にお
いたニッケル基およびコバルト基の自溶性合金では満足
されないうえに高価である。そこで、一般的な金属であ
る鉄を用いることも特公昭57−6508号公報等によ
って提案されているが、この公報によれば鉄は5%以上
添加されると自溶性が低下し目的を達成できないとされ
ている。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明は安価な鉄を用いておりながら、特に過酷な摩耗
を受ける条件の個所でも耐摩耗性に優れているとともに
肉盛性も良り、シかも、安価な鉄基自溶性合金粉を提供
しようとするものである。
を受ける条件の個所でも耐摩耗性に優れているとともに
肉盛性も良り、シかも、安価な鉄基自溶性合金粉を提供
しようとするものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明の鉄基自溶性合金粉は、重量パーセントで、クロ
ムlO〜30%、モリブデン5〜15%、バナジュウム
10%以下、ホウ素1〜5%、炭素1〜5%、シリコン
0.1〜5%、マンガン0.1〜5%、ニッケル15%
以下、コバルト15%以下、残部鉄よりなるものである
。
ムlO〜30%、モリブデン5〜15%、バナジュウム
10%以下、ホウ素1〜5%、炭素1〜5%、シリコン
0.1〜5%、マンガン0.1〜5%、ニッケル15%
以下、コバルト15%以下、残部鉄よりなるものである
。
(作用)
以下に本発明の各成分の作用とその限定理由を述べる。
クロムは他の炭化物、ホウ化物を生成する成分とともに
炭素またはホウ素と結びついて硬い複合炭化物または複
合ホウ化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。クロムの
作用は含有量が10%以上で著しくなり、30%を越え
ると合金の融点が高くなり、肉盛作業性が悪くなるから
、クロムの含有量は10〜30%に限定される。
炭素またはホウ素と結びついて硬い複合炭化物または複
合ホウ化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。クロムの
作用は含有量が10%以上で著しくなり、30%を越え
ると合金の融点が高くなり、肉盛作業性が悪くなるから
、クロムの含有量は10〜30%に限定される。
モリブデンは5%未満の含有量ではほとんど効′ 果が
認められないが、5%以上になると含有量の増加にした
がい硬さおよび耐摩耗性が著しく向上する。しかし15
%を越えると粗大炭化物が生成し始めて脆くなるから、
モリブデンの含有量は5〜15%に限定される。
認められないが、5%以上になると含有量の増加にした
がい硬さおよび耐摩耗性が著しく向上する。しかし15
%を越えると粗大炭化物が生成し始めて脆くなるから、
モリブデンの含有量は5〜15%に限定される。
バナジウムは全く添加しなくても自溶性合金として目的
を達成できるが、10%以下の範囲で添加すると微細な
炭化物を均一に晶出し、耐摩耗性をより向上させる効果
がある。しかし、含有量が10%を越えるとバナジウム
炭化物はその結晶核数が増加せず、形状が粗大化し始め
、添加量に見合った耐摩耗性の向上も認められなくなる
から、バナジウムの含有量は10%までである。
を達成できるが、10%以下の範囲で添加すると微細な
炭化物を均一に晶出し、耐摩耗性をより向上させる効果
がある。しかし、含有量が10%を越えるとバナジウム
炭化物はその結晶核数が増加せず、形状が粗大化し始め
、添加量に見合った耐摩耗性の向上も認められなくなる
から、バナジウムの含有量は10%までである。
ホウ素はヒユージングの時に酸化物を浮上分離させる自
溶性を付与する成分で、1%以上の含有量になると自溶
性が発揮される。またホウ素番マ硬いホウ化物を形成す
るから耐摩耗性を向上させるための効果的な成分でもあ
るが、含有量が5%を越えるとホウ化物が多くなり過ぎ
て跪くなるから、ホウ素の含有量は1〜5%が適当する
範囲である。
溶性を付与する成分で、1%以上の含有量になると自溶
性が発揮される。またホウ素番マ硬いホウ化物を形成す
るから耐摩耗性を向上させるための効果的な成分でもあ
るが、含有量が5%を越えるとホウ化物が多くなり過ぎ
て跪くなるから、ホウ素の含有量は1〜5%が適当する
範囲である。
炭素は融点を下げて肉盛性を改善すると同時に種々の炭
化物生成成分と結びついて炭化物を生成して耐摩耗性を
向上させる。炭素含有量が1%未満では炭化物の生成が
不充分で耐摩耗性が劣るものとなり、5%を越えると炭
化物量が多くなり過ぎ脆くなるから、炭素含有量の適当
する範囲は1〜5%である。
化物生成成分と結びついて炭化物を生成して耐摩耗性を
向上させる。炭素含有量が1%未満では炭化物の生成が
不充分で耐摩耗性が劣るものとなり、5%を越えると炭
化物量が多くなり過ぎ脆くなるから、炭素含有量の適当
する範囲は1〜5%である。
ニッケルおよびコバルトは肉盛時の酸化を低減して肉盛
作業性を改善する作用を有するが、全く添加しなくても
自溶性合金として作用する。しかし15%以下の範囲で
添加すればそれだけ肉盛作業性が改善される。両成分は
いずれも高価で合金の価格の上昇をきたすから、ニッケ
ルまたはコバルトの含有量は15%以下が適当な量であ
る。
作業性を改善する作用を有するが、全く添加しなくても
自溶性合金として作用する。しかし15%以下の範囲で
添加すればそれだけ肉盛作業性が改善される。両成分は
いずれも高価で合金の価格の上昇をきたすから、ニッケ
ルまたはコバルトの含有量は15%以下が適当な量であ
る。
その他、原料に起因してアルミニウム、リン、イオウな
どの不純分を若干含有することがあっても差支えない。
どの不純分を若干含有することがあっても差支えない。
(実施例)
実施例I
クロム15.4%、モリブデン9.7%、バナジウム4
.8%、ホウ素4.0%、炭素2.2%、シリコン1.
1%、マンガン2.9%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合
金粉および比較例として市販のクロム17%、ホウ素3
.5%、炭素1%、シリコン4%、鉄4%、残部ニッケ
ルよりなるニッケル基自溶性合 ″金粉を予めスチー
ル・グリッド・ブラストにて前 □処理した40fi
X60鶴×71mの一般構造用圧延鋼材JIS G 3
101の5S41製平板に酸素−アセチレン粉末溶射機
を用いて熔射し、その後直ちに同しく酸素−アセチレン
炎にて加熱ヒユージングして厚さ約1.5鶴、ロックウ
ェル硬さIIRA86.5の鉄基自溶性合金肉盛層と厚
さ約1.5 m (ロックウェル硬さHR^81.4
)のニッケル基自溶性合金肉盛・層とを得た。耐摩耗性
の基準試料として合金工具鋼材JIS G 4404の
冷間金型用3KD11製(ロックウェル硬さHR^81
)で40鶴×60fi×8.5fiの平板を用い、各試
料のブラスト摩耗試験を投射材として三河5号硅砂、投
射ノズル孔径9謹φ、投射圧力5kg / cd、投射
角度17.5度、投射路1jiI60n、投射時間5分
の条件で行った。その結果、ニッケル基自溶性合金によ
る肉盛層の耐摩耗性がSKD −Ifの0.91倍に対
して本実施例の鉄基自溶性合金粉による肉盛層は5KD
−11の1.72倍の耐摩耗性を示した。
.8%、ホウ素4.0%、炭素2.2%、シリコン1.
1%、マンガン2.9%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合
金粉および比較例として市販のクロム17%、ホウ素3
.5%、炭素1%、シリコン4%、鉄4%、残部ニッケ
ルよりなるニッケル基自溶性合 ″金粉を予めスチー
ル・グリッド・ブラストにて前 □処理した40fi
X60鶴×71mの一般構造用圧延鋼材JIS G 3
101の5S41製平板に酸素−アセチレン粉末溶射機
を用いて熔射し、その後直ちに同しく酸素−アセチレン
炎にて加熱ヒユージングして厚さ約1.5鶴、ロックウ
ェル硬さIIRA86.5の鉄基自溶性合金肉盛層と厚
さ約1.5 m (ロックウェル硬さHR^81.4
)のニッケル基自溶性合金肉盛・層とを得た。耐摩耗性
の基準試料として合金工具鋼材JIS G 4404の
冷間金型用3KD11製(ロックウェル硬さHR^81
)で40鶴×60fi×8.5fiの平板を用い、各試
料のブラスト摩耗試験を投射材として三河5号硅砂、投
射ノズル孔径9謹φ、投射圧力5kg / cd、投射
角度17.5度、投射路1jiI60n、投射時間5分
の条件で行った。その結果、ニッケル基自溶性合金によ
る肉盛層の耐摩耗性がSKD −Ifの0.91倍に対
して本実施例の鉄基自溶性合金粉による肉盛層は5KD
−11の1.72倍の耐摩耗性を示した。
実施例2
クロム27.8%、モリブデン5.7%、ホウ素1゜5
%、炭素4.3%、シリコン4.5%、マンガン4゜6
%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合金粉を予めスチール・
グリッド・ブラストにて前処理した40額×60龍×7
鰭の一般構造用圧延鋼材JIS G 3101の5S4
1製平板に酸素−アセチレン粉末溶射機を用いて熔射し
、その後直ちに水素ガス雰囲気の炉中にて1150℃で
、1分間加熱ヒユージングして厚さ約1.5 nロック
ウェル硬さHRA85.6の鉄基自溶性合金肉盛層を得
た。摩耗性の基準試料として合金工具鋼材JIS G
4404の冷間金型用5KDII製(ロックウェル硬さ
H1?A81 )で40■X 60 tm X8.5鶴
の平板を用い、各試料のブラスト摩耗試験を投射材とし
て三浦5号珪砂、投射ノズル孔径9鶴φ、投射圧力5
kg/cd、投射角度17.5度、投射距離60mm、
投射時間5分の条件で行った。その結果、本実施例の鉄
基自溶性合金粉による肉盛層はSKD −11の1.5
9倍の耐摩耗性を示した。
%、炭素4.3%、シリコン4.5%、マンガン4゜6
%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合金粉を予めスチール・
グリッド・ブラストにて前処理した40額×60龍×7
鰭の一般構造用圧延鋼材JIS G 3101の5S4
1製平板に酸素−アセチレン粉末溶射機を用いて熔射し
、その後直ちに水素ガス雰囲気の炉中にて1150℃で
、1分間加熱ヒユージングして厚さ約1.5 nロック
ウェル硬さHRA85.6の鉄基自溶性合金肉盛層を得
た。摩耗性の基準試料として合金工具鋼材JIS G
4404の冷間金型用5KDII製(ロックウェル硬さ
H1?A81 )で40■X 60 tm X8.5鶴
の平板を用い、各試料のブラスト摩耗試験を投射材とし
て三浦5号珪砂、投射ノズル孔径9鶴φ、投射圧力5
kg/cd、投射角度17.5度、投射距離60mm、
投射時間5分の条件で行った。その結果、本実施例の鉄
基自溶性合金粉による肉盛層はSKD −11の1.5
9倍の耐摩耗性を示した。
実施例3
クロム11.3%、モリブデン14.2%、バナジウム
8.9%、ホウ素4.8%、炭素1.2%、シリコン1
.1%、マンガン2,1%、残部鉄よりなる鉄基自溶性
合金粉を予めアルミナ・ブラストにて前処理した7 0
m X 90 vm X 7 mの一般構造用延鋼材
JIS G 3101の5S41製平板上に載せ、窒素
ガス雰囲気の炉中にて1120℃で1分間加熱ヒユージ
ングして厚さ一約1.5鶴ロックウェル硬さ1(RA8
6.9の鉄基自溶性合金肉盛層を平板上に得た。端部の
肉盛層は薄かったので厚さが約1,5鶴である試料の中
央部から肉盛した4 0 w X 600X約8.5鰭
の平板を切出し、ブラスト摩耗試験を投射材として三浦
5号珪砂、投射ノズル孔径9wφ、投射圧力5 kg
/ cd、投射角度17.5度、投射距離60鶴、投射
時間5分の条件で耐摩耗性試験を行った結果、本実施例
の鉄基自溶性合金粉による肉盛層は5Kn−11の1.
86倍の耐摩耗性を示した。
8.9%、ホウ素4.8%、炭素1.2%、シリコン1
.1%、マンガン2,1%、残部鉄よりなる鉄基自溶性
合金粉を予めアルミナ・ブラストにて前処理した7 0
m X 90 vm X 7 mの一般構造用延鋼材
JIS G 3101の5S41製平板上に載せ、窒素
ガス雰囲気の炉中にて1120℃で1分間加熱ヒユージ
ングして厚さ一約1.5鶴ロックウェル硬さ1(RA8
6.9の鉄基自溶性合金肉盛層を平板上に得た。端部の
肉盛層は薄かったので厚さが約1,5鶴である試料の中
央部から肉盛した4 0 w X 600X約8.5鰭
の平板を切出し、ブラスト摩耗試験を投射材として三浦
5号珪砂、投射ノズル孔径9wφ、投射圧力5 kg
/ cd、投射角度17.5度、投射距離60鶴、投射
時間5分の条件で耐摩耗性試験を行った結果、本実施例
の鉄基自溶性合金粉による肉盛層は5Kn−11の1.
86倍の耐摩耗性を示した。
実施例4
クロム14.6%、モリブデン10.0%、バナジウム
5.1%、ホウ素3.2%、炭素2.4%・シリコン0
゜3%、マンガン0.3%、ニッケル13.2%、コバ
ル) 12.8%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合金粉お
よび比較例として市販のクロム17%・ホウ素3.5%
、炭素1%、シリコン4%・鉄4%・残部ニッケルより
なるニッケル基自溶性合金粉を予めスチール・グリッド
・ブラストにて前処理した19鶴φ×200鶴の丸棒表
面に酸素−アセチレン粉末溶射機を用いて熔射し、その
後直ちに同じく酸素−アセチレン炎にて加熱ヒユージン
グして厚さ約0.50の肉盛層を得た。この肉盛丸棒よ
り約20日φX3Qmの円柱を切出し、切断両端面に2
2fiφ×4鶴の円盤状をした27%クロム白鋳鉄を同
心円状に有機接着剤で接着し、摩耗試験用試料とした。
5.1%、ホウ素3.2%、炭素2.4%・シリコン0
゜3%、マンガン0.3%、ニッケル13.2%、コバ
ル) 12.8%、残部鉄よりなる鉄基自溶性合金粉お
よび比較例として市販のクロム17%・ホウ素3.5%
、炭素1%、シリコン4%・鉄4%・残部ニッケルより
なるニッケル基自溶性合金粉を予めスチール・グリッド
・ブラストにて前処理した19鶴φ×200鶴の丸棒表
面に酸素−アセチレン粉末溶射機を用いて熔射し、その
後直ちに同じく酸素−アセチレン炎にて加熱ヒユージン
グして厚さ約0.50の肉盛層を得た。この肉盛丸棒よ
り約20日φX3Qmの円柱を切出し、切断両端面に2
2fiφ×4鶴の円盤状をした27%クロム白鋳鉄を同
心円状に有機接着剤で接着し、摩耗試験用試料とした。
また合金工具鋼鋼材JIS G 4404の冷間金型用
5KD−11製(ロックウェル硬さHR^81)の20
0φ×30nの円柱の両端に同じく22fiφX4mの
円盤状をした27%クロム白鋳鉄を同心円状に接着して
基準試料とした。これらの試料をバレル内容積1900
mJ、回転半径200fiの遠心バレル機を用い、バレ
ル回転数20゜r’p’m・焼成メディア(IC−72
0) 1.5 kg。
5KD−11製(ロックウェル硬さHR^81)の20
0φ×30nの円柱の両端に同じく22fiφX4mの
円盤状をした27%クロム白鋳鉄を同心円状に接着して
基準試料とした。これらの試料をバレル内容積1900
mJ、回転半径200fiの遠心バレル機を用い、バレ
ル回転数20゜r’p’m・焼成メディア(IC−72
0) 1.5 kg。
コンパウンド(GLC) 2 cc、水700a+1.
試験時間5時間の条件で摩耗試験を行い、その後両端面
に接着した円盤状をした27%クロム白鋳鉄および接着
材を除去し、円柱のみの摩耗量を調査した結果、ニッケ
ル基自溶性合金粉による肉盛層の耐摩耗性は5KD−1
1の0.79倍であるのに対して、本実施例の鉄基自溶
性合金粉による肉盛層はSKD −11の1.29倍の
耐摩耗性を示した。
試験時間5時間の条件で摩耗試験を行い、その後両端面
に接着した円盤状をした27%クロム白鋳鉄および接着
材を除去し、円柱のみの摩耗量を調査した結果、ニッケ
ル基自溶性合金粉による肉盛層の耐摩耗性は5KD−1
1の0.79倍であるのに対して、本実施例の鉄基自溶
性合金粉による肉盛層はSKD −11の1.29倍の
耐摩耗性を示した。
(発明の効果)
前記説明から明らかなように、従来のニッケル基および
コバルト基の溶射用自溶性合金では耐摩耗性のうえで満
足されず、また、これらの自溶性合金の主成分がニッケ
ルまたはコバルトであるため高価であるという欠点を有
しているのに対し、本発明は鉄を多量に用いておりなが
ら、特に過酷な摩耗を受ける条件の個所でも耐摩耗性に
優れているとともに肉盛性も良くしかも安価な溶射等に
使用する鉄基自溶性合金粉を提供できたもので、本発明
は産業の発達に寄与するところ極めて大なるものがある
。
コバルト基の溶射用自溶性合金では耐摩耗性のうえで満
足されず、また、これらの自溶性合金の主成分がニッケ
ルまたはコバルトであるため高価であるという欠点を有
しているのに対し、本発明は鉄を多量に用いておりなが
ら、特に過酷な摩耗を受ける条件の個所でも耐摩耗性に
優れているとともに肉盛性も良くしかも安価な溶射等に
使用する鉄基自溶性合金粉を提供できたもので、本発明
は産業の発達に寄与するところ極めて大なるものがある
。
Claims (1)
- 重量パーセントで、クロム10〜30%、モリブデン5
〜15%、バナジュウム10%以下、ホウ素1〜5%、
炭素1〜5%、シリコン0.1〜5%、マンガン0.1
〜5%、ニッケル15%以下、コバルト15%以下、残
部鉄よりなる鉄基自溶性合金粉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60111155A JPH0645803B2 (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 鉄基自溶性合金粉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60111155A JPH0645803B2 (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 鉄基自溶性合金粉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61270302A true JPS61270302A (ja) | 1986-11-29 |
JPH0645803B2 JPH0645803B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=14553861
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60111155A Expired - Lifetime JPH0645803B2 (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 鉄基自溶性合金粉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0645803B2 (ja) |
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JP2008030071A (ja) * | 2006-07-27 | 2008-02-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | レーザー肉盛バルブシート用原料粉末およびこれを用いたバルブシート |
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JP2014074231A (ja) * | 2009-09-07 | 2014-04-24 | Fujimi Inc | 溶射用粉末 |
CN109652742A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-04-19 | 宁波华帆金属材料科技有限公司 | 一种高合金铁基合金粉末及其配比方法 |
CN114393346A (zh) * | 2022-03-02 | 2022-04-26 | 佳木斯大学 | 一种Fe2B-VB联合增强高硼铁基耐磨堆焊合金层及其制备方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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