JPS61245311A

JPS61245311A - 改良された部分的配向ナイロンヤ−ンとその製造法

Info

Publication number: JPS61245311A
Application number: JP61091964A
Authority: JP
Inventors: ドロール　セリバンスキー; ジヨン　ホイル　サザン; ジヨン　マウラー　チヤンバーリン
Original assignee: Monsanto Co
Current assignee: Monsanto Co
Priority date: 1985-04-22
Filing date: 1986-04-21
Publication date: 1986-10-31
Also published as: KR880001031B1; EP0200701A2; EP0200701A3; CA1272568A; KR860008304A; CA1272568C

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】発明の背景本明細書で用いられているように、「ナイロン６６」と
いう用語は、合成線形ポリアミドであって、ポリマー分
子中に式を有する繰り返し構造単位を少なくとも８５重量％含む
ものを意味する。

歴史的には、成るナイロン６６の服飾品用ヤーン扛、約
１４０ＣＩ−／分身下の低速度で紡糸され、パッケージ
とされた。紡糸された糸は、次に第二の機械で引かれて
、再度パッケージとされた。次いで、この引伸ばされた
糸は、ビン・ツイスト（ｐｌｎ−ｉｖｒｌｓｔ、）法に
よって５５〜２３０　ｍ／分程度の低速度で偽ツイスト
（ｆａｌｓｅ−ｔｗｉｓｔ）テキスチャー加工してレオ
タードのよう表押縮性衣料品に好適な非常に高品質のス
トレッチャーンを生成させた。ビンツイストテキスチャ
ー加工法用の偽ツイストエレメント（ｆａｌｓｅ−ｔｗ
ｉｓｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔ）の例は、ラシュレ（Ｒ
ａｓｃｈｌｅ）の米国特許第３．４７５．８９５号明細
書に記載されている。

近年、その他の各種偽ツイスト装置が商業用に用いられ
るようになってきたが、これらは−まとめにして「摩擦
ツイスト」と呼ばれている。これらの中で最も広く用い
られているものの幾つかには、一般的タイプのディスク
・アグレデート（ｄｉ’ａｃ＝ａｇｇｒｅｇａｔｅ）が
あり、ユウ（Ｙｕ）の米国特許第３．９７３．３８°３
号、フィッシュバック（Ｆｉｓｈ−ｂａｃｋ）の米国特
許第４．０１２，８９６号ま九はシエスター（８ｃｈｕ
ｓｔｅｒ）の米国特許第３．８８５．３７８号明細書に
記載されている。摩擦ツイスト法でくビンツイスト法よ
りテキスチャー加工速度をかなり高くすることが出来、
ヤーン速度は一般的Ｋａ約７００〜９００　ｍ７分であ
る。このような高テキスチャー加工速度蝶、ビンツイス
ト法によって得られる速度より更に経済的である。

摩擦ツイスト法への移行と共に、摩擦ツイスト法のフィ
ーダー・ヤーン扛、部分配向ナイロン６６　（ＰＯＮ）
ヤーンへと移行した。通常のＰＯＮ紡糸法では、巻取速
度は、従来の標準的速度であった約９００〜１５００１
ｍ／分から通常はＰＯＮ　’ｒ　−ｙで見られる２７５
０〜４０００　ｍ７分へと単に増加する。ＰＯＮヤーン
は、高速摩擦ツイストテキスチャー加工法において、初
期の延伸ヤーンまたは上記の低速紡糸ヤーンよ゛りも好
ましく用いられている。しかしながら、これまでは、摩
擦ツイスト法によってテキスチャー加工されたヤーンは
、クリンプ発生については、ビンツイスト法によってテ
キスチャー加工されたヤーンよりも明らかに品質が低か
った。服飾品用ナイロン６６の偽ツイストテキスチャー
加エヤーン市場は、従って本質的に二つの別個な部分、
すなわち古く、高価で高品質のビンツイストヤーンと、
新しくて、廉価ではあるが、低品質の摩擦ツイストヤー
ンとに分けられる。

偽ツイストテキスチャー加工用のＰＯＮ　フィーダー・
ヤーン拡、米国特許第３．９９４，１２１号明細書に記
載されているよ５に、３５以上で４４以下の範囲の相対
粘度を有する。これらのヤーンは、通常の服飾品への最
終用途に好適であるより以上の靭性を有する。通常のナ
イｐン６６重合法では、ポリマーの相対粘度の増加は費
用が掛かり、ゲル形成率が増加し、紡糸パック（フィル
ター）の寿命を縮めることになる。それ故、高粘度のポ
リマーは、高いヤーン靭性を要する場合のような、成る
特別の目的に必要とされる場合を除いては、通常は用い
られない。

近年になり、高相対粘度ＰＯＮフィーダーヤーンにより
、クリンプ発生が増加し、成る場合にはビンツイストヤ
ーンのクリンプ発生に匹敵する摩擦ツイストヤーンを製
造することが出来ることが分かった。このクリンプ発生
の増加により、アダム（Ａｄａｍ）の米国特許第３．９
９４．１２１号明細書に記載されているよ５なＰＯＮフ
ィーダーヤーンから作られる摩擦ツイストヤーンから製
造された布と比較すると、布の被覆力が実質的に増加す
る。従って、等しい被覆力を有する布を供する、余クチ
キスチャー加工されていないヤーンが必要である。

紡糸およびテキスチャー加工での生産性は、高い相対粘
度を有するＰＯＮヤーンによっても増加する。

−弗ｊ目と３Ｌｕ本発明によれば、新規なＰＯＮフィーダーヤーンによっ
て、尚業界において更に実質的な改良がなされ、成る場
合にはピンツイストヤーンよりも著しく高いクリンプ発
生を有する摩擦ツイストテキスチャー加工ヤーンを形成
させることが出来る。

これによって、布の伸縮性または余クチキスチャー加工
されていないヤーンの使用の何れかまたは両方が可能に
なり、ビンツイストヤーンと比較しても等しい被覆力を
有する布を提供することが出来る。

本発明のヤーンは、広い意味では高速度で紡糸された偽
ツイストテキスチャーヤーンであり、シース−コア共役
構造を特徴とし、シースは２８４℃でのコアを形成する
ポリマーの溶融粘度より高い溶融粘度を有するナイロン
６６ポリマーカラ形成される。本発明の改良された結果
の機構または精確な理由は、完全には理解されていない
。

本発明の第一の主要な見方によれば、少なくとも２２０
０２Ｂ／分の紡糸速度で紡糸され、ポリマー性コア成分
を取り囲むナイロン６６シース成分を有するシース−コ
アフィラメントであって、シース成分の２８４℃での溶
融粘度がコア成分の溶融粘度よりも高いものが供される
。

本発明の第二の主要な見方によれば、ナイロン６６シー
ス成分と、２８４℃でこのシース成分より低い溶融粘度
を有するコア成分とから成る溶融流を生成させ、上記流
を紡糸口金毛管を通して押出し、上記流を急冷してフィ
ラメントにして、該フィラメントを、少なくとも２２０
０　ｍ７分の紡糸速度で引くことを特徴とする、シース
−コアフィラメントの紡糸法が提供される。

本発明の第三の主要な見方によれば、少なくとも２２０
０　ＦＸ／分の紡糸速度で紡糸されたシース−コアフィ
ラメントについて、延伸および摩擦ツイストテキスチャ
ーリングを同時に行うことから成る捲縮嵩高糸の製造法
において、上記フィラメントがポリマー性コア成分の回
りにナイロン６６シース成分を有し、２８４℃における
該シース成分の溶融粘度が上記コア成分の溶融粘度より
高いことを特徴とする方法が提供される。

上記の主要な見方によれば、コア成分はナイロン６６で
あることが好ましい。シース成分の相対粘度は、コア粘
度の相対粘度よりも少なくとも１０相対粘度単位だけ高
いことが好ましく、シース成分の相対粘度はコア成分の
相対粘度よりも少なくとも２０単位高いことが最も好ま
しい。シース成分の相対粘度は、少なくとも５０である
ことが好ましく、シース成分の相対粘度が少なくとも６
０であることが最も好ましい。シース−コア容量比は、
約６：７であることが好ましい。最良の結果を得るには
、紡糸速度は、フィラメントの伸びが１５０ｔｓ未満と
なるように選択され、伸びを５０ｑ６から１２０％の範
囲にするのが特に有利である。

本発明のその他の見方は、部分的にはこれ以後において
見られ、また部分的には添付の図面についての詳細な説
明から明らかになるであろう。

第１図に示されるように、溶融ポリマー流２０は、紡糸
口金を通して、−室温で横方向に急冷空気が供給されて
いる急冷ゾーンへと押し出される。

流２０は、この急冷ゾーン内で紡糸口金の下方酸る距離
で固化して、フィラメントになる。フィラメント２６は
、収束してヤーン２８を形成し、インターフロア・コン
ディショナー・チュー１”３０を通過する。通常の紡糸
仕上剤を、仕上ロール３２によってヤーン２８に塗付す
る。次に、ヤー７２８は、ゴデツト３４および３６の回
りを部分的に抱かれた状態で通過し、パッケージ３８上
に巻き取られる。フィラメントは、所望ならば、空気錯
綜室４０によって錯綜させてもよい。

通常は、ｔプツト３４および３６は、ゴデツト３４の外
周速度によって決定される紡糸速度で、流２０からフィ
ラメント２６を引き抜き、ヤー７２８の張力をゴデツト
３４の直前のかなり高いレベルからパッケージ３Ｂへ巻
き取るのに受容し得るレベルへ減少させる働きをする。

デニールＩＪ）０．０３から０．２５１１の範囲の巻取
張力が好ましく、デニール当り約０．１ｇの張力が特に
好ましい。ゴ合には、ゴデツト３４および３６を省略す
ることが出来る。本明細書に用いられる「巻取張力」と
い５用語は、ヤーンの移動および巻取機構の直前で測定
した場合のヤーン張力を意味する。成る種の市販の巻取
機は、ヤーンの移動を助け、且っヤーンがポビンまたは
パッケージに巻き取られる時のヤーンの張力を減少させ
ることが出来るように設計された補助−−ルを備えてい
る。かかる巻取機は、本明細書に記載のヤーン張力範囲
の高い部分の値を用いるときに有用である。

先行技術の説明実施例１本例は、現在の通常の実施の範囲内での例である。相対
粘度が（３１）であるナイロン６６ポリマーを、２８５
℃の溶融温度で通常の紡糸パックおよび紡糸口金を通し
て押し出す。紡糸口金２２は、長さが０．０１２”　（
０，３闘）で、直径がｏ、ｏ　（１５）″（０，２２９
１１１ｍ）の３４個の毛管を有する。急冷ゾーン２４は
、高さが３５インチ（６０，９６から８８．９ｃＩｌ＆
）であり、平均水平風速が１フイー）（３０，Ｅｌ１２
）／秒である２０’Ｃの急冷空気が供給される。フィラ
メント２６は、紡糸口金の下方約３６インチ（９１，４
３）で収束してヤーン２８となる。コンディショナーチ
ューブ３０は、長さが７２インチ（１８３ａＲ）であり
、コシネック（Ｋｏｓｃｈｉｎｅｋ）の米国特許第４．
１８１，（３１）７号明細書く記載されたタイプの、１
２０℃に加熱されたスチームレスチューブであり、この
中をヤーン２８が通過する。イデット３４および３６の
速度は、それぞれ４１００７に／分および４１４０７に
／分であり、ヤーンが♂プツト３６に巻き付くのを防止
する。ポリマー計量速度は、巻き取られたヤーンが８９
のデニールを有するように選択される。

使用される巻取機は、トライ（Ｔｏｒａｙ）　６０１で
あり、巻取機速度は、デニール当ｖ　ｏ、ｉ　ｇの巻取
張力となるように調整される。ヤーンの破断点伸びは６
５〜６８％であり、相対粘度は４１　（２８４℃でゼ四
剪断速度粘度で計算すると、約７００ポアズ）である。

次に、フィードおよび延伸または中ロールの間の延伸部
で、２−・１７２メートルの第一の加熱器とキョウセラ
（ｘｙｏｃｅｒａ）セラミックディスクを有するパルマ
グ（Ｂａｒｍａｇ）デイスクーアダレデートを用いて、
パルマグＰＫ６−Ｌ９００テキスチャー加工機上で、紡
糸ヤーンの延伸と摩擦ツイストテキスチャー加工とを同
時に行う。加熱器温度扛２２５℃であり、ディスクの周
回速度の延伸ロール速度に対する比（Ｄ／Ｙ比）は１．
９５である。

延伸ロール速度を７５０　ｍ７分に設定して、フィード
党−ル速度を幾分低めに調整し、延伸比および延伸−テ
キスチャー加工張力（加熱器出口とアグレデートとの間
のヤーン張力）を制御する。クリンプ発生を最大にする
ために、フィーダロール速度を調整して延伸比を変化さ
せ、延伸−テキスチャー加工張力を偽ツイスト部で安定
であるように十分高く且つフィラメントが破壊されない
ほどく十分低くシ、且つ操作可能なテキスチャー加工張
力範囲であるようにする。この操作可能な張力範囲では
、「最大テキスチャー加工張力」は、受容し得ないほど
に破壊されたフィラメント（はつれ）なしに最大の初期
クリンプ発生を生じる張力として定義される。１１ｃｇ
当９１０本以上の破壊されたフィラメントは、商業的用
途に受容できない。

実施例１のヤーンでは、延伸−テキスチャー加工を７５
０　ｍ７分で行う時は、操作可能なテキスチャー加工張
力範囲は非常に狭い。最大テキスチャー加工張力は、延
伸ロールデニール当り約０．４３であり、（テキスチャ
ー加工後にボビン上に２週間保管したヤーンの）老化し
たクリンプ発生は約１６〜１５％であることが分かった
。延伸ロールデニールは、ヤーンを加熱器に供給するフ
ィードロールと偽ツイスト装置のすぐ下流の延伸または
中ロールとの異なる表面速度によって提供される機械的
延伸比で、紡糸されたヤーンデニールを割ったものとし
て定義される。テキスチャー加工張力が延伸ロールデニ
ール当り０．４５　ｇより大きいときは、受着し得ない
程度の破壊されたフィラメントが生成する。加熱器温度
を２２５℃よりずっと高くすることにより初期のクリン
プ発生を増加させる試みでも、受容し得ない程度の破壊
されたフィラメントを生じる。テキスチャー加工された
ヤーンデニールは、約７０である。

実施例２これは、高相対粘度ＰＯＮヤーンの例である。ヤーンの
相対粘度が約７０（２８４℃でゼｐ剪断速度粘度で計算
すると約２２００ポアズ）となるように、ポリマーを選
択して、乾燥することを除いては、例１の最初の節の紡
糸方法を繰り返す。

ＰＯＮヤーンデニールは９８であり、ヤーンの破断点伸
びは８８ｔｓである。この節の紡糸され九ヤー７を延伸
−テキスチャー加工すると（２４５℃、加熱器）、その
最大テキスチャー加工張力に延伸ロールデニール当り　
０．５４　Ｎであることが分かり、偽ツイスト部におけ
る操作可能なり−ン張力の範囲は、上記実施例１の場合
よりも広い。テキスチャー加工したヤー７のデニールは
７０であ一す、老化しなりリンゾ発生は約１８％である
。この例のテキスチャー加工したヤーンから形成した仕
上げられた布は実施例１のテキスチャー加工したヤーン
から形成した同様な布よりも被覆力が大きく、ピンツイ
ストヤーンから作ったものに匹敵する。

テキスチャー加工の張力が更に増加してもクリンゾ発生
に著しい影響はなく、破壊されたフィラメントまたはヤ
ーンの破壊を生じるだけである。

発明第２図は、コア４２を取り囲むシース４０を有する本発
明による好ましいシース−コアフィラメントを表す。か
かるシース−コアフィラメントを形成する紡糸口金パッ
クのデザインは、当業界によく知られている。本発明に
よれば、シース４０は、コア４２より低温で紡糸された
ナイロン６６であり、紡糸速度は少なくとも２２００　
ＦＫ／分である。

実施例３これは、本発明による実施例である。上記例１および２
に用いた紡糸口金パックを３４本のシース−コアフィラ
メントを生成するように設計された紡糸口金パックに置
換することを除いて、実施例１に記載の装置を用いる。

１バツチのナイロン６６ポリマーを乾燥し、表示値７５
のヤーン相対粘度（２８４℃でゼロ剪断速度粘度で計算
すると、約２５７０ポアズ）を生成するようにし、第二
のバッチのナイロン６６ポリマーを乾燥させて、表示値
４１のヤーン相対粘度（２８４℃でゼロ剪断速度粘度で
計算すると、約７００ポアズ）を生成するようにする。

上記実施例１に記載の条件でポリマーを紡糸し、高い相
対粘度のポリマーがシースを形成し、低い相対粘度のポ
リマーがコアを形成し、シース−コアの容量比が２〜３
であるシース−コアフィラメントとする。すなわち、フ
ィラメントの４０容量係はシース成分によって形成され
、残りの６０チは；アによって形成される。

ＰＯＮヤーンデニールは１０８であり、伸びは７９−で
ある。

ＰＯＮヤーンを摩擦ツイスト法によってその最大テキス
チャー加工張力で延伸テキスチャー加工すると、生成す
るテキスチャー加工されたヤーンのデニールは７０であ
り、老化したクリンプ発生は約２３１である。これは、
他の既知のヤーンの摩擦ツイストテキスチャー加工によ
って達成されるクリジノ発生レベルより実質的に大きく
、各種のビンツイスト法の応用によって達成されるレベ
ルさえも超えている。クリンプ発生が増加すると、摩擦
ツイスト法によってテキスチャー加工された画業界に知
られている総てのものに比較して、本発明のテキスチャ
ー加工したヤーンから作られる布の伸縮と被覆力が大き
くなる。

実施例４巻取の前に（１，０５〜２．０の延伸比で）少量の延伸
をすると、幾つかの場合には改良される。♂プツト３４
を３１５４ｒｌＬ／分で運転することを除き、実施例３
を繰り返して、延伸比を約１．３とする。ＰＯＮのデニ
ールは１００であり、伸びは６４であり、生成する７０
デニールのテキスチャー加工されたヤーンの老化したク
リンプ発生は２４％である。

実施例５紡糸口金を、３４本のフィラメントではなく６８本のフ
ィラメントを生成するように″設計された紡糸口金に代
えることを除き、実施例６の実験を繰り返す。シースポ
リマーは、相対粘度が７０（２８４℃でゼｔ２ＴＪＪ断
速度粘度を計算すると、約２２００ポアズ）のナイロン
６６であり、コア線相対粘度が３９（３８４℃でゼロ剪
断速度粘度を計算すると、約６１０ポアズ）のナイロン
６６である。シース−；ア容量比は、２：３である。

ＰＯＮのデニールは１０８であり、伸びは７６％であ夛
、生成する７０デニールのテキスチャー加工したヤーン
の老化したクリンプ発生は約１４％である。これは、フ
ィラメント浩りのデニールが例１におけるデニールの半
分であっても、実施例１のヤーンに匹敵する。この実施
例のテキスチャー加工したヤーンから製造した布は、実
施例１のテキスチャー加工したヤーンから製造した同様
な布に匹敵する有用な伸縮特性を有する。７０デニール
および６８フイラメントを有する摩擦ツイスト加工した
４０相対粘度のヤーンから製造した布であって、７０デ
ニールおよび６４フイラメントを有する摩擦ツイスト加
工したヤーンから製造した布に匹敵する被覆力を有する
ものは、老化したクリンプ発生が約８〜１０ｔｓであり
、それ程有用な伸縮特性を有さない。

実施例６紡糸および巻取速度を２０００　ｍ１分に減少し、ポリ
マー計量速度を減少させて１３２のヤーンデ＝−＃と１
３２％の伸びを供することを除き、実施例５の実験を繰
り返す。生成する７０デニールのテキスチャー加工した
ヤーンの老化したクリンプ発生は９〜１ｏｔｓであり、
本発明によって提供されるクリンプ発生は大部分、紡糸
速度が約２２００風／分を超える場合にのみ改良される
ことを示している。

実施例７好ましいシース−コアの容量比は、１：１であり、約３
＝７の比率が特に好ましい。実施例３を改質して゛、シ
ース−コアの容量比を３ニア（フィラメントの３０容量
チはシースポリマーによって形成され、７０容量ｔｓ線
コアポリマーによって形成される）である。ＰＯＮのデ
ニールは１１４であり、伸びは７６％であり、生成する
７０デニールのテキスチャー加工されたヤーンの老化し
たクリンプの発生は約２３．４％であり、比率が２：３
である実施例３の場合に比較して幾分高い。

試験法試験するすべてのヤーンパッケージは、試験に先立ち１
日間２１℃および６５チ相対湿度で条件設定する。

紡糸から１週間後にこのヤーンの破断点伸び（通常は「
伸び」として表される）を測定する。

５０ヤードのヤーンを、２］ｅ１ンからストリップして
、捨てる。インストロン型引張試験機を用いて、破断点
伸びを測定する。試験機上のクランプ間のヤーン試料の
ゲージ長（初期長）は、２５ｃＩＩＫであり、クロスヘ
ッド速度は３Ｑｃ１１／分である。このヤーンを、切れ
るまで伸張する。

破断点伸びこれは、最大源または力（応力）を加えた時点の試料長
の増加として定義され、元のゲージ長（２５ｃ１１）の
百分率として表される。

クリンプ発生は、以下のようにして測定する。

ヤーンをメーターデニールリール上で２ｇ未満ｔたは１
−１／８Ｆ１円周かせを供するのに等しい正の張力で巻
き取る。リールの回転数を、２８４０／ヤーンデニール
によって、最も近い回転数に決定される。これにより、
約５６８０かせデニールおよび９／１６ｍの初期かせ長
を有するかぜが供される。１４．２ｇ重量または負荷を
かぜから懸濁し、負荷した伽を１８０℃で５分間１８０
℃で強制式空気オープン中に入れる。かぜを次いでオー
プンから除き、室温で１分間熟成させ、１４．２ｇの鍾
を静かにかぜから下げ、この時点でのかぜの長さＬ２を
０．１ｃＩ１１の単位まで測定する。次に、１４．２ｇ
の鉾を、６５０ｇの錘に代える。６５０ｇの錘をかぜに
下げてから３０秒後に、かぜの長さＬ３を、０．１ｃＩ
Ｉ＆の単位まで測定する。クリンプ発生率は、Ｌ３−Ｌ
２／Ｌ３ＸＩ　ＤＯとして定義される。

クリンプ発生は、ボビン上でテキスチャー加工されたヤ
ーンが老化する時間と共に、最初の数時間および数日間
は速やかに、次いで徐々に低下する。

「老化したクリンプ発生」を本明細書で説明する場合に
は、テキス・チャー加工したヤーンをそのボビン上に室
温で保存して、テキスチャー加工から２週間後に測定す
る。

相対粘度（ＲＶ）は、９０％ギ酸を用いてＡ８ＴＭＤ７
８９−８１によって測定する。

破壊されたフィラメントは、パッケージの露出表面上で
破壊されたフィラメントの数を計数することにより測定
する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のヤーンの紡糸装置の例の模式的な前
両立面図であり、第２図は、本発明のフィラメントの例の横断面図である
。２０：溶融−リマー流２２：紡糸口金２４：急冷部２６：フィラメント２Ｂ：ヤーン３０：インター７四アコンデイシヨナーチユーブ３２：
仕上四−ル３４．３６：イデツト３８：パッケージ４０：空気錯綜室。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）少なくとも２２００ｍ／分の紡糸速度で紡糸され
たシース−コアフィラメントであつて、該フィラメント
がポリマー性コア成分の回りにナイロン６６シース成分
を有し、２８４℃における該シース成分の溶融粘度がコ
ア成分の溶融粘度より高いことを特徴とする、フィラメ
ント。
（２）上記コア成分がナイロン６６である、特許請求の
範囲第１項記載のフィラメント。
（３）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の相
対粘度より少なくとも１０相対粘度単位高い、特許請求
の範囲第２項記載のフィラメント。
（４）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の相
対粘度より少なくとも２０相対粘度単位高い、特許請求
の範囲第３項記載のフィラメント。
（５）上記シース成分の相対粘度が少なくとも５０であ
る、特許請求の範囲第２項記載のフィラメント。
（６）上記シース成分の相対粘度が少なくとも６０であ
る、特許請求の範囲第５項記載のフィラメント。
（７）上記シース−コア容量比が１：１未満である、特
許請求の範囲第２項記載のフィラメント。
（８）上記シース−コア容量比が約３：７である、特許
請求の範囲第７項記載のフィラメント。
（９）上記フィラメントの伸びが１５０％未満である、
特許請求の範囲第２項記載のフィラメント。
（１０）上記フィラメントの伸びが４０％から１２０％
である、特許請求の範囲第２項記載のフィラメント。
（１１）（ａ）ナイロン６６シース成分と、２８４℃で
このシース成分より低い溶融粘度を有するコア成分とか
ら成る溶融流を生成させ、（ｂ）上記流を紡糸口金毛管を通して押出し、（ｃ）上
記流を急冷してフィラメントにして、（ｄ）該フィラメ
ントを、少なくとも２２００ｍ／分の紡糸速度で引くこ
とを特徴とする、シース−コアフィラメントの紡糸法。
（１２）上記コア成分がナイロン６６である、特許請求
の範囲１１項記載の方法。
（１３）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の
相対粘度より少なくとも１０相対粘度単位高い、特許請
求の範囲第１２項記載の方法。
（１４）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の
相対粘度より少なくとも２０相対粘度単位高い、特許請
求の範囲第１２項記載の方法。
（１５）上記シース成分の相対粘度が、少なくとも５０
である、特許請求の範囲第１２項記載の方法。
（１６）上記シース成分の相対粘度が、少なくとも６０
である、特許請求の範囲第１２項記載の方法。
（１７）上記シース−コアの容量比が１：１未満である
、特許請求の範囲第１１項記載の方法。
（１８）上記シース−コアの容量比が３：７未満である
、特許請求の範囲第１７項記載の方法。
（１９）上記フィラメントの伸びが１５０％未満となる
ように上記紡糸速度を選択する、特許請求の範囲第１２
項記載の方法。
（２０）上記フィラメントの伸びが４０％から１２０％
である、特許請求の範囲第１９項記載の方法。
（２１）上記フィラメントを、上記紡糸速度の１．１か
ら２倍の巻取速度で引き且つ巻き取る、特許請求の範囲
第１２項記載の方法。
（２２）少なくとも２２００ｍ／分の紡糸速度で紡糸さ
れたシース−コアフィラメントについて、延伸および摩
擦ツイストテキスチャーリングを同時に行うことから成
るテキスチャー加工ヤーンの製造法において、上記フィ
ラメントがポリマー性コア成分の回りにナイロン６６シ
ース成分を有し、２８４℃における該シース成分の溶融
粘度が上記コア成分の溶融粘度より高いことを特徴とす
る、方法。
（２３）上記コア成分がナイロン６６である、特許請求
の範囲第２２項記載の方法。
（２４）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の
相対粘度より少なくとも１０相対粘度単位だけ高い、特
許請求の範囲第２３項記載の方法。
（２５）上記シース成分の相対粘度が、上記コア成分の
相対粘度より少なくとも２０相対粘度単位だけ高い、特
許請求の範囲第２３項記載の方法。
（２６）上記シース成分の相対粘度が少なくとも５０で
ある、特許請求の範囲第２３項記載の方法。
（２７）上記シース成分の相対粘度が少なくとも６０で
ある、特許請求の範囲第２３項記載の方法。
（２８）上記シース−コアの容量比が１：１未満である
、特許請求の範囲第２３項記載の方法。
（２９）上記シース−コア容量比が約３：７である、特
許請求の範囲第２８項記載の方法。
（３０）上記フィラメントの伸びが１５０％未満である
、特許請求の範囲第２３項記載の方法。
（３１）上記フィラメントの伸びが４０％から１２０％
である、特許請求の範囲第３０項記載の方法。