JPS61236602A - 小型酸素発生器 - Google Patents
小型酸素発生器Info
- Publication number
- JPS61236602A JPS61236602A JP7546785A JP7546785A JPS61236602A JP S61236602 A JPS61236602 A JP S61236602A JP 7546785 A JP7546785 A JP 7546785A JP 7546785 A JP7546785 A JP 7546785A JP S61236602 A JPS61236602 A JP S61236602A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxygen generator
- pressure
- deriv
- small
- hydrogen peroxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Respiratory Apparatuses And Protective Means (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は過酸化水素誘導体の化学反応を飽和・断熱・
加圧下で行う小型酸素発生器rJ関するものである。
加圧下で行う小型酸素発生器rJ関するものである。
産業上の利用方舟 登山・水泳・テニス・マラソン・
エアロビック等のスポーツによる健康・体力・美容等の
増進、勉強・仕事・−■酔い・車(飛行機)酔い等の疲
労・活力の回復、鉱山等の地下作業時の災害防止、ホテ
ル等の火災避難、心臓・呼吸疾患者等の緊急用と広範で
ある。
エアロビック等のスポーツによる健康・体力・美容等の
増進、勉強・仕事・−■酔い・車(飛行機)酔い等の疲
労・活力の回復、鉱山等の地下作業時の災害防止、ホテ
ル等の火災避難、心臓・呼吸疾患者等の緊急用と広範で
ある。
従来の技術 深冷法、高圧ボンベ法、電気分解法、電
気濃縮法(吸着、分離膜)、生体高分子(金属錯体等)
による置換法、光合成法(半導体等)、化学反応法(熱
、溶液)等多いが、低圧、低温、小型、軽引、簡便、安
価という関点から小型酸素発生型として問題がある。
気濃縮法(吸着、分離膜)、生体高分子(金属錯体等)
による置換法、光合成法(半導体等)、化学反応法(熱
、溶液)等多いが、低圧、低温、小型、軽引、簡便、安
価という関点から小型酸素発生型として問題がある。
発明の解決しようとする問題点 飽和・断熱・加圧条
件を特定すると、過炭酸ナトリウムの総括反応速度は脱
離過程が律速となり、簡単tJ槽構造小型酸素発生器と
しての機能を付与ずろことができる。
件を特定すると、過炭酸ナトリウムの総括反応速度は脱
離過程が律速となり、簡単tJ槽構造小型酸素発生器と
しての機能を付与ずろことができる。
問題を解決するための手段 過酸化水素誘導体の基本
的な化学反応式は次式で表せる。
的な化学反応式は次式で表せる。
2Na*C(13・311t02= 2NatC03+
3112o→3/202(Nllp)pcO・ npo
2= (N112)CO) II、(l l ]
/202過マンガン酸カリウムは中性・アルカリ性下で
不均化反応を起こj7て、次式のようにニー酸化マンガ
ンを生成する。
3112o→3/202(Nllp)pcO・ npo
2= (N112)CO) II、(l l ]
/202過マンガン酸カリウムは中性・アルカリ性下で
不均化反応を起こj7て、次式のようにニー酸化マンガ
ンを生成する。
Mn04MnO44Mn−1l
lnO3+ 01!= MnO2−1−MnO。
触媒反応の機構は、過炭酸ナトリウムの溶解、過酸化水
素の拡散・吸着・表面反応、酸素の脱離・拡散の一連の
素反応よりなるが、触媒表面の酸素を飽和炭酸すトリウ
ド 離過程を律速とするようになる。
素の拡散・吸着・表面反応、酸素の脱離・拡散の一連の
素反応よりなるが、触媒表面の酸素を飽和炭酸すトリウ
ド 離過程を律速とするようになる。
反応生成物である炭酸ナトリウムは、一部Na2Co3
− 1011,0とかNa,CO3” 71170にな
るか、主としてNa2cO3− 112oとNa2CO
:+(sat)の共什相かNa,C(la ’ 112
0とNa,Co3の)(η相(温度105℃以ト)とt
Iる。
− 1011,0とかNa,CO3” 71170にな
るか、主としてNa2cO3− 112oとNa2CO
:+(sat)の共什相かNa,C(la ’ 112
0とNa,Co3の)(η相(温度105℃以ト)とt
Iる。
総括反応速度を脱離過程(温度に独)r、酸素分圧に依
存)に条件づけるためには、極端な相変化をさけるよう
に温度条件(相変化に伴う水(熱)収支に関係)及び加
圧条件(酸素流量、熱(水)収支に関係)を水量(触媒
量)及び過酸化水素誘導体を均一に湿潤化させる構造と
で解決することになる。
存)に条件づけるためには、極端な相変化をさけるよう
に温度条件(相変化に伴う水(熱)収支に関係)及び加
圧条件(酸素流量、熱(水)収支に関係)を水量(触媒
量)及び過酸化水素誘導体を均一に湿潤化させる構造と
で解決することになる。
作用 図1、2及び3に、過炭酸ナトリウム1す
(2Na,C03−31120,;)−00gXKMn
O.(0.7)soln.;45 g)の飽和・断熱
・加圧下での総括反応速度か過炭酸すトリウムの溶解律
速(水量及び温度に依存(−次反応)、10℃以下で極
端に低い)、拡散律速(温度に比例)、及び吸着・表面
反応(過炭酸ナトリウムの濃度に依存)でもなく、酸素
の脱離律速(酸素分圧に依存)によることを示ず3。
O.(0.7)soln.;45 g)の飽和・断熱
・加圧下での総括反応速度か過炭酸すトリウムの溶解律
速(水量及び温度に依存(−次反応)、10℃以下で極
端に低い)、拡散律速(温度に比例)、及び吸着・表面
反応(過炭酸ナトリウムの濃度に依存)でもなく、酸素
の脱離律速(酸素分圧に依存)によることを示ず3。
図1 温度と差圧及び流量の関係
図2 流量と圧力の関係
図3 流量、圧力及び温度の経時変化
(− 4−J
生成ガスの組成は酸素と蒸気とである。反応の進行に伴
い内部圧は増加するが、酸素分圧((酸素圧)/(内部
圧))は不変である。これは、総括反応速度が脱離律速
(温度に独立、酸素分圧に依存)によることを示してい
るっ但し水量及び触媒量を一定以トに増加すると、9激
な温度−に昇、相変化が起こり水収支を崩して、反応は
途絶する(図1)。
い内部圧は増加するが、酸素分圧((酸素圧)/(内部
圧))は不変である。これは、総括反応速度が脱離律速
(温度に独立、酸素分圧に依存)によることを示してい
るっ但し水量及び触媒量を一定以トに増加すると、9激
な温度−に昇、相変化が起こり水収支を崩して、反応は
途絶する(図1)。
流量と内部圧は弁開度に依存する,、流量に応じて弁開
度を調整すると、反応が均一化1−て流量を安定化させ
られる(図2)。このような所定流量の安定化を条件づ
けるには、(イ)所定流量に相当する触媒量を決定する
こ々、(口)熱伝達速度と蒸気発生速度を均衡させる添
加水量及び内部圧を決定すること、(ハ)過炭酸ナトリ
ウムを初期の段階で湿潤化させる構造を決定することに
なる(図3)。
度を調整すると、反応が均一化1−て流量を安定化させ
られる(図2)。このような所定流量の安定化を条件づ
けるには、(イ)所定流量に相当する触媒量を決定する
こ々、(口)熱伝達速度と蒸気発生速度を均衡させる添
加水量及び内部圧を決定すること、(ハ)過炭酸ナトリ
ウムを初期の段階で湿潤化させる構造を決定することに
なる(図3)。
図1の場合の物量、熱量収支及び平衡温度を表1に示す
。
。
前提条件
1反応熱:約27KCa/150g過炭酸すトリウド2
酸素量:約1 5 1 −0,/ 1 50g−過炭酸
すI・リウム3ノ1−酸物の形態;Na7C(la ・
lI、0とNa、C(ls(sat)4放散熱:約0.
6KCa/rIlinX7.5m1n5熱容噴:約0
、 I 8KCa/℃6蒸気R’t:12X(蒸気分圧
) 7蒸気熱量;0.54X(蒸気量) 8温度差;(24−6,5X(蒸気分圧))10.18
表1 物量・熱量収支 物m収支 人(g) 出(g)2Na、C0
J−311,0,150 11,06O Na、CO3・1120 89Na、C0
3(sat) 930.21 1LO(steam) ?合計
210 210 熱噌収支 人(KCa) 出(KCa)反応熱
27 放散熱 5 容器熱量 17 蒸気熱量 5 合計 272V 初期温度(℃) 14 10 2+1 30 40
平衡温度(℃) 90 95 100120140
流量と過炭酸づl・リウノ、量、水を猷触媒量渋び加圧
条件の関係を表2に4に一40 表2 所定流…とそのための諸条件 流fa(1/+++in) I 2.5
L5 5過炭酸ナトリウム(g) 50 100 1
50 250水(g) 20 40 6
0 80触媒(g)0.1 0.5 0.7 1加圧条
件(KPa) 10 50 100 400流量
と過炭酸ナトリウム量、水nA及び触媒量の関係(よそ
れぞれ係数40.16及び05てほぼ比例する。但し最
低水(触媒)量は溶解律速(15℃以下)を回避4゛る
温度−に昇率(40℃、/m1n(1分内))ににり決
まる9、加圧条件は温度トー昇率が20〜b 市街m力から決まる。
酸素量:約1 5 1 −0,/ 1 50g−過炭酸
すI・リウム3ノ1−酸物の形態;Na7C(la ・
lI、0とNa、C(ls(sat)4放散熱:約0.
6KCa/rIlinX7.5m1n5熱容噴:約0
、 I 8KCa/℃6蒸気R’t:12X(蒸気分圧
) 7蒸気熱量;0.54X(蒸気量) 8温度差;(24−6,5X(蒸気分圧))10.18
表1 物量・熱量収支 物m収支 人(g) 出(g)2Na、C0
J−311,0,150 11,06O Na、CO3・1120 89Na、C0
3(sat) 930.21 1LO(steam) ?合計
210 210 熱噌収支 人(KCa) 出(KCa)反応熱
27 放散熱 5 容器熱量 17 蒸気熱量 5 合計 272V 初期温度(℃) 14 10 2+1 30 40
平衡温度(℃) 90 95 100120140
流量と過炭酸づl・リウノ、量、水を猷触媒量渋び加圧
条件の関係を表2に4に一40 表2 所定流…とそのための諸条件 流fa(1/+++in) I 2.5
L5 5過炭酸ナトリウム(g) 50 100 1
50 250水(g) 20 40 6
0 80触媒(g)0.1 0.5 0.7 1加圧条
件(KPa) 10 50 100 400流量
と過炭酸ナトリウム量、水nA及び触媒量の関係(よそ
れぞれ係数40.16及び05てほぼ比例する。但し最
低水(触媒)量は溶解律速(15℃以下)を回避4゛る
温度−に昇率(40℃、/m1n(1分内))ににり決
まる9、加圧条件は温度トー昇率が20〜b 市街m力から決まる。
ガス精製及び冷却は、ガスの物性(蒸気(P旧2))を
考慮し、て、フェル]・(ガラスウール)でろ過した後
、焼結金属(過炭酸ナトリウムの重量比にして30%)
で冷却及び同重量比にして30%のシリカゲル(吸収能
;0.5g−H20/g−シリカat80℃)で吸収し
て行う(酸素濃度、98%以ト、室温)。
考慮し、て、フェル]・(ガラスウール)でろ過した後
、焼結金属(過炭酸ナトリウムの重量比にして30%)
で冷却及び同重量比にして30%のシリカゲル(吸収能
;0.5g−H20/g−シリカat80℃)で吸収し
て行う(酸素濃度、98%以ト、室温)。
反応初期における水の開封法と1.では、反応器中の隔
絶膜(袋)にエツジ状のナイフを置き、これを糸で引き
一度に開封する。
絶膜(袋)にエツジ状のナイフを置き、これを糸で引き
一度に開封する。
断熱は5mm厚のウレタン(総括伝熱係数;l0KCa
/m2・hr・℃)で円筒缶(50φx 150)の外
を被覆1.て行う。
/m2・hr・℃)で円筒缶(50φx 150)の外
を被覆1.て行う。
実施例 結晶状の過炭酸ナトリウム(1)及び液状の分
解触媒(2)を始動ピン(II)に連結して開封可能と
したエツジ状のナイフ(10)を有する隔絶膜(袋)(
9)とガス出口(12)に圧力調整弁(3)を設は生成
ガスをフィルター(6,7,8)に導入する反応器(4
5)にそれぞれ分離収納して、使用に際して、始動ピン
(11)を引くと、内容物を接触・混合せしめ、瞬時ζ
こ精製・冷却した純酸素を供給するものである。
解触媒(2)を始動ピン(II)に連結して開封可能と
したエツジ状のナイフ(10)を有する隔絶膜(袋)(
9)とガス出口(12)に圧力調整弁(3)を設は生成
ガスをフィルター(6,7,8)に導入する反応器(4
5)にそれぞれ分離収納して、使用に際して、始動ピン
(11)を引くと、内容物を接触・混合せしめ、瞬時ζ
こ精製・冷却した純酸素を供給するものである。
発明の効果 小型酸素発生器としての従来技(−訃〕
術との比較を表3に示す。
表3 小型酸素発生器としての技術的比較外寸(mm)
重量比圧力簡便性価格木蓋 70φXl5025
0/10低 易 安熱方式 90φX200950/
36低 易 高ボンベ式60φx18015015
中 易 安電気式 −−微 易 高
重量比圧力簡便性価格木蓋 70φXl5025
0/10低 易 安熱方式 90φX200950/
36低 易 高ボンベ式60φx18015015
中 易 安電気式 −−微 易 高
本気の断面図及び平面図をそれぞれ第1図及び第2図に
示す。 符号の説明 (1)、過酸化水素誘導体、(2)、触媒
溶液、(3)、圧力調整弁、(4)、防水・断熱I、(
5);円筒缶、(6)、フェルト、(7):焼結金属、
(8)、シリカゲル(モリキュラーシーブ)、(9):
隔絶膜(袋)、(10);開封用ナイフ、(11);始
動ピン、(12);酸素出口 第1図 断面図 第2図 平面図
示す。 符号の説明 (1)、過酸化水素誘導体、(2)、触媒
溶液、(3)、圧力調整弁、(4)、防水・断熱I、(
5);円筒缶、(6)、フェルト、(7):焼結金属、
(8)、シリカゲル(モリキュラーシーブ)、(9):
隔絶膜(袋)、(10);開封用ナイフ、(11);始
動ピン、(12);酸素出口 第1図 断面図 第2図 平面図
Claims (5)
- (1)過酸化水素誘導体(過炭酸ナトリウム、過酸化尿
素等)及び分解触媒(過酸化水素誘導体に対する重量比
;0.05〜5%))溶液(水等(同重量比;5〜10
0%))からなる小型酸素発生器。 - (2)圧力調整弁(設定圧;0〜1000kpa)及び
両面もしくは片面を防水・断熱(熱伝導度;0.1kc
al/m・hr・℃以下)した耐圧・耐熱缶(耐圧;1
00〜3000kpa・耐熱;80〜200℃、材質;
樹脂、鉄、アルミ、SUS等)からなる特許請求の範囲
第(1)項記載の小型酸素発生器。 - (3)ガス精製・冷却(吸水量;0.2g−H_2O/
g−坦体、比熱;0.3cal/g、坦体材質;フェル
ト、シリカゲル、モリキュラシーブ・焼結金属等(過酸
化水素誘導体に対する重量比;5%以上))からなる特
許請求の範囲第(1)項記載の小型酸素発生器。 - (4)過酸化水素誘導体及び分解触媒の間にあるエッジ
状のナイフを有する隔絶膜(材質;樹脂等)とそれに接
続した始動ピンからなる特許請求の範囲第(1)項記載
の小型酸素発生器。 - (5)特許請求の範囲第(1)項〜第(4)項を有機的
に結合して所定の機能を付与せしめた特許請求の範囲第
(1)項記載の小型酸素発生器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7546785A JPS61236602A (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 小型酸素発生器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7546785A JPS61236602A (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 小型酸素発生器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61236602A true JPS61236602A (ja) | 1986-10-21 |
Family
ID=13577139
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7546785A Pending JPS61236602A (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 小型酸素発生器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61236602A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0464107A1 (en) * | 1989-03-21 | 1992-01-08 | Lim Technology Laboratories, Inc. | Controlled release of desired product through the controlled reaction of precursor |
EP3323779A1 (en) * | 2016-11-18 | 2018-05-23 | Goodrich Lighting Systems GmbH | Method for generating oxygen using ionic liquids for decomposing peroxides |
EP3428120A1 (en) * | 2017-07-14 | 2019-01-16 | Goodrich Lighting Systems GmbH | Device for generating oxygen from peroxides in ionic liquids |
US10544511B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-01-28 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Device for generating oxygen |
US10544044B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-01-28 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Oxygen generator using ionic liquids |
US10549993B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-02-04 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Method for generating oxygen from compositions comprising ionic liquids |
US10800656B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-10-13 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Compositions comprising ionic liquids for decomposing peroxides |
-
1985
- 1985-04-11 JP JP7546785A patent/JPS61236602A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0464107A1 (en) * | 1989-03-21 | 1992-01-08 | Lim Technology Laboratories, Inc. | Controlled release of desired product through the controlled reaction of precursor |
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US10544511B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-01-28 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Device for generating oxygen |
US10544044B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-01-28 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Oxygen generator using ionic liquids |
US10549993B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-02-04 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Method for generating oxygen from compositions comprising ionic liquids |
US10589995B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-03-17 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Methods using ionic liquids for decomposing peroxides |
US10800656B2 (en) | 2016-11-18 | 2020-10-13 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Compositions comprising ionic liquids for decomposing peroxides |
EP3428120A1 (en) * | 2017-07-14 | 2019-01-16 | Goodrich Lighting Systems GmbH | Device for generating oxygen from peroxides in ionic liquids |
US10696550B2 (en) | 2017-07-14 | 2020-06-30 | Diehl Aviation Gilching Gmbh | Device for generating oxygen from peroxides in ionic liquids |
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