JPS61219704A - 硫黄回収装置 - Google Patents
硫黄回収装置Info
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- JPS61219704A JPS61219704A JP6014085A JP6014085A JPS61219704A JP S61219704 A JPS61219704 A JP S61219704A JP 6014085 A JP6014085 A JP 6014085A JP 6014085 A JP6014085 A JP 6014085A JP S61219704 A JPS61219704 A JP S61219704A
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- Japan
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- sulfur
- gas
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- hydrogen sulfide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は硫化水素含有ガスからの硫黄回収装置に係り、
特に純度の高い硫黄を高回収率で回収する装置に関する
ものである。
特に純度の高い硫黄を高回収率で回収する装置に関する
ものである。
石油精製工程や化学反応工程より排出される硫化水素含
有ガスから硫黄を回収する方法は湿式、乾式による吸収
法、直接転化法等が一般的に行なわれ、中でも乾式直接
転化法のクラウス式硫黄回収法が広く行なわれている。
有ガスから硫黄を回収する方法は湿式、乾式による吸収
法、直接転化法等が一般的に行なわれ、中でも乾式直接
転化法のクラウス式硫黄回収法が広く行なわれている。
クラウス式硫黄回収法の基本的反応は下記反応式によっ
て達成される。
て達成される。
Ｈ２Ｓ ＋ ０２＝ Ｓ Ｏｘ＋ Ｈ２Ｏ（す２
ＨｚＳ ＋ Ｓ（ｈ ＝ ３８ ＋ ２ＨｚＯ（２）従
来のクラウス式硫黄回収方法を実施する装置は°第２図
に示すような一般的なフローシステムの硫黄回収装置が
使用されている。クラウス式反応を行なう転化炉ＩＫ６
Ｉｔ化水素含有ガスを導管１１から供給し、また助燃料
を導管１３、空気を導管１２からバーナ１４に導入し燃
焼して高温雰囲気下１２００〜１４００℃にすることに
よシ、硫化水素は空気の酸素によって部分燃焼され、反
応式（１）のように亜硫酸ガスが生成する。部分燃焼に
より生成した亜硫酸ガスは硫化水素と反応し、反応式（
２）のように硫黄が生成する。硫化水素の一部が部分燃
焼されて生成する亜硫酸ガスは残りの未反応の硫化水素
と反応−ｔｉＩ？モル比率になるように部分燃焼の空気
を制御する。供給する硫化水素の１／３が部分燃焼され
、残りの硫化水素と生放し次亜硫酸ガスのモル比率が２
：ｌになるようにされる。このように部分燃焼後に反応
式（２）により硫黄生成反応が生じる。
ＨｚＳ ＋ Ｓ（ｈ ＝ ３８ ＋ ２ＨｚＯ（２）従
来のクラウス式硫黄回収方法を実施する装置は°第２図
に示すような一般的なフローシステムの硫黄回収装置が
使用されている。クラウス式反応を行なう転化炉ＩＫ６
Ｉｔ化水素含有ガスを導管１１から供給し、また助燃料
を導管１３、空気を導管１２からバーナ１４に導入し燃
焼して高温雰囲気下１２００〜１４００℃にすることに
よシ、硫化水素は空気の酸素によって部分燃焼され、反
応式（１）のように亜硫酸ガスが生成する。部分燃焼に
より生成した亜硫酸ガスは硫化水素と反応し、反応式（
２）のように硫黄が生成する。硫化水素の一部が部分燃
焼されて生成する亜硫酸ガスは残りの未反応の硫化水素
と反応−ｔｉＩ？モル比率になるように部分燃焼の空気
を制御する。供給する硫化水素の１／３が部分燃焼され
、残りの硫化水素と生放し次亜硫酸ガスのモル比率が２
：ｌになるようにされる。このように部分燃焼後に反応
式（２）により硫黄生成反応が生じる。
次に転化器ｌで反応が終了し友ガスをコンデンサ２に送
る。コンデンサ２は第１バス３、第２ノくス６、第３バ
ス８、・・・・・・・・・と数段に仕切られる。
る。コンデンサ２は第１バス３、第２ノくス６、第３バ
ス８、・・・・・・・・・と数段に仕切られる。
ガスは第１バス３に導入し冷却されて硫黄と未反応ガス
に分けられ、硫黄は径路１５を経て硫黄タンク１９に貯
蔵される。未反応ガスは補助的に硫黄回収の為に約２８
０〜３００℃の温度に冷却され、更に反応式（２）の反
応を行なわせる為に径路１６４’経て反応器４に導入さ
れる。反応器４は第１反応室５、第２反応室７、第３反
応室９、・・・・・・と教室に仕切られ、コンデンサ２
の各バス３．６．８、・・・・・・と夫々配管されてい
る。ｗｃ１反応室５に導入した未反応の硫化水素と亜硫
酸ガスは反応し硫黄を生成し、断熱発熱反応の為に５０
〜８０℃の温度上昇が生じる。反応後のガスは径路１７
を経て再度コンデンサ２の第２バス６に導入、冷却され
、硫黄と未反応ガスに分けら詐、第１バスと同様に硫黄
は硫黄タンク１９に貯蔵され、未反応ガスは第１反応室
より若干（２０〜２５℃）低い温度で第２反応室７に導
入さｎ、更に残存する未反応の硫化水素と亜硫酸ガスと
は反応式（２）による反応で未反応成分から更に硫黄が
生成される。
に分けられ、硫黄は径路１５を経て硫黄タンク１９に貯
蔵される。未反応ガスは補助的に硫黄回収の為に約２８
０〜３００℃の温度に冷却され、更に反応式（２）の反
応を行なわせる為に径路１６４’経て反応器４に導入さ
れる。反応器４は第１反応室５、第２反応室７、第３反
応室９、・・・・・・と教室に仕切られ、コンデンサ２
の各バス３．６．８、・・・・・・と夫々配管されてい
る。ｗｃ１反応室５に導入した未反応の硫化水素と亜硫
酸ガスは反応し硫黄を生成し、断熱発熱反応の為に５０
〜８０℃の温度上昇が生じる。反応後のガスは径路１７
を経て再度コンデンサ２の第２バス６に導入、冷却され
、硫黄と未反応ガスに分けら詐、第１バスと同様に硫黄
は硫黄タンク１９に貯蔵され、未反応ガスは第１反応室
より若干（２０〜２５℃）低い温度で第２反応室７に導
入さｎ、更に残存する未反応の硫化水素と亜硫酸ガスと
は反応式（２）による反応で未反応成分から更に硫黄が
生成される。
以降、順次に前述の如くコンデンサ第３バス８、反応室
９、コンデンサ第４バスｌＯとガスを流し冷却、反応を
数段繰り返し、最後に煙突１８から排ガスが大気放出さ
ｎる。硫化水素からの硫黄回収は主に転化器ｌと補助的
な反応器４で出来るだけ多く回収し、排煙中の硫黄化合
物を無くすように行なわれる。
９、コンデンサ第４バスｌＯとガスを流し冷却、反応を
数段繰り返し、最後に煙突１８から排ガスが大気放出さ
ｎる。硫化水素からの硫黄回収は主に転化器ｌと補助的
な反応器４で出来るだけ多く回収し、排煙中の硫黄化合
物を無くすように行なわれる。
−Ｑし
上述のような従来のクフウ式硫黄回収技術では次のよう
な欠点がある。反応式（１）の反応を発生させる為には
高温雰囲気下の条件が必要であシ、助燃剤としてプロパ
ン（Ｃｓ）Ｉｓ）等を燃焼する必要がある。しかし、反
応式（２）の反応を進ませ硫黄生成を最大にする条件は
低温、一定モル比、及び不純物の不在等が挙げらｎる。
な欠点がある。反応式（１）の反応を発生させる為には
高温雰囲気下の条件が必要であシ、助燃剤としてプロパ
ン（Ｃｓ）Ｉｓ）等を燃焼する必要がある。しかし、反
応式（２）の反応を進ませ硫黄生成を最大にする条件は
低温、一定モル比、及び不純物の不在等が挙げらｎる。
即ち、反応式（２）の反応は発熱反応の為に低温はど反
応が右辺へ進行する。また、容積が増加する反応の為に
反応圧力が低い程反応が右辺に進む。また、左辺の硫化
水素（ＨｚＳ）と亜硫酸ガス（Ｓ Ｏ２）とのモル比が
２＝１のときが最大の反応量となる。また、右辺物質の
水（ＨｚＯ）の共存量が少ない程、ル・シャトリエの５
気則から右辺へ進行する。更に不純物の炭酸ガス（ＣＣ
ｈ）、−酸化炭素（ＣＯ）等が共存すると、妨害副反応
が発生して硫黄の生成が阻害され、チオカルボニル（Ｃ
ＯＳ）、二硫化炭素（Ｃ８２）等の、不純物が生成する
。
応が右辺へ進行する。また、容積が増加する反応の為に
反応圧力が低い程反応が右辺に進む。また、左辺の硫化
水素（ＨｚＳ）と亜硫酸ガス（Ｓ Ｏ２）とのモル比が
２＝１のときが最大の反応量となる。また、右辺物質の
水（ＨｚＯ）の共存量が少ない程、ル・シャトリエの５
気則から右辺へ進行する。更に不純物の炭酸ガス（ＣＣ
ｈ）、−酸化炭素（ＣＯ）等が共存すると、妨害副反応
が発生して硫黄の生成が阻害され、チオカルボニル（Ｃ
ＯＳ）、二硫化炭素（Ｃ８２）等の、不純物が生成する
。
クラウス式硫黄回収法で硫黄回収の低下は上述の要因に
よっており、転化器（クラウス炉）にて助燃料を熱焼す
ることが最大かつ唯一の欠点である。例えばプロパン等
の低級炭化水素を燃焼すると、転化炉内の温度は１２０
０〜１４００℃に達し、燃焼ガスとして水、−酸化炭素
、炭酸ガス等が発生する。この為に上述の要因による反
応式（２）の硫黄生成が阻害される。その結果、装置全
体として一定の硫黄回収率を達成する為には、例えば第
２図に示した如くコンデンサ２のバス３．６．８、ｌＯ
や反応器４の反応室５．７．９に未反応ガスを数回（３
〜４回）順次流す必要がある。従ってクラウス式反応を
好適に行ない得る装置が要望されていた。
よっており、転化器（クラウス炉）にて助燃料を熱焼す
ることが最大かつ唯一の欠点である。例えばプロパン等
の低級炭化水素を燃焼すると、転化炉内の温度は１２０
０〜１４００℃に達し、燃焼ガスとして水、−酸化炭素
、炭酸ガス等が発生する。この為に上述の要因による反
応式（２）の硫黄生成が阻害される。その結果、装置全
体として一定の硫黄回収率を達成する為には、例えば第
２図に示した如くコンデンサ２のバス３．６．８、ｌＯ
や反応器４の反応室５．７．９に未反応ガスを数回（３
〜４回）順次流す必要がある。従ってクラウス式反応を
好適に行ない得る装置が要望されていた。
本発明の目的は、上記の従来のクラウス式硫黄回収技術
の欠点を解決し、硫黄の回収量を増加し硫黄の純度を高
くし、しかも装置の簡略化？図る硫黄回収装置を提供す
ることにある。
の欠点を解決し、硫黄の回収量を増加し硫黄の純度を高
くし、しかも装置の簡略化？図る硫黄回収装置を提供す
ることにある。
本発明の硫黄回収装置は助燃料を燃焼する従来のクラウ
ス炉に替えて、直接硫化水素を燃焼触媒層で部分燃焼す
る転化炉が採用され九ことにある。
ス炉に替えて、直接硫化水素を燃焼触媒層で部分燃焼す
る転化炉が採用され九ことにある。
即ち、本発明は、硫化水素導入管と空気導入管が取シ付
けられ、硫化水素を空気で部分燃焼する燃焼触媒層、及
び硫化水素と前記部分燃焼によフ生成し次亜硫酸ガスと
を反応して硫黄を生成する反応ゾーンが設けられ九転化
炉が配設された硫化水素含有ガスからの硫黄回収装置で
ある。
けられ、硫化水素を空気で部分燃焼する燃焼触媒層、及
び硫化水素と前記部分燃焼によフ生成し次亜硫酸ガスと
を反応して硫黄を生成する反応ゾーンが設けられ九転化
炉が配設された硫化水素含有ガスからの硫黄回収装置で
ある。
尚、前記燃焼触媒層が硫化水素を低温度で燃焼（酸化）
する触媒を含むならば何れでもよいが、中でも白金、バ
ラジユウム、チタン系触媒から選ばれた１種又は２種以
上の触媒層が好ましい。ま九、前記転化炉の後流に転化
炉から出る反応ガスを冷却して硫黄と未反応ガスに分離
するコンデンサ、及び補助的に前記未反応ガス中の硫化
水素と亜硫酸ガスと？反応して硫黄を生成する反応器が
設置されると、硫黄回収量を増加し、また排ガス中の未
反応硫黄化合物を減少できる。この場合必要に応じてコ
ンデンサ、反応器の系列を数段に設けて未反応ガスを順
次に冷却、反応を繰り返して行なうことにより、更に硫
黄回収量を増大し排ガス中の硫黄化合物を極めて低減で
きる。
する触媒を含むならば何れでもよいが、中でも白金、バ
ラジユウム、チタン系触媒から選ばれた１種又は２種以
上の触媒層が好ましい。ま九、前記転化炉の後流に転化
炉から出る反応ガスを冷却して硫黄と未反応ガスに分離
するコンデンサ、及び補助的に前記未反応ガス中の硫化
水素と亜硫酸ガスと？反応して硫黄を生成する反応器が
設置されると、硫黄回収量を増加し、また排ガス中の未
反応硫黄化合物を減少できる。この場合必要に応じてコ
ンデンサ、反応器の系列を数段に設けて未反応ガスを順
次に冷却、反応を繰り返して行なうことにより、更に硫
黄回収量を増大し排ガス中の硫黄化合物を極めて低減で
きる。
本発明の転化炉においては、硫化水素？酸化して亜硫酸
ガスにする反応をプロパン等の助燃料を燃焼して高温度
で行なうことがなく、燃焼触媒により低温度で進ませる
ので、低温度で効果的に硫化水素と亜硫酸ガスとから硫
黄生成反応が速に進み得るものである。ま次、助燃料の
燃焼を不用とするので炭酸ガス、−酸化炭素の発生が一
切無く、硫黄生成反応が阻害されることが無い。
ガスにする反応をプロパン等の助燃料を燃焼して高温度
で行なうことがなく、燃焼触媒により低温度で進ませる
ので、低温度で効果的に硫化水素と亜硫酸ガスとから硫
黄生成反応が速に進み得るものである。ま次、助燃料の
燃焼を不用とするので炭酸ガス、−酸化炭素の発生が一
切無く、硫黄生成反応が阻害されることが無い。
本発明の硫黄回収装置の好適な一具体例を票≠第１図の
装置のフローシステムによって説明する。
装置のフローシステムによって説明する。
転化炉１内に燃焼触媒層２０と反応ゾーン２１が設けら
れる。硫化水素含有ガスを導管１１から、ま九空気を導
管１２から転化炉１内の燃焼触媒層２０に導入し、触媒
の白金、パラジウム、チタン系等の金属又はこれらの化
合物を含む触媒層において、上述の反応式（１）の如く
硫化水素を部分燃焼し亜硫酸ガスを生成する。導入する
硫化水素の約１／３を燃焼して同モルの亜硫酸ガスを生
成し、この際燃焼触媒が存在するので温度は約６００〜
８００℃で酸化反応が容易に行なわれる。反応シー７２
１において、残りの未反応の硫化水素と燃焼触媒層２０
で生成した亜硫酸ガスとのモル比率は約２：１にされ、
上述の反応式（２）の如く反応して硫黄が生成する。こ
の際、助燃料ヲ撚焼させずに硫化水素の部分燃焼のみで
あるので転化炉１内の温度は従来方式に比べて低く保た
れ、それ故に反応ゾーン２１での反応式（２）の反応は
活発に右辺に進行する。また、水の生成が少ないので前
述のようにル・シャ） ＩＪ工の法則から反応式（２）
の反応は右辺に進行する。更に助燃料の燃焼により生成
する一酸化炭素、炭酸ガスが一切存在しないので副反応
による副生物が無く、従って高純度の硫黄が生成され、
また反応圧が低いので反応式（２）は右辺に進む。
れる。硫化水素含有ガスを導管１１から、ま九空気を導
管１２から転化炉１内の燃焼触媒層２０に導入し、触媒
の白金、パラジウム、チタン系等の金属又はこれらの化
合物を含む触媒層において、上述の反応式（１）の如く
硫化水素を部分燃焼し亜硫酸ガスを生成する。導入する
硫化水素の約１／３を燃焼して同モルの亜硫酸ガスを生
成し、この際燃焼触媒が存在するので温度は約６００〜
８００℃で酸化反応が容易に行なわれる。反応シー７２
１において、残りの未反応の硫化水素と燃焼触媒層２０
で生成した亜硫酸ガスとのモル比率は約２：１にされ、
上述の反応式（２）の如く反応して硫黄が生成する。こ
の際、助燃料ヲ撚焼させずに硫化水素の部分燃焼のみで
あるので転化炉１内の温度は従来方式に比べて低く保た
れ、それ故に反応ゾーン２１での反応式（２）の反応は
活発に右辺に進行する。また、水の生成が少ないので前
述のようにル・シャ） ＩＪ工の法則から反応式（２）
の反応は右辺に進行する。更に助燃料の燃焼により生成
する一酸化炭素、炭酸ガスが一切存在しないので副反応
による副生物が無く、従って高純度の硫黄が生成され、
また反応圧が低いので反応式（２）は右辺に進む。
次に転化炉１から出た反応ガスは第１図と同様にコンデ
ンサ２で冷却して硫黄と未反応ガスに分離され、硫黄は
硫黄タンク１９に貯槽し、未反応ガスは反応器４に導入
されて更に補助的に硫化水素と亜硫酸ガスとから硫黄が
回収され、再びコンデンサ、反応器に順次に送り硫黄が
できるだけ回収され、排気ガスは煙突１８から放出され
るが、ガス中の硫化水素、亜硫酸ガスを極度に少なくで
きる。
ンサ２で冷却して硫黄と未反応ガスに分離され、硫黄は
硫黄タンク１９に貯槽し、未反応ガスは反応器４に導入
されて更に補助的に硫化水素と亜硫酸ガスとから硫黄が
回収され、再びコンデンサ、反応器に順次に送り硫黄が
できるだけ回収され、排気ガスは煙突１８から放出され
るが、ガス中の硫化水素、亜硫酸ガスを極度に少なくで
きる。
本発明の転化炉１における反応式（２）の反応率は６５
〜７０％で、従来方式では５５〜６０％であり５本発明
は転化炉の温度を低くできるので高い反応率が得られる
。従って転化炉の後流のコンデンサ、反応器の系列の段
数を減少することができる。
〜７０％で、従来方式では５５〜６０％であり５本発明
は転化炉の温度を低くできるので高い反応率が得られる
。従って転化炉の後流のコンデンサ、反応器の系列の段
数を減少することができる。
本発明の硫黄回収装置は前述のように燃焼触媒層を内設
し九転化器を採用しているので高効率、高純度の硫黄の
回収が実現されるものである。尚、この装置は硫化水素
の燃焼だけでなく、一般の低カロリーガスの燃焼にも応
用でき、また不純物を存在させないで反応させる高温反
応器にも適用され得るものである。
し九転化器を採用しているので高効率、高純度の硫黄の
回収が実現されるものである。尚、この装置は硫化水素
の燃焼だけでなく、一般の低カロリーガスの燃焼にも応
用でき、また不純物を存在させないで反応させる高温反
応器にも適用され得るものである。
本発明の硫黄回収装置は燃焼触媒層と反応ゾーンを有す
る転化器が配役さｎｆｃことに特色がある装置で、従来
のクラウス式装置の如く助燃料を使用する必要がないの
で次のような利点がある。
る転化器が配役さｎｆｃことに特色がある装置で、従来
のクラウス式装置の如く助燃料を使用する必要がないの
で次のような利点がある。
（リ 硫黄回収率の向上
助燃料を燃焼しないので転化炉が低温に維持されて１反
応ゾーンでの硫黄生成が増進し、水等の反応器の生成が
低減するので硫黄回収率が向上する。
応ゾーンでの硫黄生成が増進し、水等の反応器の生成が
低減するので硫黄回収率が向上する。
（２） 硫黄純度の向上
一酸化炭素、炭酸ガス、未燃炭素等の発生がないので硫
黄純度が向上し、例えば本発明で得られる硫黄純度は１
００％であるが、従来方式では９９、＊参チであった。
黄純度が向上し、例えば本発明で得られる硫黄純度は１
００％であるが、従来方式では９９、＊参チであった。
（３） 装置の簡略化
転化炉での硫黄生成反応効率が向上する為に未反応ガス
の量が減るので、反応補助的な反応器、コンデンサ系列
の数を減少でき、また配管を短縮できるので、従って装
置が簡略化でき設備費が低減される。
の量が減るので、反応補助的な反応器、コンデンサ系列
の数を減少でき、また配管を短縮できるので、従って装
置が簡略化でき設備費が低減される。
ｔＪＥ１図は本発明の硫黄回収装置のフローシステムを
示し、第２図は従来の装置のフローシステムを示す。 １・・・転化炉、２・・・コンデンサ、３．６．８．１
０・・・第１，２．３．４バス、４・・・反応器、５．
７．９・・・第１．２．３反応室、１工・・・硫化水素
導入管、１２・・・空気導入管、１３・・・助１１！！
ｌ料導入管、１４・・・バーナ、１９・・・硫黄タンク
、２０・・・燃焼触媒層、２１・・・反応ゾーン。
示し、第２図は従来の装置のフローシステムを示す。 １・・・転化炉、２・・・コンデンサ、３．６．８．１
０・・・第１，２．３．４バス、４・・・反応器、５．
７．９・・・第１．２．３反応室、１工・・・硫化水素
導入管、１２・・・空気導入管、１３・・・助１１！！
ｌ料導入管、１４・・・バーナ、１９・・・硫黄タンク
、２０・・・燃焼触媒層、２１・・・反応ゾーン。
Claims (3)
- （１）硫化水素導入管と空気導入管が取り付けられ、硫
化水素を空気で部分燃焼する燃焼触媒層、及び硫化水素
と前記部分燃焼により生成した亜硫酸ガスとを反応して
硫黄を生成する反応ゾーンが設けられた転化炉が配設さ
れたことを特徴とする硫化水素含有ガスからの硫黄回収
装置。 - （２）前記燃焼触媒層が白金、バラジユウム、及びチタ
ン系触媒から選ばれた１種又は２種以上の触媒を含む触
媒層であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の硫黄回収装置。 - （３）前記転化炉の後流に転化炉からの反応ガスを冷却
して硫黄と未反応ガスに分離するコンデンサ、及び補助
的に前記未反応ガス中の硫化水素と亜硫酸ガスとを反応
して硫黄を生成する反応器が配設されたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項及び第２項に記載の硫黄回収装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6014085A JPS61219704A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 硫黄回収装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6014085A JPS61219704A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 硫黄回収装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61219704A true JPS61219704A (ja) | 1986-09-30 |
Family
ID=13133533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6014085A Pending JPS61219704A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 硫黄回収装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61219704A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1321882C (zh) * | 2005-06-15 | 2007-06-20 | 石家庄开发区精致化工技术有限公司 | 一种连续硫回收装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792509A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-09 | Babcock Hitachi Kk | Claus apparatus for sulfur recovery |
| JPS5836906A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-03-04 | ソシエテ・ナシオナル・エルフ・アキテ−ヌ（プロダクシオン） | Ｈ↓２ｓ含有ガスから硫黄を製造する接触方法 |
| JPS59142847A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-16 | ローヌ―プーラン・スペシアリテ・シミーク | 硫化水素酸化用触媒 |
| JPS59182205A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-10-17 | ソシエテ・ナシオナル・エルフ・アキテ−ヌ（プロダクシオン） | Ｈ↓２ｓ含有ガスより硫黄を製造するための接触的方法 |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP6014085A patent/JPS61219704A/ja active Pending
Patent Citations (4)
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| JPS59142847A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-16 | ローヌ―プーラン・スペシアリテ・シミーク | 硫化水素酸化用触媒 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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