JPS61216962A - プレストレストコンクリ−ト用緊張材の緊張・定着機構 - Google Patents
プレストレストコンクリ−ト用緊張材の緊張・定着機構Info
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- JPS61216962A JPS61216962A JP5424185A JP5424185A JPS61216962A JP S61216962 A JPS61216962 A JP S61216962A JP 5424185 A JP5424185 A JP 5424185A JP 5424185 A JP5424185 A JP 5424185A JP S61216962 A JPS61216962 A JP S61216962A
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- Japan
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- rod
- frp
- tensioning
- prestressed concrete
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、プレストレストコンクリートに圧縮応力を与
えるための緊張材の緊張・定着機構に関するものである
。
えるための緊張材の緊張・定着機構に関するものである
。
（従来の技術）
プラスチック材料を、高強度を有するガラス繊維、炭素
繊維、アラミド繊維等で強化した繊維強化プラスチック
（以下ＦＲＰと略記する）は引張耐力、耐食性等に優れ
ているため、プレストレストコンクリート用の緊張材と
して注目を集めている。
繊維、アラミド繊維等で強化した繊維強化プラスチック
（以下ＦＲＰと略記する）は引張耐力、耐食性等に優れ
ているため、プレストレストコンクリート用の緊張材と
して注目を集めている。
このＦＲＰを緊張材として用いるに際しては、一般にそ
の形状をロフト状としている。従来、このようなＦＲＰ
ロッドの緊張・定着機構としては、通常のＰＣ鋼材に体
して用いられているような模型のものと、エポキシ樹脂
等の接着剤を用いた接着型のものとが考えられている。
の形状をロフト状としている。従来、このようなＦＲＰ
ロッドの緊張・定着機構としては、通常のＰＣ鋼材に体
して用いられているような模型のものと、エポキシ樹脂
等の接着剤を用いた接着型のものとが考えられている。
第５図は前記模型の緊張・定着機構の一例を示す断面図
および左側面図である６同図において、３１はＦＲＰロ
ッドであり、３３は楔、３５は外とう管である。前記外
とう管３５の内面には前記楔３３の外面と同等のテーパ
が設けられている。
および左側面図である６同図において、３１はＦＲＰロ
ッドであり、３３は楔、３５は外とう管である。前記外
とう管３５の内面には前記楔３３の外面と同等のテーパ
が設けられている。
楔３３は鋼製であるため９間隔りの締り代をとった２つ
のピースからなり、前記ＦＲＰロッド３１を抱くように
外とう管３５内に挿入セットされ、ＦＲＰロッド３１に
矢示方向の引張力が加わった場合に外とう管内に食い込
み、ＦＲＰロッド３１を締めつけて定着させる。
のピースからなり、前記ＦＲＰロッド３１を抱くように
外とう管３５内に挿入セットされ、ＦＲＰロッド３１に
矢示方向の引張力が加わった場合に外とう管内に食い込
み、ＦＲＰロッド３１を締めつけて定着させる。
また、第６図は前記接着型の緊張・定着機構の一例を示
す正面図および左側面図である。同図において、３７は
接着剤としての樹脂であり、３９は外とう管である。外
とう管３９の内面はラッパ状に変化し、前記樹脂３７は
この外とう管３９のラッパ状の内面に充填されてＦＲＰ
ロッド３１および外とう管３９の内面とに接着し、ＦＲ
Ｐロッド３１の定着を行っている。
す正面図および左側面図である。同図において、３７は
接着剤としての樹脂であり、３９は外とう管である。外
とう管３９の内面はラッパ状に変化し、前記樹脂３７は
この外とう管３９のラッパ状の内面に充填されてＦＲＰ
ロッド３１および外とう管３９の内面とに接着し、ＦＲ
Ｐロッド３１の定着を行っている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記模型のプレストレストコンクリート
用ＦＲＰロッドの緊張・定着機構では。
用ＦＲＰロッドの緊張・定着機構では。
矢示方向の力がＦＲＰロッド３１に作用した場合。
ＦＲＰロッド３１と楔３３との間には第７図にｆで示す
ような支圧応力が生じ、この応力は楔３３の先端部に集
中する。この応力集中は楔３３の剛性がＦＲＰロッド３
１のそれに比べて大きいほど著しく、これによってＦＲ
Ｐロッド３１が楔３３の先端部で破断しやすくなる。ま
た、前記締り代は間隔でＦＲＰロッド３１の軸方向に連
続して存在するものであり、そのため、楔３３とＦＲＰ
ロッド３１とが接触しない領域が軸方向に生じ、ＦＲＰ
ロッド３１の断面方向には第８図にＦで示す力が加わり
、図示の如く膨出変形する。このとき、楔３３と接触し
ていないＦＲＰロッド３１の表面の繊維やその表面近く
にある一部の繊維は、軸方向の引張力に対して有効に作
用しないばかりか、締り代の存在によってＦＲＰロッド
３１の周囲から作用する支圧応力が不均一になるので、
ＦＲＰロッド３１は断面内において剪断力を受けること
となり、この剪断力は楔３３の全長にわたるものである
ため、ＦＲＰロッド３１は軸方向に割れを生じることと
なる。
ような支圧応力が生じ、この応力は楔３３の先端部に集
中する。この応力集中は楔３３の剛性がＦＲＰロッド３
１のそれに比べて大きいほど著しく、これによってＦＲ
Ｐロッド３１が楔３３の先端部で破断しやすくなる。ま
た、前記締り代は間隔でＦＲＰロッド３１の軸方向に連
続して存在するものであり、そのため、楔３３とＦＲＰ
ロッド３１とが接触しない領域が軸方向に生じ、ＦＲＰ
ロッド３１の断面方向には第８図にＦで示す力が加わり
、図示の如く膨出変形する。このとき、楔３３と接触し
ていないＦＲＰロッド３１の表面の繊維やその表面近く
にある一部の繊維は、軸方向の引張力に対して有効に作
用しないばかりか、締り代の存在によってＦＲＰロッド
３１の周囲から作用する支圧応力が不均一になるので、
ＦＲＰロッド３１は断面内において剪断力を受けること
となり、この剪断力は楔３３の全長にわたるものである
ため、ＦＲＰロッド３１は軸方向に割れを生じることと
なる。
また、前記接着型のプレストレストコンクリート用ＦＲ
Ｐロッドの緊張・定着機構では、矢示方向の力がＦＲＰ
ロッド３１に作用した場合、ＦＲＰロッド３１と樹脂３
７との界面における剪断応力は、外とう管３９の先端部
に集中する。従って、高引張荷重下においては、この剪
断応力がＦＲＰロッド３１と樹脂３７との接着強度を超
える領域が生ずることがあり、その界面ではＦＲＰロッ
ド３１と樹脂３７との間が剥離してこの領域の樹脂３７
がＦＲＰロッド３１の引張力をほとんど負担しなくなる
ため、剪断応力の集中する位置が徐々に内部へ進行して
ゆき、最終的にはＦＲＰロッド３１と樹脂３７との界面
全体が剥離してしまい、ＦＲＰロッド３１が引き抜けて
しまうという問題点があった。
Ｐロッドの緊張・定着機構では、矢示方向の力がＦＲＰ
ロッド３１に作用した場合、ＦＲＰロッド３１と樹脂３
７との界面における剪断応力は、外とう管３９の先端部
に集中する。従って、高引張荷重下においては、この剪
断応力がＦＲＰロッド３１と樹脂３７との接着強度を超
える領域が生ずることがあり、その界面ではＦＲＰロッ
ド３１と樹脂３７との間が剥離してこの領域の樹脂３７
がＦＲＰロッド３１の引張力をほとんど負担しなくなる
ため、剪断応力の集中する位置が徐々に内部へ進行して
ゆき、最終的にはＦＲＰロッド３１と樹脂３７との界面
全体が剥離してしまい、ＦＲＰロッド３１が引き抜けて
しまうという問題点があった。
本発明は、これらの点に着目してなされたもので、ＦＲ
Ｐロッド内における応力集中の発生を防止することで、
ＦＲＰが有する大きな引張耐力を有効に利用できるプレ
ストレストコンクリート用ＦＲＰロッドの緊張・定着機
構を提供せんとするものである。
Ｐロッド内における応力集中の発生を防止することで、
ＦＲＰが有する大きな引張耐力を有効に利用できるプレ
ストレストコンクリート用ＦＲＰロッドの緊張・定着機
構を提供せんとするものである。
（問題点を解決するための手段）
そのため、本発明ではプレストレストコンクリート用緊
張材の緊張・定着機構を、テーパが内面に付けた外とう
管と、この外とう管内に挿入された緊張材の外面と前記
外とう管内面との間に配置されて、前記外とう管内面と
は非接着状態となっている充填材とで構成し、その充填
材の硬度を、それ自身の変形によって外とう管中に食い
込み可能な程度にしたものである。
張材の緊張・定着機構を、テーパが内面に付けた外とう
管と、この外とう管内に挿入された緊張材の外面と前記
外とう管内面との間に配置されて、前記外とう管内面と
は非接着状態となっている充填材とで構成し、その充填
材の硬度を、それ自身の変形によって外とう管中に食い
込み可能な程度にしたものである。
（作用）
このように構成された本発明のプレストレストコンクリ
ート用緊張材の緊張・定着機構では、充填材にそれ自身
の変形によって外とう管中に食い込み可能な程度の硬度
を持たせているため、その変形によってエネルギーを吸
収して、緊張材からの応力伝播を円滑に行わせ、硬質の
楔を用いた場合のように応力が先端部へ集中することを
防止し、さらに、充填材はその断面内における圧縮変形
に伴う径（断面積）の減少により、外とう管中に食い込
むことで模作用を生じさせて、従来の模型の緊張・定着
機構の模のような締り代を不要とし、緊張材としてのＦ
ＲＰロッドの断面内に生じる応力を一様なものとして、
その軸方向の割れの防止を可能とし、また、充填材と外
とう管内面とを非接着状態として、従来の接着型の緊張
・定着機構の樹脂のような外とう管内面と接着状態にあ
るものに比べて、外とう管による充填材の変形を拘束す
る度合をはるかに小さくすることで、充填材を介して外
とう管に伝達される圧力分布を均一化し、その結果、充
填材全体が緊張材の引張力に抵抗するようにして、充填
材の先端部における剪断応力の集中をなくし、緊張材の
抜けも防止したものである。
ート用緊張材の緊張・定着機構では、充填材にそれ自身
の変形によって外とう管中に食い込み可能な程度の硬度
を持たせているため、その変形によってエネルギーを吸
収して、緊張材からの応力伝播を円滑に行わせ、硬質の
楔を用いた場合のように応力が先端部へ集中することを
防止し、さらに、充填材はその断面内における圧縮変形
に伴う径（断面積）の減少により、外とう管中に食い込
むことで模作用を生じさせて、従来の模型の緊張・定着
機構の模のような締り代を不要とし、緊張材としてのＦ
ＲＰロッドの断面内に生じる応力を一様なものとして、
その軸方向の割れの防止を可能とし、また、充填材と外
とう管内面とを非接着状態として、従来の接着型の緊張
・定着機構の樹脂のような外とう管内面と接着状態にあ
るものに比べて、外とう管による充填材の変形を拘束す
る度合をはるかに小さくすることで、充填材を介して外
とう管に伝達される圧力分布を均一化し、その結果、充
填材全体が緊張材の引張力に抵抗するようにして、充填
材の先端部における剪断応力の集中をなくし、緊張材の
抜けも防止したものである。
（実施例）
次に１本発明の実施の一例を図面を参照しながら説明す
る。第１図は本発明に係るプレストレストコンクリート
用緊張材の緊張・定着機構の一実施例を示す半断面図お
よび左側面図である。同図において、１１はＦＲＰロッ
ド、１３は充填材、１５は外とう管である。この外とう
管１５の内面には定着状態でＦＲＰロッド１１が引張さ
れる方向（図中の矢示方向）に直線的に漸次細くなるテ
ーパが付けられている。この外とう管１５内にはＦＲＰ
ロッド１１が挿入され、このＦＲＰロッド１１の外面と
前記外とう管１５の内面との間に充填材１３が詰められ
ている。
る。第１図は本発明に係るプレストレストコンクリート
用緊張材の緊張・定着機構の一実施例を示す半断面図お
よび左側面図である。同図において、１１はＦＲＰロッ
ド、１３は充填材、１５は外とう管である。この外とう
管１５の内面には定着状態でＦＲＰロッド１１が引張さ
れる方向（図中の矢示方向）に直線的に漸次細くなるテ
ーパが付けられている。この外とう管１５内にはＦＲＰ
ロッド１１が挿入され、このＦＲＰロッド１１の外面と
前記外とう管１５の内面との間に充填材１３が詰められ
ている。
この充填材１３は、材質としてその硬度がそれ自身の変
形によって前記外とう管１５の中に食い込み可能な程度
のもの、即ち、その弾性係数として Ｅ＝ＩＸ１０’
〜１００ＸＩＯ’ ｋｇ／ａＪ の範囲のもの
が考えられ１本実施例ではエポキシ樹脂が用いられてお
り、ＦＲＰロッド１１と外とう管１５との間に詰められ
た状態で、前記ＦＲＰロッド１１の外面とは接着状態と
なり、前記外とう管１５の内面とは非接着状態となって
いる。このような充填材１３の形成は、例えば第２図に
示すような方法で行われる。即ち、内面に剥離剤を塗布
した外とう管１５にＦＲＰロッド１１を挿通固定し、シ
ール１７で洩れ止めをした後、外とう管１５内に溶融し
たエポキシ樹脂１９を流し込み。
形によって前記外とう管１５の中に食い込み可能な程度
のもの、即ち、その弾性係数として Ｅ＝ＩＸ１０’
〜１００ＸＩＯ’ ｋｇ／ａＪ の範囲のもの
が考えられ１本実施例ではエポキシ樹脂が用いられてお
り、ＦＲＰロッド１１と外とう管１５との間に詰められ
た状態で、前記ＦＲＰロッド１１の外面とは接着状態と
なり、前記外とう管１５の内面とは非接着状態となって
いる。このような充填材１３の形成は、例えば第２図に
示すような方法で行われる。即ち、内面に剥離剤を塗布
した外とう管１５にＦＲＰロッド１１を挿通固定し、シ
ール１７で洩れ止めをした後、外とう管１５内に溶融し
たエポキシ樹脂１９を流し込み。
固化させるものである。
このように構成されたプレストレストコンクリート用緊
張材の緊張・定着機構において、定着状態のＦＲＰロッ
ド１１に第１図の矢示方向の引張力が加わった場合、前
述の如く、充填材１３の硬度がそれ自身の変形によって
外とう管１５の中に食い込み可能な程度のものとなって
いるため、その変形によってエネルギーを吸収しやすく
、ＦＲＰロッド１１からの応力伝播が円滑に行われて。
張材の緊張・定着機構において、定着状態のＦＲＰロッ
ド１１に第１図の矢示方向の引張力が加わった場合、前
述の如く、充填材１３の硬度がそれ自身の変形によって
外とう管１５の中に食い込み可能な程度のものとなって
いるため、その変形によってエネルギーを吸収しやすく
、ＦＲＰロッド１１からの応力伝播が円滑に行われて。
硬質の楔を用いた場合のように応力の先端部への集中が
なくなり、さらに、充填材１３がその断面内における圧
縮変形に伴う径（断面積）の減少によって、外とう管１
５中に食い込むことで楔作用を発揮して締り代を設ける
必要がなくなるため。
なくなり、さらに、充填材１３がその断面内における圧
縮変形に伴う径（断面積）の減少によって、外とう管１
５中に食い込むことで楔作用を発揮して締り代を設ける
必要がなくなるため。
ＦＲＰロッド１１の断面内に生じる応力も一様にするこ
とが可能となる。また、前述の如く、充填材１３と外と
う管１５の内面とは非接着状態となっているので、従来
の接着型の緊張・定着機構の樹脂のように外とう管１５
の内面と接着状態にあるものに比べて、外とう管１５に
よる充填材１３の変形を拘束する度合ははるかに小さく
なって、充填材１３を介して外とう管に伝達される圧力
分布は均一化され、充填材１３全体がＦＲＰロッド１１
の引張力に抵抗することになり、その結果。
とが可能となる。また、前述の如く、充填材１３と外と
う管１５の内面とは非接着状態となっているので、従来
の接着型の緊張・定着機構の樹脂のように外とう管１５
の内面と接着状態にあるものに比べて、外とう管１５に
よる充填材１３の変形を拘束する度合ははるかに小さく
なって、充填材１３を介して外とう管に伝達される圧力
分布は均一化され、充填材１３全体がＦＲＰロッド１１
の引張力に抵抗することになり、その結果。
充填材１３の先端部における剪断応力の集中がなくなる
次に、本実施例のプレストレストコンクリート用緊張材
の緊張・定着機構の引張試験の結果を示す。
の緊張・定着機構の引張試験の結果を示す。
第３図はその実験方法を示す説明図であり、ＦＲＰロッ
ド１１の両端に本実施例のプレストレストコンクリート
用緊張材の緊張・定着機構を配置し、その外とう管１５
を試験用治具２１で支持して図示を省略した引張試験機
で破断あるいは引き抜けるまで引張し、最大引張荷重を
測定するものである。このときの供験体の仕様および試
験結果は以下の通りである。
ド１１の両端に本実施例のプレストレストコンクリート
用緊張材の緊張・定着機構を配置し、その外とう管１５
を試験用治具２１で支持して図示を省略した引張試験機
で破断あるいは引き抜けるまで引張し、最大引張荷重を
測定するものである。このときの供験体の仕様および試
験結果は以下の通りである。
（１）ＦＲＰロッド
繊 維・・・・・・ＫＥＶＬＡＲ２９樹脂母材・・
・・・・ビニルエステル系直 径 φ＝ ６
ｍｍ 容積百分率 Ｖｆ＝６９．７％ （ｍ維含有率） 理論引張耐力Ｐｍａｘ＝ ５ 、５１８ｔｏｎ（理論引
張耐力＝（繊維素材の強さ） ×（ロッド中の繊維の全面積）） （ＩＩ）充填材 種 類・・・・・・エポキシ系接着剤圧縮強度 ａ
ｃ＝ １９００ ｋｇ／ａＪ引張強度 σｔ＝
７００ ｋｇ／ａ＃弾性係数 Ｅ＝３．５Ｘ１０’
ｋｇ／ａＪ粘 度 η＝ ５００ ｐｏ
ｉｓｅ（ＩＩＩ）外とう管 材 質・・・・・・５Ｓ４１ 形 状・・・・・・第４図の通り （ＩＶ）試験結果 充填材と外とう管とが接着状態にない場合最大引張荷重
： ５．０３ｔｏｎ 定着効率：９１．２％ 最終時の状況 ： 破断 充填材と外とう管とが接着状態にある場合最大引張荷重
： １．８６ｔｏｎ 定着効率：３３．７％ 最終時の状況 ： 引き抜け ここで。
・・・・ビニルエステル系直 径 φ＝ ６
ｍｍ 容積百分率 Ｖｆ＝６９．７％ （ｍ維含有率） 理論引張耐力Ｐｍａｘ＝ ５ 、５１８ｔｏｎ（理論引
張耐力＝（繊維素材の強さ） ×（ロッド中の繊維の全面積）） （ＩＩ）充填材 種 類・・・・・・エポキシ系接着剤圧縮強度 ａ
ｃ＝ １９００ ｋｇ／ａＪ引張強度 σｔ＝
７００ ｋｇ／ａ＃弾性係数 Ｅ＝３．５Ｘ１０’
ｋｇ／ａＪ粘 度 η＝ ５００ ｐｏ
ｉｓｅ（ＩＩＩ）外とう管 材 質・・・・・・５Ｓ４１ 形 状・・・・・・第４図の通り （ＩＶ）試験結果 充填材と外とう管とが接着状態にない場合最大引張荷重
： ５．０３ｔｏｎ 定着効率：９１．２％ 最終時の状況 ： 破断 充填材と外とう管とが接着状態にある場合最大引張荷重
： １．８６ｔｏｎ 定着効率：３３．７％ 最終時の状況 ： 引き抜け ここで。
定着効率＝（最大引張荷重）／（理論引張耐力）本実施
例のプレストレストコンクリート用緊張材の緊張・定着
機構によれば、その定着効率は９１．２％と極めて高い
値が得られた。なお、従来の模型緊張・定着機構を用い
た場合には、最大引張荷重が約３ｔｏｎ（定着効率にし
て約６０％）程度であった。
例のプレストレストコンクリート用緊張材の緊張・定着
機構によれば、その定着効率は９１．２％と極めて高い
値が得られた。なお、従来の模型緊張・定着機構を用い
た場合には、最大引張荷重が約３ｔｏｎ（定着効率にし
て約６０％）程度であった。
以上図示の実施例について詳細に説明したが、例えば、
充填材の材質として、エポキシ等のレジンばかりでなく
、半田、鉛等の金属材料も利用可能であり、また、流し
込みによらず、外とう管の内面と同等なテーパを有する
充填材を予め成形しておき、これをＦＲＰロッドと外と
う管との間に挿入するものであってもよく、種々のバリ
エーションを含むものである。さらに、緊張材と充填材
との間は必ずしも接着状態になくともよく、初期の低荷
重状態における滑りを防止できれば、充填材の楔効果に
伴う支圧力によって緊張材を強力に締めつけるため、緊
張材が抜けるようなことはない、従って、前記初期の低
荷重に耐え得る程度の簡単なストッパ、抜は止めリング
等を緊張材に固着しておけば、緊張材の抜けは完全に防
止することができる。
充填材の材質として、エポキシ等のレジンばかりでなく
、半田、鉛等の金属材料も利用可能であり、また、流し
込みによらず、外とう管の内面と同等なテーパを有する
充填材を予め成形しておき、これをＦＲＰロッドと外と
う管との間に挿入するものであってもよく、種々のバリ
エーションを含むものである。さらに、緊張材と充填材
との間は必ずしも接着状態になくともよく、初期の低荷
重状態における滑りを防止できれば、充填材の楔効果に
伴う支圧力によって緊張材を強力に締めつけるため、緊
張材が抜けるようなことはない、従って、前記初期の低
荷重に耐え得る程度の簡単なストッパ、抜は止めリング
等を緊張材に固着しておけば、緊張材の抜けは完全に防
止することができる。
また１本発明に係るプレストレストコンクリート用緊張
材の緊張・定着機構は前述のＦＲＰロッドによる緊張材
ばかりでなく、通常Ｆ ＲＭ （ｆｉｂｅｒｒｅ−ｉｎ
ｆｏｒｃｅｄ ｍｅｔａｌ）と呼ばれている繊維材料の
束を溶融金属で固定したもの、あるいは、前記ＦＲＰ、
ＭＲＰを複数本撚り合せたもの、さらには、高強度の繊
維材料をそのまま素状に撚り合せたもの等にも全く同様
に適応することができる。
材の緊張・定着機構は前述のＦＲＰロッドによる緊張材
ばかりでなく、通常Ｆ ＲＭ （ｆｉｂｅｒｒｅ−ｉｎ
ｆｏｒｃｅｄ ｍｅｔａｌ）と呼ばれている繊維材料の
束を溶融金属で固定したもの、あるいは、前記ＦＲＰ、
ＭＲＰを複数本撚り合せたもの、さらには、高強度の繊
維材料をそのまま素状に撚り合せたもの等にも全く同様
に適応することができる。
（発明の効果）
本発明は以上の様に構成され、充填材がそれ自身の変形
によって外とう管中に食い込み可能な程度の硬度を有す
るものであるため、応力の充填材先端部への集中がなく
なり、さらに、充填材が外とう管中に食い込むことで締
り代を設けなくとも模作用を発揮するため、緊張材の断
面内に生じる応力も一様となって、緊張材の先端部で破
断、さらには軸方向の割れを防止することが可能となり
、充填材と外とう管内面とは非接着状態となっているの
で、外とう管による充填材の変形を拘束する度合ははる
かに小さくなり、充填材を介して外とう管に伝達される
圧力分布は均一化されて、充填材全体が緊張材の引張力
に抵抗し、充填材の先端部における剪断応力の集中がな
くなって、緊張材の抜けも防止できる等の優れた効果が
得られる。
によって外とう管中に食い込み可能な程度の硬度を有す
るものであるため、応力の充填材先端部への集中がなく
なり、さらに、充填材が外とう管中に食い込むことで締
り代を設けなくとも模作用を発揮するため、緊張材の断
面内に生じる応力も一様となって、緊張材の先端部で破
断、さらには軸方向の割れを防止することが可能となり
、充填材と外とう管内面とは非接着状態となっているの
で、外とう管による充填材の変形を拘束する度合ははる
かに小さくなり、充填材を介して外とう管に伝達される
圧力分布は均一化されて、充填材全体が緊張材の引張力
に抵抗し、充填材の先端部における剪断応力の集中がな
くなって、緊張材の抜けも防止できる等の優れた効果が
得られる。
第１図は本発明に係るプレストレストコンクリート用緊
張材の緊張・定着機構の一実施例を示す半断面図および
左側面図、第２図は充填材の形成方法の一例を示す説明
図、第３図はその実験方法を示す説明図、第４図はこの
試験で用いられる外とう管の形状、寸法を示す正面図お
よび左側面図であり、第５図は従来の模型緊張・定着機
構の一例を示す断面図および左側面図、第６図は従来の
接着型緊張・定着機構の一例を示す正面図および左側面
図、第７図は前記模型緊張・定着機構における支圧応力
分布をしめず説明図、第８図は前記模型緊張・定着機構
におけるＦＲＰロッドへの作用力とＦＲＰロッドの変形
を説明する説明図である。 １１・・・・・・ＦＲＰロッド、１３・・・・・・充填
材、１５・・・・・・外とう管。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
張材の緊張・定着機構の一実施例を示す半断面図および
左側面図、第２図は充填材の形成方法の一例を示す説明
図、第３図はその実験方法を示す説明図、第４図はこの
試験で用いられる外とう管の形状、寸法を示す正面図お
よび左側面図であり、第５図は従来の模型緊張・定着機
構の一例を示す断面図および左側面図、第６図は従来の
接着型緊張・定着機構の一例を示す正面図および左側面
図、第７図は前記模型緊張・定着機構における支圧応力
分布をしめず説明図、第８図は前記模型緊張・定着機構
におけるＦＲＰロッドへの作用力とＦＲＰロッドの変形
を説明する説明図である。 １１・・・・・・ＦＲＰロッド、１３・・・・・・充填
材、１５・・・・・・外とう管。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
Claims (1)
- （１）プレストレストコンクリートに圧縮応力を与える
緊張材の緊張・定着機構において、テーパが内面に付け
られている外とう管と、この外とう管内に挿通された緊
張材の外面と前記外とう管の内面との間に配置されて、
前記外とう管内面とは非接着状態となっている充填材と
によって構成され、前記充填材の硬度を、それ自身の変
形によって外とう管中に食い込み可能な程度にしたこと
を特徴とするプレストレストコンクリート用緊張材の緊
張・定着機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5424185A JPS61216962A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | プレストレストコンクリ−ト用緊張材の緊張・定着機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5424185A JPS61216962A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | プレストレストコンクリ−ト用緊張材の緊張・定着機構 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61216962A true JPS61216962A (ja) | 1986-09-26 |
Family
ID=12965041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5424185A Pending JPS61216962A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | プレストレストコンクリ−ト用緊張材の緊張・定着機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61216962A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0350119U (ja) * | 1989-09-25 | 1991-05-16 | ||
| JPH03125746A (ja) * | 1989-10-06 | 1991-05-29 | Ohbayashi Corp | プレストレストコンクリート用緊張材の定着方法 |
| JP2002097746A (ja) * | 2000-09-21 | 2002-04-05 | Dps Bridge Works Co Ltd | 定着具付きｆｒｐ補強材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5122226A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-02-21 | Nitto Electric Ind Co | Puresutoresutokonkuriitoyokinchozaino teichakuhoho |
| JPS5344821U (ja) * | 1976-09-22 | 1978-04-17 |
-
1985
- 1985-03-20 JP JP5424185A patent/JPS61216962A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5122226A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-02-21 | Nitto Electric Ind Co | Puresutoresutokonkuriitoyokinchozaino teichakuhoho |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0350119U (ja) * | 1989-09-25 | 1991-05-16 | ||
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| JP2002097746A (ja) * | 2000-09-21 | 2002-04-05 | Dps Bridge Works Co Ltd | 定着具付きｆｒｐ補強材 |
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