JPS612068A - 遠心鋳造管の超音波探傷法 - Google Patents
遠心鋳造管の超音波探傷法Info
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- JPS612068A JPS612068A JP59123420A JP12342084A JPS612068A JP S612068 A JPS612068 A JP S612068A JP 59123420 A JP59123420 A JP 59123420A JP 12342084 A JP12342084 A JP 12342084A JP S612068 A JPS612068 A JP S612068A
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- G01N29/38—Detecting the response signal, e.g. electronic circuits specially adapted therefor by time filtering, e.g. using time gates
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
木発８Ａは、主として水蒸気接触改質炉用加熱管等の遠
心鋳造管の経年変化により生ずる内部傷、Ｍに管周方向
の欠陥を高い精度を以って検出すること全可能とする超
音波探傷（よる非破ｗ４検査力法に関する。
心鋳造管の経年変化により生ずる内部傷、Ｍに管周方向
の欠陥を高い精度を以って検出すること全可能とする超
音波探傷（よる非破ｗ４検査力法に関する。
この種水蒸気接触改質炉用加熱管の特質を説明すると、
この管は耐蝕、耐熱、＃圧の必要から生に遠心鋳造によ
り製作場九たＵＫ −４０ＣＤ、４０９６Ｃ−２５％
Ｃｒ −２０％Ｎｉ系）材％ｆ）＊−ｘｙｆイト系耐熱
鋳鋼管を、所定長さに複数本溶接接続してつくられる。
この管は耐蝕、耐熱、＃圧の必要から生に遠心鋳造によ
り製作場九たＵＫ −４０ＣＤ、４０９６Ｃ−２５％
Ｃｒ −２０％Ｎｉ系）材％ｆ）＊−ｘｙｆイト系耐熱
鋳鋼管を、所定長さに複数本溶接接続してつくられる。
この管は使用状急においては、触媒が充填された管内部
にメタン等のガスと高圧水蒸気が圧送さ力、るとともに
管外部から加熱され、高温高圧下に曝される。このため
使用日数の経過に伴ない７−プ応力によりクリープフィ
ッシャーが管内面より外面に向って放射状に進展する傾
向があり、ま丸管内外の外熱内冷の温度差に基因して管
内面の周方向に欠陥を発生する怖がある。従って上記加
熱管の経年変化を把握し残存寿命を推定することＦｉ操
業安定上不可欠の事項となる。
にメタン等のガスと高圧水蒸気が圧送さ力、るとともに
管外部から加熱され、高温高圧下に曝される。このため
使用日数の経過に伴ない７−プ応力によりクリープフィ
ッシャーが管内面より外面に向って放射状に進展する傾
向があり、ま丸管内外の外熱内冷の温度差に基因して管
内面の周方向に欠陥を発生する怖がある。従って上記加
熱管の経年変化を把握し残存寿命を推定することＦｉ操
業安定上不可欠の事項となる。
水蒸気接触改質炉内に立設式れている多数の加熱管につ
き経年変化により発生する可能性のある欠陥を探傷する
には個別に非破壊検査を実施する必要がある。一般にこ
の目的の非破壊検査方法としては放射線透過検査と超音
波探傷とがある。このうち放射線透過検査方法は、放射
線の進行方向にある程度以上の厚さ、一般的には板厚の
１９６程度以上の厚さと放射線の進行方向に対して直角
方向の拡がＶを持った欠陥でないと検出きれ難く、それ
以外の欠陥、例えばワレ状欠陥のような場合には検出で
きず、従って検出精度が悪い。
き経年変化により発生する可能性のある欠陥を探傷する
には個別に非破壊検査を実施する必要がある。一般にこ
の目的の非破壊検査方法としては放射線透過検査と超音
波探傷とがある。このうち放射線透過検査方法は、放射
線の進行方向にある程度以上の厚さ、一般的には板厚の
１９６程度以上の厚さと放射線の進行方向に対して直角
方向の拡がＶを持った欠陥でないと検出きれ難く、それ
以外の欠陥、例えばワレ状欠陥のような場合には検出で
きず、従って検出精度が悪い。
他力、超音波探傷法は、一般鍜圧鋼材や炭素鋼＃鋼材等
の比較的均質なｌｌｋ銅材料の内部欠陥に対する非破壊
検査方法として有効であり、実施技法として、パルス反
射法、透過法、共振法等かあり１また探触子１ｆｔ１個
あるいは２個使用する方法、さらには超音波の被検体に
投入する方向を垂直あるいは斜角に設定する方法等が知
られており、それぞれの被検体の形状、欠陥の種類等の
適用条件に応じて選択使用されている。
の比較的均質なｌｌｋ銅材料の内部欠陥に対する非破壊
検査方法として有効であり、実施技法として、パルス反
射法、透過法、共振法等かあり１また探触子１ｆｔ１個
あるいは２個使用する方法、さらには超音波の被検体に
投入する方向を垂直あるいは斜角に設定する方法等が知
られており、それぞれの被検体の形状、欠陥の種類等の
適用条件に応じて選択使用されている。
しかし前記の遠心鋳造オーステナイト系耐熱鋳鋼管の場
合には、結晶が粗大で粒界反射による林立エコーがでや
すいため受信波形が複雑となり熟練者でも欠陥清報とエ
コー、ノイズとの弁別が困難となるため、先行技術の超
音波探傷方法はいずれも探傷精度が不充分となる欠点が
あった。例えば１探触子のパルス反射法による探傷法は
結晶粒界等により林立エコーが生じ欠陥エコーと散乱林
立エコーのノイズとの区別がっき雑＜、また送信パルス
幅をある程度以上狭くすることが比較的困難でｉｂり、
従って探傷面に近い欠陥を検出できない欠点がある。ま
た透過法は直接欠陥エコーを対象とせず透過超音波の減
衰状態から欠陥の状態を推定する方法であり、特開昭５
８−４７２５２ Ｆｉその１例であるが、この場合その
位置での母材の減衰ｉｉ全全知ておく必要があり、母材
の結晶粒が粗大で超音波の減衰が大きい遠心鋳造管では
欠陥情報の弁別が困難でａ！実性に欠けることとなる。
合には、結晶が粗大で粒界反射による林立エコーがでや
すいため受信波形が複雑となり熟練者でも欠陥清報とエ
コー、ノイズとの弁別が困難となるため、先行技術の超
音波探傷方法はいずれも探傷精度が不充分となる欠点が
あった。例えば１探触子のパルス反射法による探傷法は
結晶粒界等により林立エコーが生じ欠陥エコーと散乱林
立エコーのノイズとの区別がっき雑＜、また送信パルス
幅をある程度以上狭くすることが比較的困難でｉｂり、
従って探傷面に近い欠陥を検出できない欠点がある。ま
た透過法は直接欠陥エコーを対象とせず透過超音波の減
衰状態から欠陥の状態を推定する方法であり、特開昭５
８−４７２５２ Ｆｉその１例であるが、この場合その
位置での母材の減衰ｉｉ全全知ておく必要があり、母材
の結晶粒が粗大で超音波の減衰が大きい遠心鋳造管では
欠陥情報の弁別が困難でａ！実性に欠けることとなる。
本発明は、この種遠心鋳造の探傷、特に溶接部に生じ烏
い周方向の欠陥の検出に有効となり得る超音波探傷方法
を提供することを目的としてなさｒｔｔものである。本
発明の遠心鋳造管の超音波探傷法の特徴上するところは
、遠心鋳造管に対し、２探触子をその１力の探触子から
送信する縦波の超音波を欠陥で正反射した超音波を他方
の探触子で受信するよう配置し、管周方向の直接採取デ
ータを管軸方向の加算平均および時間的同期加算平均の
選択組合せにより処理してノイズに対する欠陥清報のＳ
／Ｎｔ−改善して欠陥判定を行う点にある。
い周方向の欠陥の検出に有効となり得る超音波探傷方法
を提供することを目的としてなさｒｔｔものである。本
発明の遠心鋳造管の超音波探傷法の特徴上するところは
、遠心鋳造管に対し、２探触子をその１力の探触子から
送信する縦波の超音波を欠陥で正反射した超音波を他方
の探触子で受信するよう配置し、管周方向の直接採取デ
ータを管軸方向の加算平均および時間的同期加算平均の
選択組合せにより処理してノイズに対する欠陥清報のＳ
／Ｎｔ−改善して欠陥判定を行う点にある。
すなわら、本発明は代表的には次の栴成要件の相互胸連
により成立つ。
により成立つ。
（１） 特定の超ｆ波として縦ｔＬを使用したこと。
（厘） 特定の探傷子配置として、２探触子を用い、
−力の探触子で欠陥に対し超音波を送信し他力に探触子
で欠陥で正反射しん超音波を受信するようにそれぞれを
配置したこと。それにより欠陥での１回の反射により欠
陥情報の直接採取を行う。
−力の探触子で欠陥に対し超音波を送信し他力に探触子
で欠陥で正反射しん超音波を受信するようにそれぞれを
配置したこと。それにより欠陥での１回の反射により欠
陥情報の直接採取を行う。
（２） 特定の清報処理の方案およびプロセスとして、
管周方向の直接採取データを管軸方向の加算平均および
時間的同期加熱平均の選択組合せにより処理してノイズ
に対する欠陥情報のＳｌＲを改善して欠陥判定を行うこ
と。代表的には、管周方向のデータ１−、管軸方向の異
なる数個所（極く近傍の位置）で採取〔すなわち管軸方
向走査〕シ、それらのデータを管周方向位置を合せて加
算平均によりＳｌＲの改！！を行う。
管周方向の直接採取データを管軸方向の加算平均および
時間的同期加熱平均の選択組合せにより処理してノイズ
に対する欠陥情報のＳｌＲを改善して欠陥判定を行うこ
と。代表的には、管周方向のデータ１−、管軸方向の異
なる数個所（極く近傍の位置）で採取〔すなわち管軸方
向走査〕シ、それらのデータを管周方向位置を合せて加
算平均によりＳｌＲの改！！を行う。
以下、不発ＢＡｔ−添付図を参照して具体的に詳細に説
明する。
明する。
一般に、超音波の反射により材料中の欠陥を探傷するに
は、第５図←）の母材（１）、溶接部（２）。
は、第５図←）の母材（１）、溶接部（２）。
欠陥（３）、探触子（４）、超音波ビーム（５）の関係
に示すように、縦波の超ｆｆｆｌ全底面部で一度反射さ
せ欠陥部でさらに反射させ返って来る超音波を受信する
のが普通である。第５図（ロ）のように超音波の方向を
逆にすることもめる。（句は入射角を示す。縦波の２回
反射の場合、第５図Ｇ−（の横軸の入射角に対する縦軸
の２回の音圧反射率の関係に示すように入射角２σ〜７
０の反射率は一定であるが１５９６以下の程度に低い。
に示すように、縦波の超ｆｆｆｌ全底面部で一度反射さ
せ欠陥部でさらに反射させ返って来る超音波を受信する
のが普通である。第５図（ロ）のように超音波の方向を
逆にすることもめる。（句は入射角を示す。縦波の２回
反射の場合、第５図Ｇ−（の横軸の入射角に対する縦軸
の２回の音圧反射率の関係に示すように入射角２σ〜７
０の反射率は一定であるが１５９６以下の程度に低い。
横波では反射率の入射角（よる変化が著るしく入射角変
化の影響が把握できない。縦波でも、底面と欠陥部との
２回の反射でエネルギ損失が大きく、また底面での反射
の際モード変換して縦波の一部が横波になりエネルギ損
失を生ずる状態となる。従って２回反射では本発明の対
象とする遠心鋳造管のように常態で減衰の大きい材料で
は欠陥検出は困難である。縦波超ｆｒｒｔを１回反射さ
せる場合の結果は第５図に）に示すようになり入射角が
６０〜５０の範囲では反射率は角度に逆比例の関係で第
５図（→の場合より大きい。
化の影響が把握できない。縦波でも、底面と欠陥部との
２回の反射でエネルギ損失が大きく、また底面での反射
の際モード変換して縦波の一部が横波になりエネルギ損
失を生ずる状態となる。従って２回反射では本発明の対
象とする遠心鋳造管のように常態で減衰の大きい材料で
は欠陥検出は困難である。縦波超ｆｒｒｔを１回反射さ
せる場合の結果は第５図に）に示すようになり入射角が
６０〜５０の範囲では反射率は角度に逆比例の関係で第
５図（→の場合より大きい。
この特性を利用し、また被検体が管であることを利用し
、本発明においては、第１図（２）および（ロ）に示す
ように、１つの探触子（４Ａ）で欠陥（３）に縦波の超
音波（５）を直接当てその正反射の超音波（５１ｉ’ｔ
もう１つの探触子（４Ｂ）で受信する配置構成とする。
、本発明においては、第１図（２）および（ロ）に示す
ように、１つの探触子（４Ａ）で欠陥（３）に縦波の超
音波（５）を直接当てその正反射の超音波（５１ｉ’ｔ
もう１つの探触子（４Ｂ）で受信する配置構成とする。
そして本発明では、この配置構成に特有の緒特性が次の
ように関連せしめられるようにする。
ように関連せしめられるようにする。
すなわち先づ、縦波の超音波を使用し几ことにより、欠
陥がある場合に欠陥で正反射して受信探触子（４Ｂ）に
到達する反射波としては、欠陥清報を持つに波が一番最
初に伝わる。結晶粒界等の散乱波または反射時モード変
換した横波等による林立エコーはそれより遅れることに
なる。
陥がある場合に欠陥で正反射して受信探触子（４Ｂ）に
到達する反射波としては、欠陥清報を持つに波が一番最
初に伝わる。結晶粒界等の散乱波または反射時モード変
換した横波等による林立エコーはそれより遅れることに
なる。
従ってビーム路程を縦波の速度で除して得る時間の近傍
にゲートをかけておくと欠陥情報を選択的に含む出力を
得ることが可能となる。
にゲートをかけておくと欠陥情報を選択的に含む出力を
得ることが可能となる。
次に探触子を配置する位置は、想定する欠陥部に対しビ
ーム路程が可能な限Ｖ近いことが減衰を少くする観点か
ら有利であることは言う迄もない。しかし現実には被検
管の溶接部の周辺には機械加工による段付部あるいはテ
ーパ一部が存在するという幾何学的な制約があり、まｆ
ｃｂ第２図に示すように探触子を想定した欠陥位置にあ
まり近付は過ぎると、超音波のビームが円周方向に近づ
くために送信探触子（４Ａ）からの送信波の一部が欠陥
での正反射を経ないで（５ｒのように直接受信探触子（
４Ｅ） Ｎ入射してＳ／Ｈｔ−低下させることになる。
ーム路程が可能な限Ｖ近いことが減衰を少くする観点か
ら有利であることは言う迄もない。しかし現実には被検
管の溶接部の周辺には機械加工による段付部あるいはテ
ーパ一部が存在するという幾何学的な制約があり、まｆ
ｃｂ第２図に示すように探触子を想定した欠陥位置にあ
まり近付は過ぎると、超音波のビームが円周方向に近づ
くために送信探触子（４Ａ）からの送信波の一部が欠陥
での正反射を経ないで（５ｒのように直接受信探触子（
４Ｅ） Ｎ入射してＳ／Ｈｔ−低下させることになる。
従って本発明で与え得る探触子配置はこれら制約条件を
外れた範囲とすｔり・必要となる。
外れた範囲とすｔり・必要となる。
八
実験によると、第６図に記入の記号でＬ１＝１５−４０
Ｍｓ Ｌ＊＝ １５〜４ Ｑｗ、 Ｌ ＝Ｌｓ ＋Ｌ禽
＝５０〜ｓｏｗ、ｗ＝５Ｑ〜１００ｍの範囲で艮好なＳ
／Ｎが得ら九ることが判明した。
Ｍｓ Ｌ＊＝ １５〜４ Ｑｗ、 Ｌ ＝Ｌｓ ＋Ｌ禽
＝５０〜ｓｏｗ、ｗ＝５Ｑ〜１００ｍの範囲で艮好なＳ
／Ｎが得ら九ることが判明した。
第６に、Ｓ／Ｎは超音波ビームの拡がＶにより影響され
るので、管壁等で反射される正体不ｑのｘコーの発生を
少くするため、探触子に音響レンズを付設しビームの太
さを絞るようにするのが有効である。
るので、管壁等で反射される正体不ｑのｘコーの発生を
少くするため、探触子に音響レンズを付設しビームの太
さを絞るようにするのが有効である。
第６図は、第１図（櫛（ｃｌ）の探触子配置および前記
諸考慮のもとに被検管を探傷して得几探傷波形の１例を
示す。第５図は横軸に被検管の管周方向の角度位置をと
９、縦軸にゲートをかけた範囲の中のピーク値の電圧を
とってプロットしたものである。被検管としては、余分
の誤差因子が加わらぬよう、遠心鋳造管の溶接部に角度
較べ１／６ｔおよび１／２ｔの内周からの深さの人工欠
陥（５Ａ） ｔ−設けたテストピースを使用している＠
この探傷波形は林立エコーノイズを含んで数多くのピー
クからなる不規則波形であるが、テストピースを使用し
友ため欠陥らしきものが胞められている。しかし欠陥信
号、バンクグランドノイズともに場所により太き（Ｓ／
Ｎ−３＝ｉ程度である０従って実際の遠鋳造加熱管のよ
うに結晶粒が粗大で粒界析出物が多く不均質で他の組織
欠陥の存在し得るものについてはクリ〜プフイ７シャ、
割れ等の発生欠陥を認知することが困難である。
諸考慮のもとに被検管を探傷して得几探傷波形の１例を
示す。第５図は横軸に被検管の管周方向の角度位置をと
９、縦軸にゲートをかけた範囲の中のピーク値の電圧を
とってプロットしたものである。被検管としては、余分
の誤差因子が加わらぬよう、遠心鋳造管の溶接部に角度
較べ１／６ｔおよび１／２ｔの内周からの深さの人工欠
陥（５Ａ） ｔ−設けたテストピースを使用している＠
この探傷波形は林立エコーノイズを含んで数多くのピー
クからなる不規則波形であるが、テストピースを使用し
友ため欠陥らしきものが胞められている。しかし欠陥信
号、バンクグランドノイズともに場所により太き（Ｓ／
Ｎ−３＝ｉ程度である０従って実際の遠鋳造加熱管のよ
うに結晶粒が粗大で粒界析出物が多く不均質で他の組織
欠陥の存在し得るものについてはクリ〜プフイ７シャ、
割れ等の発生欠陥を認知することが困難である。
これに対して、本発明においては、８７Ｈ改善のため次
のデータ採取および処理を施す。すなわち、管周方向の
直接採取データを管軸方向の加算平均および時間的同期
加算平均の選択組合せを行う。この選択組合せの１１Ｉ
ｉＩ様として、具体的には管周方向各位置のデータを管
軸方向（小距離ずらせに＆個所で採取しそれらのデータ
を管局方向位＠を合せて加算する。
のデータ採取および処理を施す。すなわち、管周方向の
直接採取データを管軸方向の加算平均および時間的同期
加算平均の選択組合せを行う。この選択組合せの１１Ｉ
ｉＩ様として、具体的には管周方向各位置のデータを管
軸方向（小距離ずらせに＆個所で採取しそれらのデータ
を管局方向位＠を合せて加算する。
林立エコーノイズは、主として超音波ビームが粒界で散
乱する結果生ずる。このため超音波ビームの入射位置を
ずらすことによりノイズの発生をランダムにすることが
できる。すなわち探触子金管軸方向に結晶粒サイズのオ
ーダ程度の小距離ずらせて走査することによりノイズの
発生をランダムにできる。こｆ′Ｌ１１：対して欠陥（
８）Ｆｉある拡が９を持つため、管軸方向のある程度の
範囲の走査に対しても応答しうる。ただし、この場合、
探触子と欠陥との間の距離が変るので、時間軸上ずれた
位置に欠陥エコーが発生する。そζで管軸方向に走査さ
せる間の探傷データを探触子の位置に応じて時間軸をず
らせて加算する。
乱する結果生ずる。このため超音波ビームの入射位置を
ずらすことによりノイズの発生をランダムにすることが
できる。すなわち探触子金管軸方向に結晶粒サイズのオ
ーダ程度の小距離ずらせて走査することによりノイズの
発生をランダムにできる。こｆ′Ｌ１１：対して欠陥（
８）Ｆｉある拡が９を持つため、管軸方向のある程度の
範囲の走査に対しても応答しうる。ただし、この場合、
探触子と欠陥との間の距離が変るので、時間軸上ずれた
位置に欠陥エコーが発生する。そζで管軸方向に走査さ
せる間の探傷データを探触子の位置に応じて時間軸をず
らせて加算する。
その結果、欠陥清報ＦｉＭ回の加算により約輩倍になる
のに対して、ノイズレベルはランダムであるため１１倍
しかならず１Ｍ回の加算で８７Ｍは１０ ｌｏｇ Ｍ
（ｄＢ） 改善される。加算平均結果により欠陥判定
を行う。
のに対して、ノイズレベルはランダムであるため１１倍
しかならず１Ｍ回の加算で８７Ｍは１０ ｌｏｇ Ｍ
（ｄＢ） 改善される。加算平均結果により欠陥判定
を行う。
第４図は、第６図の波形の場合に上記処理により加算平
均を行なった結果を示す。第３図に較べε／Ｎは２〜６
に改善さｆｔ、欠陥の検出精度が格段に向上する。
均を行なった結果を示す。第３図に較べε／Ｎは２〜６
に改善さｆｔ、欠陥の検出精度が格段に向上する。
本発明によるデータ採取処理の他の態様として、探触子
金管軸方向にずらせて走査する代りに、複数組の探触子
金管軸方向に位置をずらせて配置し、それらのデータを
加算平均するようにすることができ、前記と一致する結
果を得ることができる。
金管軸方向にずらせて走査する代りに、複数組の探触子
金管軸方向に位置をずらせて配置し、それらのデータを
加算平均するようにすることができ、前記と一致する結
果を得ることができる。
またさらに他の態様として、円周方向に走査するとと本
に管軸方向にも走査するというジグザグ走査し、管軸方
向の１周期または半周期のデータを加算平均することに
より前同様にＳ ｌＨを改善することができる。この場
合、管軸方向に移動した距１１ｉに相当する時間だけ時
間軸をずらせて加算する。
に管軸方向にも走査するというジグザグ走査し、管軸方
向の１周期または半周期のデータを加算平均することに
より前同様にＳ ｌＨを改善することができる。この場
合、管軸方向に移動した距１１ｉに相当する時間だけ時
間軸をずらせて加算する。
また本発明によるデータ採取処理の異なる態様として管
周方向に走査し、得られた信号をある一定時間同期加算
平均することで、前同様にＢ／Ｈｔ−改善することがで
きる。欠陥は円周方向にもある程度の拡がりを持ってい
るので、管周方向に走査する“閲、その拡が９相当する
範囲について、入力信号中の特定の部分の時刻を原点と
して、出力信号を時間的に同期加算し平均化する。この
方法によっても、欠陥清報はＭ回のデータ加算で約Ｍ倍
となるのに対しノイズはクンダムである几め７Ｍ−倍に
しかならずｓ Ｓｉｘは１０ ｌｏｇＭ （ｄＢ ）
改善すｎル。
周方向に走査し、得られた信号をある一定時間同期加算
平均することで、前同様にＢ／Ｈｔ−改善することがで
きる。欠陥は円周方向にもある程度の拡がりを持ってい
るので、管周方向に走査する“閲、その拡が９相当する
範囲について、入力信号中の特定の部分の時刻を原点と
して、出力信号を時間的に同期加算し平均化する。この
方法によっても、欠陥清報はＭ回のデータ加算で約Ｍ倍
となるのに対しノイズはクンダムである几め７Ｍ−倍に
しかならずｓ Ｓｉｘは１０ ｌｏｇＭ （ｄＢ ）
改善すｎル。
以上から知られるように、複数組の探触子を管軸方向の
他に管周方向に配置し、それにより清報１ｔ−増加させ
あるいＦｉ検査速度を早めることが可能でるる。
他に管周方向に配置し、それにより清報１ｔ−増加させ
あるいＦｉ検査速度を早めることが可能でるる。
以上のように、本発明によると、水蒸気接触改質炉用加
熱管等の遠心鋳造管を取付状態のまま経年使用によＶ発
生した欠陥を非破壊検査により探傷するに際して、ノイ
ズに対する欠陥清報の信号の此ＦａｌＨを従来の超音波
探傷方法による場合に較べて格段に改善し、そｎにより
欠陥の検出精度を高め探傷結果を確実性、信頼性のある
ものとする゛ことが可能となり、検査の手数および費用
を大幅に低下させることができる等の効果があり、その
波及効果と利得とは非常に大である。
熱管等の遠心鋳造管を取付状態のまま経年使用によＶ発
生した欠陥を非破壊検査により探傷するに際して、ノイ
ズに対する欠陥清報の信号の此ＦａｌＨを従来の超音波
探傷方法による場合に較べて格段に改善し、そｎにより
欠陥の検出精度を高め探傷結果を確実性、信頼性のある
ものとする゛ことが可能となり、検査の手数および費用
を大幅に低下させることができる等の効果があり、その
波及効果と利得とは非常に大である。
第１図ば）は本発明方法を実施するための被検管に対す
る超ｆ波探触子の配＆を示す側面略図、第１図（句はそ
の喘面略図、第２図は探触子配置が不適となる場合の側
面略図、第６図は第１図（４（→の探触子配置により人
工欠陥を有する遠心鋳造被検管テストピースｔ−探傷し
た場合の探傷波形を横軸の管周角度位置と縦軸のピーク
値電圧との関係により示す図表、第４図はｖ／ＩＪ６図
深傷波形探傷に本発明方法における加算平均処理によ？
）＃た第３図同様の図表、第５１１（）ｉｔ−最の２回
反９ｔによる超音波探傷の様式を示す縦断側面略図、第
５図（ロ）は同じく超音波ビーム力向を逆にし７’（場
合のビーム路程を示す図、第５図ｔｉは第５図（（イ）
または（０１の配置で縦波超音波の探傷を行った場合の
横軸の入射角と縦軸の音圧反射率との関係を示す図表、
第５図（→は１回反射の探傷全行なつ７（場合の横軸の
入射角と縦軸の反射率との関係を示す図表である。 （１）・・母材、（２）・・溶接部、（３）・・欠陥１
（３Ａ）・・人工欠陥、（４）・・探触子１ （４Ａ
）・・送信探触子、（４Ｂ）・・受信探触子、（５）
（５５（ｄ・・超音波ビーム、（の・・入射角、（Ｌｌ
）（Ｌ茸バ旬・・距離、（１）・・肉厚。
る超ｆ波探触子の配＆を示す側面略図、第１図（句はそ
の喘面略図、第２図は探触子配置が不適となる場合の側
面略図、第６図は第１図（４（→の探触子配置により人
工欠陥を有する遠心鋳造被検管テストピースｔ−探傷し
た場合の探傷波形を横軸の管周角度位置と縦軸のピーク
値電圧との関係により示す図表、第４図はｖ／ＩＪ６図
深傷波形探傷に本発明方法における加算平均処理によ？
）＃た第３図同様の図表、第５１１（）ｉｔ−最の２回
反９ｔによる超音波探傷の様式を示す縦断側面略図、第
５図（ロ）は同じく超音波ビーム力向を逆にし７’（場
合のビーム路程を示す図、第５図ｔｉは第５図（（イ）
または（０１の配置で縦波超音波の探傷を行った場合の
横軸の入射角と縦軸の音圧反射率との関係を示す図表、
第５図（→は１回反射の探傷全行なつ７（場合の横軸の
入射角と縦軸の反射率との関係を示す図表である。 （１）・・母材、（２）・・溶接部、（３）・・欠陥１
（３Ａ）・・人工欠陥、（４）・・探触子１ （４Ａ
）・・送信探触子、（４Ｂ）・・受信探触子、（５）
（５５（ｄ・・超音波ビーム、（の・・入射角、（Ｌｌ
）（Ｌ茸バ旬・・距離、（１）・・肉厚。
Claims (4)
- （１）遠心鋳造管に対し、２探触子をその１方の探触子
から縦波の超音波を送信し欠陥で正反射した超音波を他
方の探触子で受信するよう配置し、管周方向の直接採取
データを管軸方向の加算平均および時間的同期加算平均
の選択組合せにより処理してノイズに対する欠陥情報の
Ｓ／Ｎを改善して欠陥判定を行うことを特徴とする遠心
鋳造管の超音波探傷法。 - （２）管軸方向の加算平均を、管軸方向の異なる近接し
た数個所での採取データにより行うことを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の遠心鋳造管の超音波採傷法
。 - （３）管軸方向の加算平均を、管周方向と管軸方向との
ジグザグ走査により軸方向の１または半周期分の採取デ
ータを管軸方向移動距離に相当する時間だけ時間軸をず
らして行うことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の遠心鋳造管の超音波探傷法。 - （４）探触子に音響レンズをつけ、遠心鋳造管内を透過
する超音波ビームを細く絞つて実施することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の遠心鋳造管の超音波探
傷法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59123420A JPS612068A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 遠心鋳造管の超音波探傷法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59123420A JPS612068A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 遠心鋳造管の超音波探傷法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS612068A true JPS612068A (ja) | 1986-01-08 |
Family
ID=14860109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59123420A Pending JPS612068A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 遠心鋳造管の超音波探傷法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS612068A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004500560A (ja) * | 1999-12-15 | 2004-01-08 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 溶接構造タービンロータの溶接継目の超音波検査方法 |
| WO2011142474A1 (ja) * | 2010-05-10 | 2011-11-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の組織形状の画像化方法及びその装置 |
| JP2017096770A (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 超音波検査方法及び装置 |
-
1984
- 1984-06-14 JP JP59123420A patent/JPS612068A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004500560A (ja) * | 1999-12-15 | 2004-01-08 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 溶接構造タービンロータの溶接継目の超音波検査方法 |
| WO2011142474A1 (ja) * | 2010-05-10 | 2011-11-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の組織形状の画像化方法及びその装置 |
| JP2011257384A (ja) * | 2010-05-10 | 2011-12-22 | Jfe Steel Corp | 溶接部の組織形状の画像化方法及びその装置 |
| JP2017096770A (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 超音波検査方法及び装置 |
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