JPS6119999A - 二重入口式遠心コンプレツサ− - Google Patents

二重入口式遠心コンプレツサ−

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JPS6119999A
JPS6119999A JP60020194A JP2019485A JPS6119999A JP S6119999 A JPS6119999 A JP S6119999A JP 60020194 A JP60020194 A JP 60020194A JP 2019485 A JP2019485 A JP 2019485A JP S6119999 A JPS6119999 A JP S6119999A
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JP
Japan
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compressor
length
rotor
blades
hub
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JP60020194A
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ロルフ　ジヤン　モーウイル
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Kongsberg Gruppen ASA
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Kongsberg Vapenfabrikk AS
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/04—Blade-carrying members, e.g. rotors for radial-flow machines or engines
    • F01D5/043—Blade-carrying members, e.g. rotors for radial-flow machines or engines of the axial inlet- radial outlet, or vice versa, type
    • F01D5/048—Form or construction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F04D17/105—Centrifugal pumps for compressing or evacuating with double suction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/284—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for compressors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １亙分立 本発明は二重入口式高性能遠心コンプレッサーのインペ
ラ／ロータ構成部材の改善に関するものである。
″　び。占 二重入ロ単−出ロ遠心コンプレッサー自体は当業界では
公知である。例えばホイットル（Ｗｈｉｔｔｌｅ）の米
国特許第２４３８４２６号明細書、ジョンソン、ディー
　（Ｊｏｈｎｓｏｎ＋Ｄ、）とモーウィル、アール、ジ
ェ−，（Ｍｏｗｉｌｌ、Ｒ，Ｊ、　）の“ニジディウス
　ニリングー　ア　ノルウェーギアン　ガスタービン　
パイオニア（Ａｅｇｉｄｊｕｓ　Ｅｌｌｉｇ−Ａ　Ｎｏ
ｒｗｅｇｉａｎ　Ｇａｓ　Ｔｕｒｂｉｎｅ　Ｐｉｏｎｅ
ｅｒ）　″キースフ　テクニスク　ミューゼウム（Ｎｏ
ｒｓｋ　Ｔｅｋｎｉｓｋ　Ｍｕｓｅｕｍ）　　１９６８
年オスロー刊の第１図参照。斯かるコンプレ、サーのイ
ンペラ又はロータ構造部材は一般には中央に配置された
最大半径部と該中央部の側面に位置し両側に延びる半径
を低減する部分をもつハブを有する０作動気体を加速し
圧縮するロータブレードは普通にはハブの最大半径中央
部の両側に取付けられ、ロータハブと囲りのハウジンク
の間に設定される２つのガス流路のために高さ寸法が大
体において低減するように形作られている。
ブレードをハブの回転軸の方向に見たとき、スパイラル
、ヘリガの形態に配置することば又公知である。ＡＳＭ
Ｅ刊８３−ＧＴ−２２，モーウィル、アール、ジェ＝、
　　（Ｍｏｗｉｌｌ、Ｒ，Ｊ、　）とストローム、ニス
、　（Ｓｔｒｏｍ、Ｓ、）の“ニュー　ラジアル　エン
ジン　テクノロジー　フローム　コングスヘルク（Ｎｅ
ｗ　Ｒａｄｉａｌ　Ｅｎｇｉｎｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇ
ｙ　ｆｒｏｍ　Ｋｏｎｇｓｂｅｒｇ　）　　”第４図参
照。
普通の単−入口及び二重入口遠心コンプレッサーではロ
ータブレードは夫々の流路の全長に沿って延びる、すな
わち夫々のロータ軸方向入口から中央最大半径ハブ部の
半径方向先端の出口まで延びる。ガス流路の一部のみに
沿って延びる、すなわち流路に沿った中間点からコンプ
レッサーローク出口まで延びる１組又はそれ以上の組の
ブレードを使用することは単−及び二重入口遠心コンプ
レッサーの設計では公知である。一般にこれらの局部長
さブレードはロータの周一に全長ブレードと交互に配置
されロータの外周の近くでの空気力学負荷の一部を受け
るようにしである。
約５：１より大きい圧力比（ＰｅＸ’＋ｕ　／　Ｐｉ、
、ｌｅｊ＋　）を必要とする応用に現在の二重入口ロー
タ設計を使用するときに生ずる可能性のある問題はコン
プレッサーのデフユーザ構造部材の効率に対するロータ
を出るガスの速度プロフィルの変化の効果に由来する。
特に軸方向の速度プロフィルはけ−タハブの最大半径中
央部と一致する著しい降下部（ｄｅｐｒｅｓｓｉｏｎ）
を含むことができる。
軸方向の速度プロフィルは又デフユーザ効率を更に低減
する可能性のある夫々のロータ軸方向入口の上流の環境
条件（例えば圧力、温度）が異なることにより１万又は
他方のロータ側へ偏位される可能性がある。
交互に全長ブレードと局部長さブレードを使用する形式
の普通の高性能型−及び二重入口ロータでは、速度プロ
フィル変化は又接線方向に生ずる可能性がある。速度プ
ロフィルは局部長さインペラの羽根の位置と一致するロ
ータ周囲の一連の均一な間隔の降下部を生ずる傾向にあ
る。このプロフィルは均一なブレード間隔（すなわち流
路横断面積が等しい）のため局部長さブレードの各側の
ガス流の不均一な分割の結果である。
速度プロフィルでのこれらの変化はデフユーザ構成部材
効率が減少する効果をもつ可能性がある。
従来技術のコンプレッサーロータの速度プロフィルの前
記変化が全てのデフユーザ形式の能力に逆に影響するこ
とが予期される可能性がある一方、能力の不利な条件（
ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｐｅｎａｌｔｉｅｓ　）は特
に接近連結されたパイプ型デフユーザ、すなわちロータ
ブレード先端の極く隣接して配置されたパイプデフユー
ザのために厳しくなる可能性がある。
下流デフユーザ構成部材への均一な速度プロフィルを形
成するため二重入口遠心コンプレッサーを離れるガスの
軸方向及び接線方向の速度プロフィルの変化を小さくす
ることは本発明の特別の目的である。本発明で生ずる速
度プロフィルに関する高速度気体の調整（ｃｏｎｄｉｔ
ｉｏｎｉｎｇ　ｏｒ　ｐｒｅｐａｒａＬｉｏｎ　）は、
全効率を増大し作動する（ｏｐｅｒａｔｉｎｇ）質量流
量を増大する立場から重要であることが考慮される。
１戊 本発明はこの目的を一方の側の各全長ブレード終端を高
速出口での他のロータ側での局部長さブレードと合致さ
せるため互い違いに配置した二重入口ロータの各側に全
長ブレードと局部長さブレードの配置を形成することに
より達成する。ハブの対向側の全長ブレードと局部長さ
ブレードからの高圧縮及び低圧縮ガス流量の与えられた
接線方向位置での平均化は接線方向の変化を小さくする
ために作用する。気体速度プロフィルの軸方向変化はコ
ンプレッサーを出る前に対向するロータ側からガス流の
混合を可能にするため終端ブレード間の中央ハブ部に互
い違いのブレード配置との関連でスカロップ型リリーフ
（ｓｃａｌｌｏｐ−ｔｙｐｅ　ｒｅｌｉｅｆｓ）を形成
することにより最小にされる。
より特に、本発明により実施例を示しここに説明するよ
うにコンプレッサーロータが最大半径中央部と２（［の
テーパのついた側端部とをもつ一体の軸対称ハブを有し
、該ハブが一部コンブレノザーを通る２つの流路を形成
し、対向し軸方向に向いた１対の低速入口と半径方向に
向いた１個の共通の高速出口とをもつ１つのロータを有
する形式の高性能遠心コンプレッサーにおいて、前記ハ
ブに取付けられた２組の全長コンプレッサーブレードを
設け、各全長コンプレッサーブレード組の個々のブレー
ドが夫々の入口と出口の間の２つの流路の夫々１つのほ
ぼ全長に沿って延び、前記ハブに取付けられた少なくと
も２組の局部長さコンプレッサーブレードを設け、各局
部長さコンプレッサーブレード組の個々のブレードが高
速半径方向出口のすぐ近くの２つの流路の夫々１つの一
部のみに沿って延び、各流路の全長ブレード組と局部長
さブレード組の個々の複数のブレードがロータ周囲に交
互に〜置されており、半径方向出口を出る高速ガスの速
度プロフィルの変動を減少する手段を設け、該手段が１
つの流路の全長ブレード組の個々のブレードのロータ周
囲の位置を他の流路の局部長さブレード組の個々のブレ
ードと合致する状態で高速半径方出口で終るように位置
決めすることである。
更に本発明によると、コンプレッサーはコンプレッサー
ロータ出口から、高速ガスを受入れるために配置された
接近連結されたパイプ型デフユーザを含み、連結変化低
減手段が更に高圧半径方向出口で２つの流路を分けるハ
ブの最大半径部に形成されたリリーフを含む。
実施± 添付図により本発明の実施例と原理を説明する。
本発明の改善されたコンプレッサーロータの好ましい実
施例を説明するために先ず第１図により普通の二重入口
式コンプレッサーを説明する。第１図において、全体を
符号１０で示す二重入口式遠心コンプレッサーは環境空
気のような圧縮されるべき気体を通すために対向して軸
方向に連結された１対のダクト１４．１６を有するイン
ペラ／ロータハウジング１２を含む。ダクト１４．１６
は外方に張り出した環状の形状であり夫々矢印１８．２
０で示す１対の気体流路を形成する。ダク）１４．１６
の形状は長さ方向に流れ横断面積が減少し、そしてそれ
ぞれガス流の方向をダクト入口２２．２４でのほぼ半径
方向からダクト出口２６．２８でのほぼ軸方向・＼と変
向するように形成する。コンプレッサーロータブレード
の迎え角に適合するように流入気体の旋回角を制御する
ために図示しない制御弁がダクト内に形成されることが
できる。
第１図においてロータハウジング１２は夫々ダクト出口
２６．２８と連通ずる１対の環状入口３０．３１と高速
気体用の単一の出口３２とを存する。高速気体は出口３
２から、ハウジング１２に流れ的に連結されているデフ
ユーザ室３４に流入し、該デフユーザ室では公知の原理
により気体の速度は減少し圧力が増大する。環状流路形
式のデフユーザ３４は真直の壁をもつ環状部３Ｇと分散
された高圧気体を集めて流すためのリング状マニホール
ドコレクタ部３８を有する。
又第１図においてコンプレッサーロータ４ｏは軸４２の
周りに高速回転用に取付けられている。
ロータ４０は中央の最大半径部４６と最大半径部４６の
両側に配置された１対の対称な半径低減部４８．５０を
有するハブ部４４をもつ。ハブ部４８．５０には同しブ
レード組５２．５４が取付けられている。ブレード組５
２．５４の個々のブレードは対をなす流路５６．５８の
全長にわたって拡がり、すなわちロータ入口３０．３１
から出口３２まで拡がる。ロータ４０は又全長ブレード
の間に第１図には図示されていない局部長さのブレード
が配置されたものが普通に供給されることができる。こ
れらのブレードは一般には出口にすぐ近くの流路の部分
に沿って延び、加速するガス流の空気力学的負荷のいく
らかを吸収することを意図している−０ 第２図は中央最大半径部４−６が使用されダクト１４．
１６から供給される気体の条件が異なる場合の従来技術
の設計のロータ４０の結果を示す。
羽根５２．５４の頂部のすぐ下流の気体速度プロフィル
は軸線方向に２つのピークを示し、そのピークは矢印領
域６４．６６で示すように、偏り（ｂｉａｓｉｎｇ　）
により同゛じ程度ではない。第２釘の続いている矢印領
域６８と７０により示されるように下流の混合部はピー
クを平にする傾向があるが、普通の二重入口式ロータ４
０の構造は分散効率の低下を伴って十分な距離の下流ま
で十分にひろがった（ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ　）速度プロ
フィルを得るのを遅らすという効果をもつ。又ハブ部４
６の半径方向頂部のすぐ下流の領域に渦を起し旋回を形
成する可能性があり、更に分散効率を低減する結果とな
る。
第３図は交互に全長ブレード５２と局部長さブレード５
３を具備する二重入口式ロータ４０を出る高速ガスの流
れのパターンを示す。第３図に示すように接線方向では
予定された回転方向に関しては全長ブレード５２の前に
存在する気体の速度（速度を矢印９０で示す）が局部長
さブレード５３の前に存在する気体の平均速度く矢印９
２で示す）よりは高い傾向にある。これは全長ブレード
５２間の通路に不均一な気体質量流分裂の結果である。
慣性を考處するとより多くの気体が全長ブレード５２の
誘導面に「寄り添う　（ｈｕｇ　）　Ｊ傾向があること
を示す。結果として、不均一な気体速度プロフィルが接
続方向には存在する。この速度プロフィルは連結した全
長ブレードと局部長さブレードからのガス流間の混合の
結果としてデフユーザ（第３図には図示せず）内の下流
で平らになる傾向にあるが、不均一な流れ分裂の効果は
十分に広がったプロフィルが作られる点が遅らされるこ
とにある。
本発明によると改善された二重入口式遠心コンプレッサ
ーロータは中央過大半径部をもつロータハブの両方のテ
ーパのある側の周囲に交互に配置された全長ブレードと
局部長さブレードを含む速度プロフィル変動低減手段を
具備する。最大半径ハブ部の片側の個々の全長ブレード
を他方の側の全長ブレードの位置に対しロータ周囲に明
らかに（ｓｐｅｃｉｆｉｃ）互違いに配置するのが接線
方向速度プロフィルの変動を少なくする手段である。ロ
ータ片側の全長ブレードはロータ他方側の局部長さブレ
ードと、又その逆に共通に連通ずる。ここに実施例とし
て示し、第４図に略図で示すように全体を１４０で示す
本発明の改善されたロータは図示しない固有のハウジン
グ内で軸線１４２の周りに回転可能である。ロータ１４
０は中央最大半径部１４６と該中央最大半径部１４６か
らの軸方向の距離が増大するにしたがい半径が減少する
側端部１４Ｂ、１５０とをもつハブ１４４を有する。
側端部１４８には全長ブレード１５２ａと局部長さブレ
ード１５２ｂが夫々交互に取付けられ、それに対応して
側端部１５０には全長ブレード１５４ａと局部長さブレ
ード１５４ｂが交互に取付けられている。
重要なことは、本発明に関して、対応するブレ−ド組は
側端部１４８の全長ブレード１５２ａが側端部１５０の
局部長さブレード１５４ｂの終端とコンプレッサーロー
タ出口で一致するように終る如く接線方向に分布されて
いる。この方法で、一方の側端部の局部長さブレードの
前を出る減少したガス流量及び低速度（例えば第４図の
通路１５８の長さの短い矢印）は意図する回転方向に関
し、他の側端部の全長ブレードの前の増大した流量及び
気体速度（例えば通路１５６の長さの長い矢印）により
増大される。隣り合い近づきあう流路では同じように平
均化するが、寄与する程度は逆になる。この平均化は接
線方向の気体速度変化の程度を減少し分散効率を改善す
る上で期待される。又本発明に関し、コンプレッサー出
口の近くで２つの流路に分離するリリーフが形成されて
いる。このリリーフはコンプレッサーロータ出口の上流
の一点で対向する複数の流路から分離ガス流を初期混合
するのを許容する傾向にある。ここに説明し第４図〜６
図に示すように、スカロップ形リリーフ１７２が最大半
径ハブ部１４６の各対のブレード端１５２　ａ　／　１
５４　ｂと１５２ｂ／１５４ａ、との間に形成される。
この方法で、対向流路１５６と１５８のガス流は合流し
ロータ出口３２の上流で混合し始めることができ、斯く
してデフユーザ構成部分への入口でより十分に広がった
速度プロフィルを形成する。
更に互違いのブレード配置により流れ分担が不均一であ
ることにより作り出される乱流により、前に述べたよう
に、ロータ入口流れ状態が同じでないことによる結果と
しての任意の偏り（ｂｉａｓ）を減らすために中央ハブ
部を横切る正味の気体流を低減することが期待される。
中央ハブ部１４６にリリーフ１７２を形成し、しかもブ
レード１５２と１５４の先端のための十分な構造支持部
を保持するための能力が更にロータの対向する側部のブ
レードは接線方向の同じ位置で終り、斯くして共通の支
持部を形成し、そして鋸刃状接線方向リリーフ形状を形
成し、中央ハブ部のブレード先端にすぐ隣接する部分が
保持される本発明の配置形態の結果である。第６図に示
すように、更にリリーフ１７２が除去したハブ部１４６
の残りの縁１７４が空気力学的に形作、られるように完
成されるのが好ましい、縁１７４は、第６図に縁部１７
６により図示されるように回転方向でブレード先端の後
の付加的支持部を形成するように接線方向に非対称に作
られることができる。特に本発明の改善されたロータ１
４０は又第１図に示された環形マニホールド式デフユー
ザの代わりに近接連結パイプ式（ｃｌｏｓｅｌｙ−ｃｏ
ｕｐｌｅｄ　ｐｉｐｅ−ｔｙｐｅ　）デフユーザを有す
るコンプレッサーに使用可能であるのが特に意図される
。第７図に略図で示すように夫々流れ横断面積が増大す
る一連の斯かるパイプデフユーザ２５０はロータ出口１
３２の付近でロータハウジング１１２の周囲に配置され
ている。バイブデフユーザ２００は、流路１５６，１５
Ｂから高速気体を受入れるために、周囲に斜めにほぼ接
線状に配置されている。個々のパイプデフユーザのため
の卵形入口は実際にオーバラップするが、明確にするた
めｌｌ８７図では周囲に間隔をおいて示されている。近
接連結パイプ式デフユーザ２００は十分に広げられてい
ない速度プロフィルに対しより敏感であり、斯かるデフ
ユーザ構成部材を使用するコンプレッサーデフユ°−ザ
組体には本発明の改善された二重入口コンプレッサーロ
ータの採用から十分に利益を得ることが期待される。
色々の改良変更が本発明の精神、範囲から離れることな
く本発明のコンプレッサーロータに為され得ることは当
業界における技術者にとって明らかである。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来技術の二重入口コンプレッサーロータとチ
ャンネル型デフユーザを使用した状態で示す関連ハウジ
ングの略図横断面図、第２図は第１図のロータを出る気
体の軸方向速度プロフィルを示す略図、第３図は出口気
体の接線方向速度プロフィルを示す第１図のロータの端
部の横断面図、第４図は本発明の改善された二重入口コ
ンプレッサーロータの実施例の斜視図、第５図は第４図
に示すロータの細部の異なった斜視図、第６図は第４図
に示すロータの更に詳細図、第７図は接近的に連結され
たパイプ型デフユーザに関連して使用された第４図に示
されたロータ、の一部の略図である。 ４０−二重入口ロータ　５２−・全長ブレード５３−局
部長さブレード １４　（Ｌ−−−ロータ　　　　１４４・・−ハブ１４
６−中央最大半径部 １４８．１５０−一例端部 １５２ａ、１５４ａ・−全長ブレード １５２ｂ、１５４．ｂ・−局部長さブレード１５６．１
５Ｌ−−一流路 １７２　リリーフ 代理人　弁理士　桑　原　英　明 図面の浄書（内容に変更ない

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）コンプレッサーロータが最大半径中央部と２個の
    テーパのついた側端部とをもつ一体の軸対称ハブを有し
    、該ハブが一部にコンプレッサーを通る２つの流路を形
    成し、対向し軸方向に向いた１対の低速入口と半径方向
    に向いた１個の共通の高速出口とをもつ１つのロータを
    有する形式の高性能遠心コンプレッサーにおいて、前記
    ハブに取付けられた２組の全長コンプレッサーブレード
    を設け、各全長コンプレッサーブレード組の個々のブレ
    ードが夫々の入口と出口の間の２つの流路の夫々１つの
    ほぼ全長に沿って延び、前記ハブに取付けられた少なく
    とも２組の局部長さコンプレッサーブレードを設け、各
    局部長さコンプレッサーブレード組の個々のブレードが
    高圧半径方向出口のすぐ近くの２つの流路の夫々１つの
    一部のみに沿って延び、各流路の全長ブレード組と局部
    長さブレード組の個々の複数のブレードがロータ周囲に
    交互に配置されており、半径方向出口を出る高速ガスの
    速度プロフィルの変動を減少する手段を設け、該手段が
    １つの流路の全長ブレード組の個々のブレードのロータ
    周囲の位置を他の流路の局部長さブレード組の個々のブ
    レードと合致する状態で高速半径方出口で終るように位
    置決めすることを含むことを特徴とする二重入口式遠心
    コンプレッサー。
  2. （２）前記合致する複数のブレードが夫々共通の終端点
    で一体に結合されていることを特徴とする特許請求の範
    囲第１項記載の二重入口式遠心コンプレッサー。
  3. （３）全長ブレード組と局部長さブレード組のブレード
    がハブ軸線の周りにら旋状に流路を形成するように取付
    けられ形付けられていることを特徴とする特許請求の範
    囲第１項に記載の二重入口式遠心コンプレッサー。
  4. （４）コンプレッサーロータが最大半径中央部と２個の
    テーパのついた側端部とをもつ一体の軸対称ハブを有し
    、該ハブが一部コンプレッサーを通る２つの流路を形成
    し、対向し軸方向に向いた１対の低速入口と半径方向に
    向いた１個の共通の高速出口とをもつ１つのロータを有
    する形式の高性能遠心コンプレッサーにおいて、前記ハ
    ブに取付けられた２組の全長コンプレッサーブレードを
    設け、各全長コンプレッサーブレード組の個々のブレー
    ドが夫々の入口と出口の間の２つの流路の夫々１つのほ
    ぼ全長に沿って延び、前記ハブに取付けられた少なくと
    も２組の局部長さコンプレッサーブレードを設け、各局
    部長さコンプレッサーブレード組の個々のブレードが高
    速半径方向出口のすぐ近くの２つの流路の夫々１つの一
    部のみに沿って延び、各流路の全長ブレード組と局部長
    さブレード組の個々の複数のブレードがロータ周囲に交
    互に配置されており、半径方向出口を出る高速ガスの速
    度プロフィルの変動を減少する手段を設け、該手段が１
    つの流路の全長ブレード組の個々のブレードのロータ周
    囲の位置を他の流路の局部長さブレード組の個々のブレ
    ードと合致する状態で高速半径方出口で終るように位置
    決めすることを含み、前記速度変動減少手段が更に出口
    の上流で分かれたガス流を初期混合するのを促進するた
    め高速半径方向出口で２つの流路を分けるハブの部分に
    形成されたリリーフを含むことを特徴とする二重入口式
    遠心コンプレッサー。
  5. （５）除去された最大半径部の半径方向の最も外側の縁
    のプロフィルが空気力学的に形作られていることを特徴
    とする特許請求の範囲第４項に記載の二重入口式遠心コ
    ンプレッサー。
  6. （６）除去された最大半径部の半径方向の最も外側の縁
    のプロフィルが鋸刃状であり、前記鋸刃状プロフィルは
    操作の間ブレード頂部支持部を形成するため共通に終わ
    る各対のブレードのすぐ後に設けられた最大半径ハブ部
    の少なくとも一部の部分に保持するためであることを特
    徴とする特許請求の範囲第４項に記載の二重入口式遠心
    コンプレッサー。
  7. （７）コンプレッサーロータが最大半径中央部と２個の
    テーパのついた側端部とをもつ一体の軸対称ハブを有し
    、該ハブが一部コンプレッサーを通る２つの流路を形成
    し、対向し軸方向に向いた１対の低速入口と半径方向に
    向いた１個の共通の高速出口とをもつ１つのロータを有
    する形式の高性能遠心コンプレッサーにおいて、前記ハ
    ブに取付けられた２組の全長コンプレッサーブレードを
    設け、各全長コンプレッサーブレード組の個々のブレー
    ドが夫々の入口と出口の間の２つの流路の夫々１つのほ
    ぼ全長に沿って延び、前記ハブに取付けられた少なくと
    も２組の局部長さコンプレッサーブレードを設け、各局
    部長さコンプレッサーブレード組の個々のブレードが高
    速半径方向出口のすぐ近くの２つの流路の夫々１つの一
    部のみに沿って延び、各流路の全長ブレード組と局部長
    さブレード組の個々の複数のブレードがロータ周囲に交
    互に配置されており、半径方向出口を出る高速ガスの速
    度プロフィルの変動を減少する手段を設け、該手段が１
    つの流路の全長ブレード組の個々のブレードのロータ周
    囲の位置を他の流路の局部長さブレード組の個々のブレ
    ードと合致する状態で高速半径方出口で終るように位置
    決めすることを含み、更にコンプレッサーがコンプレッ
    サーロータ出口を出る高速気体を受入れるため作動連結
    されたパイプデフューザ手段を含むことを特徴とする二
    重入口式遠心コンプレッサー。
  8. （８）前記パイプデフューザ手段が前記コンプレッサー
    の周囲にほぼ接線方向に卵形に配列された複数の個々の
    パイプデフューザを含むことを特徴とする特許請求の範
    囲第７項記載の二重入口式遠心コンプレッサー。
  9. （９）前記速度変動低減手段が更にロータ出口の上流の
    分かれたガス流の初期混合を促進するため高速半径方向
    出口で２つの流路を分けるハブの最大半径部の部分に形
    成された空気力学的に形成されたリリーフを含むことを
    特徴とする特許請求の範囲第７項に記載の二重入口式遠
    心コンプレッサ（１０）除去された最大半径部の半径方
    向の最も外側の縁のプロフィルが鋸刃状であり、該鋸刃
    状プロフィルは操作の間ブレードチップ支持部を形成す
    るため共通に終わる各対のブレードのすぐ後に設けられ
    た最大半径ハブ部の少なくとも一部の部分に保持するた
    めであることを特徴とする特許請求の範囲第７項に記載
    の二重入口式遠心コンプレッサー。
JP60020194A 1984-02-06 1985-02-06 二重入口式遠心コンプレツサ− Pending JPS6119999A (ja)

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