JPS61192753A - 塩化ビニル樹脂系制振材 - Google Patents
塩化ビニル樹脂系制振材Info
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- JPS61192753A JPS61192753A JP3160085A JP3160085A JPS61192753A JP S61192753 A JPS61192753 A JP S61192753A JP 3160085 A JP3160085 A JP 3160085A JP 3160085 A JP3160085 A JP 3160085A JP S61192753 A JPS61192753 A JP S61192753A
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- Japan
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- vinyl chloride
- resin
- chloride resin
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔座業上の利用分封〕
本発明は、自動車、鉄道車輌、建築、産業機 □械
および輸送機器、家電および事務用ＯＡ機器あるいは航
空機および船舶等広い分野において振動して騒音を発生
し、おおむね常温〜７０℃の温度範囲にある構成部材に
適用し得て、かつ接着剤、粘着剤で粘着感せるか、加熱
融着あるいは有機溶媒による溶解接着によって直接貼着
させることで杵工でき、優れた割振性能を発揮する塩化
ビニル樹脂系制振材に関する。
および輸送機器、家電および事務用ＯＡ機器あるいは航
空機および船舶等広い分野において振動して騒音を発生
し、おおむね常温〜７０℃の温度範囲にある構成部材に
適用し得て、かつ接着剤、粘着剤で粘着感せるか、加熱
融着あるいは有機溶媒による溶解接着によって直接貼着
させることで杵工でき、優れた割振性能を発揮する塩化
ビニル樹脂系制振材に関する。
従来、常温付近で使用されるアスファルト系制振材、常
温付近または８０℃までの片較的高温領坊に適用し得る
という塩化ビニル樹脂系匍１振材、例えばニトリルブタ
ジェンゴム、塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合
体、クマロン樹脂、可塑剤と充てん材よりなる制振材が
特開昭５３−１５５１２２号公報にまた、塩化ビニル樹
脂もしくは塩化ビニル共重合体、ポリメタクリル散メチ
ル樹脂、可塑剤と充てん剤よシなる制振材がＩＰ！ｊ＋
ｐ昭５８−３９８２８ 号公報にそれぞれ開示されてい
る。
温付近または８０℃までの片較的高温領坊に適用し得る
という塩化ビニル樹脂系匍１振材、例えばニトリルブタ
ジェンゴム、塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合
体、クマロン樹脂、可塑剤と充てん材よりなる制振材が
特開昭５３−１５５１２２号公報にまた、塩化ビニル樹
脂もしくは塩化ビニル共重合体、ポリメタクリル散メチ
ル樹脂、可塑剤と充てん剤よシなる制振材がＩＰ！ｊ＋
ｐ昭５８−３９８２８ 号公報にそれぞれ開示されてい
る。
前述した制振材のうち、前記アスファルト系制振材につ
いては制振性能（損失弾性率Ｅ“ で表わす）の極大値
が低く、割振性能を保持する温度領域が狭く、とくに４
０℃以上の比較的高温体−における割振性能の低下が著
しいものである。その上冬期にはもろくてヒビ割れが生
じ、夏期にはベトついたりする等の欠点を有する。
いては制振性能（損失弾性率Ｅ“ で表わす）の極大値
が低く、割振性能を保持する温度領域が狭く、とくに４
０℃以上の比較的高温体−における割振性能の低下が著
しいものである。その上冬期にはもろくてヒビ割れが生
じ、夏期にはベトついたりする等の欠点を有する。
また前記特開昭５３−１３５１２２号公報に記載されて
いる制振材は損失弾性率Ｅ“ の極大値は比較的高いも
のの、割振性能を保持する温度領謔がやや狭く、とくに
高温側における制振性能の低下が著しく、また耐候性が
乏しい欠点を有し、一方特開昭５８−３９８２８ 号公
報に記載されている制振材も損失！性基Ｈ／／ の極
大値は比較的高いものの制振性能を保持する温度領諌が
やや狭く、とくに高温側における割振性能の低下が著し
く、さらに常温付近で割振性能を有するものを得るため
には多量の可塑剤を添加しなければならず、可塑剤の移
行や環境汚染等の問題が生ずるものである。
いる制振材は損失弾性率Ｅ“ の極大値は比較的高いも
のの、割振性能を保持する温度領謔がやや狭く、とくに
高温側における制振性能の低下が著しく、また耐候性が
乏しい欠点を有し、一方特開昭５８−３９８２８ 号公
報に記載されている制振材も損失！性基Ｈ／／ の極
大値は比較的高いものの制振性能を保持する温度領諌が
やや狭く、とくに高温側における割振性能の低下が著し
く、さらに常温付近で割振性能を有するものを得るため
には多量の可塑剤を添加しなければならず、可塑剤の移
行や環境汚染等の問題が生ずるものである。
本発明は、前述の問題点に着目してなしたものであシ、
塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体（以下ｐｖ
ｃという）、熱可塑性ポリウレタン樹脂（以下ＰＵＲと
いう）と充てん材の３成分を必須の配合とし、その比率
によりｅ々の粘弾性特性を与える塩化ビニル樹脂系制振
材を掃供しようとするものである。
塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体（以下ｐｖ
ｃという）、熱可塑性ポリウレタン樹脂（以下ＰＵＲと
いう）と充てん材の３成分を必須の配合とし、その比率
によりｅ々の粘弾性特性を与える塩化ビニル樹脂系制振
材を掃供しようとするものである。
すなわち本発明はＰＶＯとＦＯＲを必須成分とする有機
質バインダーと充てん材を主に配合してなる制振材にお
いて、前記有機質バインダー１００重量部に対して前記
〒てん材を５０〜４５０ 重量部含有してなる塩化ビ
ニル樹脂系制振材であって、ｐｖｃとＰＵＲの配合率が
９５ ： ５−４０ ： ６０の範囲で配合してなるこ
と、 ｐｖｃとＦＵＲの合計重量１００重量部に対し
て可塑剤を１〜４５ 重量部添加してなること、ｐｖ
ｃとＦＵＲの合計重量１００重量部に対してクマロン樹
脂を０，５〜３５重量部添加してなること、さらに充て
ん材がフレーク状充てん材であることによってよシ確実
な制振材を提供しようとするものである。
質バインダーと充てん材を主に配合してなる制振材にお
いて、前記有機質バインダー１００重量部に対して前記
〒てん材を５０〜４５０ 重量部含有してなる塩化ビ
ニル樹脂系制振材であって、ｐｖｃとＰＵＲの配合率が
９５ ： ５−４０ ： ６０の範囲で配合してなるこ
と、 ｐｖｃとＦＵＲの合計重量１００重量部に対し
て可塑剤を１〜４５ 重量部添加してなること、ｐｖ
ｃとＦＵＲの合計重量１００重量部に対してクマロン樹
脂を０，５〜３５重量部添加してなること、さらに充て
ん材がフレーク状充てん材であることによってよシ確実
な制振材を提供しようとするものである。
しかして、有機質バインダーと充てん材との配合比率を
有機質バインダー１００重量部に対して・充てん材を５
０・＝１”＝−、４５０＋ ’ｌ宜（置部、好ましくは
７０〜４００ 重量部含有することとしたのは、５０
重量部より少ないと割振性能が低下し、）た４５０重責
部より多いと制振性能がそれ以上向上しないだけでなく
、混合や成形等の作業性を損いまた空隙率が高くなるの
で機械的強度が低下し、実用上問題となる場合が生じ得
るものである。
有機質バインダー１００重量部に対して・充てん材を５
０・＝１”＝−、４５０＋ ’ｌ宜（置部、好ましくは
７０〜４００ 重量部含有することとしたのは、５０
重量部より少ないと割振性能が低下し、）た４５０重責
部より多いと制振性能がそれ以上向上しないだけでなく
、混合や成形等の作業性を損いまた空隙率が高くなるの
で機械的強度が低下し、実用上問題となる場合が生じ得
るものである。
また、ｐｖｃとＦＯＲの配合比率を９５＝５〜４０：６
０゜好ましくは９２：８〜５０ ： ５０ の範囲と
することにしたのは１ この範囲を越えてＦＵＲが少な
いと制振性能を保持する温度領域が狭く、またこの範囲
を越えて升が多いと優れた制振性能を得る温度領域が低
温側に行き過ぎるものであり、ＦＵＲをこの範囲内で多
くすると割振性能が極大となる温度は高温側から低温側
へ移行するとともに制振性能を保持する温度領域もよシ
広くなるものであり、とくに高温側における割振性能の
低下を抑える効果をもつものである。さらにＦＵＲはニ
トリルブタジェンゴムよ勺も耐候性に優れておシ、前記
特開昭５３−１３５１２２号に開示されている制振材よ
シも耐候性に優れている。
０゜好ましくは９２：８〜５０ ： ５０ の範囲と
することにしたのは１ この範囲を越えてＦＵＲが少な
いと制振性能を保持する温度領域が狭く、またこの範囲
を越えて升が多いと優れた制振性能を得る温度領域が低
温側に行き過ぎるものであり、ＦＵＲをこの範囲内で多
くすると割振性能が極大となる温度は高温側から低温側
へ移行するとともに制振性能を保持する温度領域もよシ
広くなるものであり、とくに高温側における割振性能の
低下を抑える効果をもつものである。さらにＦＵＲはニ
トリルブタジェンゴムよ勺も耐候性に優れておシ、前記
特開昭５３−１３５１２２号に開示されている制振材よ
シも耐候性に優れている。
ｐｖｃとＦＯＲの合計型ｆ １００ ｉ置部に対して可
塑剤を１−４５ 重量部、好ましくは５〜４０ 重量
部添加することとしたのは、１重量部未満では損失弾性
率Ｅ” の上昇が小さく割振性能の向上が充分でなく、
また割振性能を保持する温度領域を広くする効果が小さ
く、また４５ 重量部を超えると優れた制振性能を得
る温度領域が低温側に行き過ぎるとともに、可塑剤の移
行や環境汚染等の問題が生ずるものであり、可塑剤をこ
の範囲内で多くすると割振性能が極大となる温匿は高温
側から低温側へ移行するとともに損失弾性率Ｅ” の極
大値が高くなシ、割振性能を保持する温度領域も広くな
るものである。
塑剤を１−４５ 重量部、好ましくは５〜４０ 重量
部添加することとしたのは、１重量部未満では損失弾性
率Ｅ” の上昇が小さく割振性能の向上が充分でなく、
また割振性能を保持する温度領域を広くする効果が小さ
く、また４５ 重量部を超えると優れた制振性能を得
る温度領域が低温側に行き過ぎるとともに、可塑剤の移
行や環境汚染等の問題が生ずるものであり、可塑剤をこ
の範囲内で多くすると割振性能が極大となる温匿は高温
側から低温側へ移行するとともに損失弾性率Ｅ” の極
大値が高くなシ、割振性能を保持する温度領域も広くな
るものである。
ＰｖＣとＰＵＲの合計重量１００重量部に対してクマロ
ン樹脂を０．５〜３５重量部、好ましくは１〜１３重量
部添加することとしたのは０．５重量部未満では割振性
節の向上が光分ではなく、制振性能を保持する温度仰域
を広くする効果が少なく、また３５ 重量部を超える
とかえって損失弾性率Ｅ” を低くすることにな夛好ま
しくない。
ン樹脂を０．５〜３５重量部、好ましくは１〜１３重量
部添加することとしたのは０．５重量部未満では割振性
節の向上が光分ではなく、制振性能を保持する温度仰域
を広くする効果が少なく、また３５ 重量部を超える
とかえって損失弾性率Ｅ” を低くすることにな夛好ま
しくない。
さらに充てん材の甲でもとくに、フレーク扶育てん材は
損失弾性率Ｅ“ を高くする効果をもち、制振材用光て
ん材として非常に優れており、このフレーク状充てん材
を充てん材総重量のうち５０重９％以上含有することが
好ましく、特別に損失弾性率Ｅ“ を高くする必要のあ
る場合は充てん材の全ｍｌフレーク状充てん材とすると
効果的である。
損失弾性率Ｅ“ を高くする効果をもち、制振材用光て
ん材として非常に優れており、このフレーク状充てん材
を充てん材総重量のうち５０重９％以上含有することが
好ましく、特別に損失弾性率Ｅ“ を高くする必要のあ
る場合は充てん材の全ｍｌフレーク状充てん材とすると
効果的である。
ここでＰｖＣすなわち浄化ビニル樹脂および環化ビニル
共重合体としては一般に市販されているものでよいが、
とくにペースト加工用レジンが好ましい。環化ビニル共
重合体としては例えば塩化ビニル酢酸ビニル＃重合体が
ある。
共重合体としては一般に市販されているものでよいが、
とくにペースト加工用レジンが好ましい。環化ビニル共
重合体としては例えば塩化ビニル酢酸ビニル＃重合体が
ある。
ＦＵＲすなわち熱可塑性ポリウレタン樹脂としては、塩
化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体と相溶性のあ
るもので、塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体
ブレンド用として市販されているものでよい。
化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体と相溶性のあ
るもので、塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体
ブレンド用として市販されているものでよい。
可塑剤は塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体に
通常使用されるエステル系可塑剤でよく、フタル取エス
テル、例え（ｄ Ｄ ＯＰ （ジー２−エチルへキシル
フタレート）、アジピン酸エステル、例、ｔばＤＯＡ（
ジー２−エチルへキシルアジペート）、セパシン酸エス
テル、例えばＤＯ８（ジー２−エチルへキシルセバケー
ト）、りん改エステル、例えばＴＣＰ（トリクレジルホ
スフェート）等である。
通常使用されるエステル系可塑剤でよく、フタル取エス
テル、例え（ｄ Ｄ ＯＰ （ジー２−エチルへキシル
フタレート）、アジピン酸エステル、例、ｔばＤＯＡ（
ジー２−エチルへキシルアジペート）、セパシン酸エス
テル、例えばＤＯ８（ジー２−エチルへキシルセバケー
ト）、りん改エステル、例えばＴＣＰ（トリクレジルホ
スフェート）等である。
クマロン樹脂としては、ゴム、塗料、インキ、接着剤、
シーラント分野で主として種々の配合′物の軟化剤、可
塑剤、接着向上剤として使用さｎているものでよく、ク
マロン、インデン、スチレンを主成分として共重合した
樹脂またはその変性樹脂である。
シーラント分野で主として種々の配合′物の軟化剤、可
塑剤、接着向上剤として使用さｎているものでよく、ク
マロン、インデン、スチレンを主成分として共重合した
樹脂またはその変性樹脂である。
充てん材とは、たとえば、天然マイカ、甘酸マイカ、グ
ラファイト、ガラスフレーク、フェライト、クレー、タ
ルク、ヒル石、モンモリロナイト、ステンレスフレーク
、アルミニウムフレーク、ニッケルフレーク等の７レー
ク状充てん材、ガラス繊維、カーボン繊維、アスベスト
等の繊維状充てん材、ガラスピーズ、炭酸カルシウム、
シリカ、珪砂、キルン灰、セメント、ドロマイト、微小
中空体（ガラスバルーン、シラスバルーン等）、鉄粉、
鉛粉、銅粉、アルミニウム紛等の粒子状充てん材でロシ
、これらのうちから選ばれた１′！＠または２種以上の
ものが使用される。なおこれらの充てん材のうちフレー
ク状のものはとくに先に本出願人が特願昭５７−１８１
０７５号として提案しているとおシの内容のものを適用
すれば有効にその効果を発揮することは言うまでもない
ものである。
ラファイト、ガラスフレーク、フェライト、クレー、タ
ルク、ヒル石、モンモリロナイト、ステンレスフレーク
、アルミニウムフレーク、ニッケルフレーク等の７レー
ク状充てん材、ガラス繊維、カーボン繊維、アスベスト
等の繊維状充てん材、ガラスピーズ、炭酸カルシウム、
シリカ、珪砂、キルン灰、セメント、ドロマイト、微小
中空体（ガラスバルーン、シラスバルーン等）、鉄粉、
鉛粉、銅粉、アルミニウム紛等の粒子状充てん材でロシ
、これらのうちから選ばれた１′！＠または２種以上の
ものが使用される。なおこれらの充てん材のうちフレー
ク状のものはとくに先に本出願人が特願昭５７−１８１
０７５号として提案しているとおシの内容のものを適用
すれば有効にその効果を発揮することは言うまでもない
ものである。
またさらに必要に１６じて安定剤、滑剤、紫外線吸収剤
、酸化防止剤、難燃剤、着色剤、帯電防止剤、防カビ剤
等を酪加してもよい。
、酸化防止剤、難燃剤、着色剤、帯電防止剤、防カビ剤
等を酪加してもよい。
本発明は、前部の構成により、割振性節の極大となる温
度をおおむね常温〜７０℃の領域に自由に御制でき、し
かも制振性能の極大値が高くまた割振性節を保持する温
腋頭竣が広い拡がりをもつものであることとなシ、基材
である例えば鋼板との接着強度もきわめて良好であって
、前記構成部材に適用して最速なものである。
度をおおむね常温〜７０℃の領域に自由に御制でき、し
かも制振性能の極大値が高くまた割振性節を保持する温
腋頭竣が広い拡がりをもつものであることとなシ、基材
である例えば鋼板との接着強度もきわめて良好であって
、前記構成部材に適用して最速なものである。
次に本発明を実施例および比較例によりさしに具体的に
説明する。
説明する。
実施例！
塩化ビニル圀哨としてゼオン１２１（日本ゼオン仲製）
、熱可塑性ポリウレタン樹脂としてパンディックＴ−５
２６５（大日本インキ化学工業■製）、安定剤としてＤ
Ｌ？ （堺化学工業■製：二塩基性フタル酸鉛）、安定
剤兼滑剤としてステアリン酸Ｃｄ 、ステアリン１ｔＢ
ａ（キシダ化学ｔｌ’）３ｆｆ）、および充てん材とし
てフレーク状のスジライトマイカ４Ｏ８（−クラレ製）
をそれぞれ表１に記載した実施例１のとおりの配合組成
にてリボンブレンダー（あるいはヘンシェルミキサー）
で混合した後、カレンダーロールにて１７０−１８０℃
で５〜ｌＯ分間混練してシート状に引出し、厚み約１
．５ ｍのシート状にプレス成形し、制振材の供試体と
した。プレス成形条件はプレス温度１８０℃、金型およ
び試料加熱時間５分、プレス時間および圧力５分ｘ １
００Ｋｇ／ｙｎ冷却時間および圧力５分Ｘ １００ Ｋ
ｇ７− である。
、熱可塑性ポリウレタン樹脂としてパンディックＴ−５
２６５（大日本インキ化学工業■製）、安定剤としてＤ
Ｌ？ （堺化学工業■製：二塩基性フタル酸鉛）、安定
剤兼滑剤としてステアリン酸Ｃｄ 、ステアリン１ｔＢ
ａ（キシダ化学ｔｌ’）３ｆｆ）、および充てん材とし
てフレーク状のスジライトマイカ４Ｏ８（−クラレ製）
をそれぞれ表１に記載した実施例１のとおりの配合組成
にてリボンブレンダー（あるいはヘンシェルミキサー）
で混合した後、カレンダーロールにて１７０−１８０℃
で５〜ｌＯ分間混練してシート状に引出し、厚み約１
．５ ｍのシート状にプレス成形し、制振材の供試体と
した。プレス成形条件はプレス温度１８０℃、金型およ
び試料加熱時間５分、プレス時間および圧力５分ｘ １
００Ｋｇ／ｙｎ冷却時間および圧力５分Ｘ １００ Ｋ
ｇ７− である。
実施例２〜９および比較例１〜５
表１に記載したとおりの配合成分で、実施例１と［司様
な方法で供試体を作製した。
な方法で供試体を作製した。
なお配合成分としては、実施例１で前述したものの外に
、ゼオンｔｏ３Ｅｐ （日本ゼオン■製）、バンデツク
スＴ−５０００（大日本インキ化学工業映製）、可塑剤
としてＤＯＰ （キシダ化学株製ニジー２−エチルへキ
シルフタレート）、 クマロン樹脂トして日鉄クマロ
ンＧ−９０％Ｖ−１２０（日鉄化学工業物製）、フレー
ク状のスジライトマイロ１５０Ｂ（■クラレ製）、ガラ
ス繊維であるチョツプドストランドＷＣＢＯ６−３５０
（セントラル硝子■製）、炭酸カルシウムであるＥｌ−
Ｌ工’ｌ’３１２００ （日束紛化工業■製）、珪砂
（三郷珪砂蛙製）全それぞれ使用した。
、ゼオンｔｏ３Ｅｐ （日本ゼオン■製）、バンデツク
スＴ−５０００（大日本インキ化学工業映製）、可塑剤
としてＤＯＰ （キシダ化学株製ニジー２−エチルへキ
シルフタレート）、 クマロン樹脂トして日鉄クマロ
ンＧ−９０％Ｖ−１２０（日鉄化学工業物製）、フレー
ク状のスジライトマイロ１５０Ｂ（■クラレ製）、ガラ
ス繊維であるチョツプドストランドＷＣＢＯ６−３５０
（セントラル硝子■製）、炭酸カルシウムであるＥｌ−
Ｌ工’ｌ’３１２００ （日束紛化工業■製）、珪砂
（三郷珪砂蛙製）全それぞれ使用した。
比較例６，７
それぞれ市販のアスファルト系制振材（日立化成工業■
裂）と塩化ビニル樹脂系制振材（■プリデストン製）を
そのまま供試体とした。
裂）と塩化ビニル樹脂系制振材（■プリデストン製）を
そのまま供試体とした。
実施例１０
表１に記載した実施例３と同一の配合組成のものをリボ
ンプレンダー（あるいはヘンシェルミキサー）で混合し
た後、カレンダーロールにて１７０〜！８０℃で５〜１
０分間混練して厚み約１５０μｍのフィルム状に引出し
、この厚み約１５０声 のフィルムを数１０枚積み重ね
て複合体とし、プレス成形して厚み約１．−のシート状
にし、マイカフレークの配向を制振材シートの表面に対
して００±３０’ 方向になるよう配向を制御した制
振材を作成し、供試体とした。プレス成形の条件は実施
例１の場合と同じである。
ンプレンダー（あるいはヘンシェルミキサー）で混合し
た後、カレンダーロールにて１７０〜！８０℃で５〜１
０分間混練して厚み約１５０μｍのフィルム状に引出し
、この厚み約１５０声 のフィルムを数１０枚積み重ね
て複合体とし、プレス成形して厚み約１．−のシート状
にし、マイカフレークの配向を制振材シートの表面に対
して００±３０’ 方向になるよう配向を制御した制
振材を作成し、供試体とした。プレス成形の条件は実施
例１の場合と同じである。
以上の各実施例および比較例の試料を非共振強制伸長型
動的粘弾性測定装置レオノ（イブロンＤＤ”／−ｍ−Ｋ
Ａ を用いて動的粘弾性挙動を測定した。
動的粘弾性測定装置レオノ（イブロンＤＤ”／−ｍ−Ｋ
Ａ を用いて動的粘弾性挙動を測定した。
前述の測定結果について、制振性能を表わす損失弾性率
Ｂ／／ と温度との関係をもって振動数１１０Ｈｚ
において現わしたものを第１〜５図で示し、本発明の
効果の一端を比較例と対比して説明する。
Ｂ／／ と温度との関係をもって振動数１１０Ｈｚ
において現わしたものを第１〜５図で示し、本発明の
効果の一端を比較例と対比して説明する。
第１図において、実施例１．２と比較例Ｉを対比すると
明らかなように本発明は熱可塑性ポリウレタン樹脂を添
加することにより損失弾性率Ｅ” の極太価とその適用
温度を制御することができ、しかも損失弾性率Ｅ” の
拡がりを広くでき、温度依存性の小さい優れた制振材が
得られる。
明らかなように本発明は熱可塑性ポリウレタン樹脂を添
加することにより損失弾性率Ｅ” の極太価とその適用
温度を制御することができ、しかも損失弾性率Ｅ” の
拡がりを広くでき、温度依存性の小さい優れた制振材が
得られる。
第１図における実施例３．４．５．と第２図における比
較例２とを対比すると、本発明は可塑剤を添加すること
によシ、熱可塑性ポリウレタン樹脂を添加したときと同
様に損失弾性率Ｅ“の極太価とその適用温度を制御する
ことができ、所望の温度領域で割振性能を保持するため
に可塑剤の冷加量が影響することがわかる。
較例２とを対比すると、本発明は可塑剤を添加すること
によシ、熱可塑性ポリウレタン樹脂を添加したときと同
様に損失弾性率Ｅ“の極太価とその適用温度を制御する
ことができ、所望の温度領域で割振性能を保持するため
に可塑剤の冷加量が影響することがわかる。
また第１図において実施例３．４．５．と実施例１゜２
とを対比すると本発明は、−熱可塑性ポリウレタン樹脂
と可塑剤とを併用することにより、損失弾性率Ｅ″
の極大値をよシ高＜、シかも損失弾性率Ｅ″ の拡が
９をよυ広くでき、温度依存性のより小さい優れた制振
材が得られることがわかる。
とを対比すると本発明は、−熱可塑性ポリウレタン樹脂
と可塑剤とを併用することにより、損失弾性率Ｅ″
の極大値をよシ高＜、シかも損失弾性率Ｅ″ の拡が
９をよυ広くでき、温度依存性のより小さい優れた制振
材が得られることがわかる。
第２図において、実施例６．７と比較例３とを対比する
と、本発明はクマロン樹脂を添加することによシ、損失
弾性率Ｅ“の極太価とその適用温度を制御することがで
き、これは熱可塑性ポリウレタン樹脂あるいは可塑剤が
損失弾性率Ｅ“の極大となる温度を低温側に移行すΣ効
果を有するのとは逆にクマロン樹脂は損失弾性率Ｅ／／
の極大となる温度を高温側に移行する効果を有しており
、所望の湿度領域で割振性能を保持するためにクマロン
樹脂の添加量が影響することがわかる。
と、本発明はクマロン樹脂を添加することによシ、損失
弾性率Ｅ“の極太価とその適用温度を制御することがで
き、これは熱可塑性ポリウレタン樹脂あるいは可塑剤が
損失弾性率Ｅ“の極大となる温度を低温側に移行すΣ効
果を有するのとは逆にクマロン樹脂は損失弾性率Ｅ／／
の極大となる温度を高温側に移行する効果を有しており
、所望の湿度領域で割振性能を保持するためにクマロン
樹脂の添加量が影響することがわかる。
また第２図において実施例６，７と実施例４．５とを対
比すると本発明は、熱可塑性ボリウレタン樹脂と可塑剤
にクマロン樹脂を、併用して添力Ｐすることにより、ｆ
貢示弾性基Ｅ“ の極大値をより高く、シかも損失弾性
率Ｅ“ の拡がりをよシ広くでき、温度依存性のさらに
小さい優れた制振材が得られることを下すものである。
比すると本発明は、熱可塑性ボリウレタン樹脂と可塑剤
にクマロン樹脂を、併用して添力Ｐすることにより、ｆ
貢示弾性基Ｅ“ の極大値をより高く、シかも損失弾性
率Ｅ“ の拡がりをよシ広くでき、温度依存性のさらに
小さい優れた制振材が得られることを下すものである。
第３図において、実施例８．９と比較例４．５とを対比
すると、充てん材が割振性能に寄与していることを示唆
している。すなわち充てん材の種類としてはフレーク状
のものが優れていること、その充てん率が影響していて
、効果を示すこと等であり、本発明の光てん塞が１Ｊ要
な因子であることがわかる。
すると、充てん材が割振性能に寄与していることを示唆
している。すなわち充てん材の種類としてはフレーク状
のものが優れていること、その充てん率が影響していて
、効果を示すこと等であり、本発明の光てん塞が１Ｊ要
な因子であることがわかる。
さらに第１図に示すように実施例３．１０を比較すると
、フレークの配向を制御することＫよって損失弾性率Ｅ
“ が全温度領域で高くなり、相乗効果があることを示
しているものである。
、フレークの配向を制御することＫよって損失弾性率Ｅ
“ が全温度領域で高くなり、相乗効果があることを示
しているものである。
第３図において実施例８．９と比較例６．７と全対比す
ると明らかなように本発明は常温用として使用されてい
る既存の市販アスファルト系制振材や市販塩化ビニル樹
脂系制振材と比較して、損失弾性率Ｅ” の極大値が高
く、また拡がシも広く温度依存性が小さく優れているも
のである。
ると明らかなように本発明は常温用として使用されてい
る既存の市販アスファルト系制振材や市販塩化ビニル樹
脂系制振材と比較して、損失弾性率Ｅ” の極大値が高
く、また拡がシも広く温度依存性が小さく優れているも
のである。
第１〜３図は、本発明の実施例と従来の制振材を含めた
比較例とを、制振性節と使用温度との関係で対片したも
のである。
比較例とを、制振性節と使用温度との関係で対片したも
のである。
Claims (5)
- （１）塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体と熱
可塑性ポリウレタン樹脂を必須成分とする有機質バイン
ダーと充てん材を主に配合してなる制振材において、前
記有機質バインダー１００重量部に対して前記充てん材
を ５０〜４５０重量部含有してなることを特徴とする塩化
ビニル樹脂系制振材。 - （２）塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体と熱
可塑性ポリウレタン樹脂の配合比率が９５：５〜４０：
６０の範囲で配合してなることを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の塩化ビニル樹脂系制振材。 - （３）塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体と熱
可塑性ポリウレタン樹脂との合計重量１００重量部に対
して可塑剤を１〜４５重量部添加してなることを特徴と
する特許請求の範囲第１項および第２項に記載の塩化ビ
ニル樹脂系制振材。 - （４）前記塩化ビニル樹脂もしくは塩化ビニル共重合体
と熱可塑性ポリウレタン樹脂との合計重量１００重量部
に対してクマロン樹脂を０．５〜３５重量部添加してな
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項に
記載の塩化ビニル樹脂系制振材。 - （５）前記充てん材がフレーク状充てん材であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第４項に記載の塩
化ビニル樹脂系制振材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3160085A JPS61192753A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 塩化ビニル樹脂系制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3160085A JPS61192753A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 塩化ビニル樹脂系制振材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61192753A true JPS61192753A (ja) | 1986-08-27 |
| JPH0116853B2 JPH0116853B2 (ja) | 1989-03-28 |
Family
ID=12335688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3160085A Granted JPS61192753A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 塩化ビニル樹脂系制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61192753A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01206396A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-18 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 制振材 |
| JPH0288653A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-28 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 難燃性制振材組成物 |
| JPH0485353A (ja) * | 1990-07-25 | 1992-03-18 | Tokai Rubber Ind Ltd | 低反発弾性熱可塑性エラストマー組成物 |
| WO2002053647A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-07-11 | Shishiai-Kabushikigaisha | Matériau d'amortissement de vibrations |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5263252A (en) * | 1975-11-20 | 1977-05-25 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | Thermoplastic resin compositions |
| JPS5562949A (en) * | 1978-11-04 | 1980-05-12 | Matsushita Electric Works Ltd | Vinyl chloride resin molding compound |
-
1985
- 1985-02-21 JP JP3160085A patent/JPS61192753A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5263252A (en) * | 1975-11-20 | 1977-05-25 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | Thermoplastic resin compositions |
| JPS5562949A (en) * | 1978-11-04 | 1980-05-12 | Matsushita Electric Works Ltd | Vinyl chloride resin molding compound |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01206396A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-18 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 制振材 |
| JPH0288653A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-28 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 難燃性制振材組成物 |
| JPH0485353A (ja) * | 1990-07-25 | 1992-03-18 | Tokai Rubber Ind Ltd | 低反発弾性熱可塑性エラストマー組成物 |
| WO2002053647A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-07-11 | Shishiai-Kabushikigaisha | Matériau d'amortissement de vibrations |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0116853B2 (ja) | 1989-03-28 |
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