JPS61182897A - 被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS61182897A JPS61182897A JP2323485A JP2323485A JPS61182897A JP S61182897 A JPS61182897 A JP S61182897A JP 2323485 A JP2323485 A JP 2323485A JP 2323485 A JP2323485 A JP 2323485A JP S61182897 A JPS61182897 A JP S61182897A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐食性の優れた低炭素Ｎｉ基合金および低炭素
ステンレス鋼用の被覆アーク溶接棒に関し、詳細には母
材と同程度の優れた耐食性を有する低Ｃ溶接金属が得ら
れる様な被覆アーク溶接棒に関するものである。
ステンレス鋼用の被覆アーク溶接棒に関し、詳細には母
材と同程度の優れた耐食性を有する低Ｃ溶接金属が得ら
れる様な被覆アーク溶接棒に関するものである。
Ｎｉ基合金およびステンレス鋼（以下両者をまとめて高
合金鋼という）は耐食性の優れた材料として知られてい
るが、近年一層厳しい腐食還境においても長期間耐食性
を発揮し得る様な材料が求られるようになってきており
汎用高合金鋼では要求を満足することができない。その
為Ｃ含有量（以下Ｃ量という）を低減して耐食性を高め
た低炭素高合金鋼が提供されるに及んでいる。
合金鋼という）は耐食性の優れた材料として知られてい
るが、近年一層厳しい腐食還境においても長期間耐食性
を発揮し得る様な材料が求られるようになってきており
汎用高合金鋼では要求を満足することができない。その
為Ｃ含有量（以下Ｃ量という）を低減して耐食性を高め
た低炭素高合金鋼が提供されるに及んでいる。
ところでかかる低Ｃ高合金鋼を溶接するに当たっては溶
接金属についても母材と同等の耐食性を有するものでな
ければならず、その為には溶接金属中のＣ量を０．０２
％以下という低レベルに抑えなければならないとされて
いる。ところで溶接金属中のＣ量は溶接材料（被覆アー
ク溶接棒）中のＣ量に左右され、特に心線中のＣ量およ
び被覆剤から還元・混入するＣ量（主として被覆剤中の
金属炭酸塩が分解して発生したＣＯやＣＯ２が還元され
て溶接金属中に混入するＣ量）によって決定されるので
、溶接金属中のＣ含有量を低減する為には心線中のＣ量
および被覆剤中のＣ量を低減する必要がある。しかるに
心線中のＣ量は現在工業的に製造し得る最も少ないもの
でもせいぜい０．０１％であり、これ以上のＣ量低減は
直ちには望めない。従って溶接金属中のＣ量を前記低レ
ベル（０，０２％以下）に抑える為には被覆剤から還元
・混入するＣ量を０．０１％以下とする他方法はないと
考えられる。これに対し現状の高合金鋼用被覆アーク溶
接棒を使用する場合には０．０２〜０．０３％の炭素が
被覆剤から還元・混入し、最終的には溶接金属中のＣ量
は０．０３〜０．０４％となってしまう。
接金属についても母材と同等の耐食性を有するものでな
ければならず、その為には溶接金属中のＣ量を０．０２
％以下という低レベルに抑えなければならないとされて
いる。ところで溶接金属中のＣ量は溶接材料（被覆アー
ク溶接棒）中のＣ量に左右され、特に心線中のＣ量およ
び被覆剤から還元・混入するＣ量（主として被覆剤中の
金属炭酸塩が分解して発生したＣＯやＣＯ２が還元され
て溶接金属中に混入するＣ量）によって決定されるので
、溶接金属中のＣ含有量を低減する為には心線中のＣ量
および被覆剤中のＣ量を低減する必要がある。しかるに
心線中のＣ量は現在工業的に製造し得る最も少ないもの
でもせいぜい０．０１％であり、これ以上のＣ量低減は
直ちには望めない。従って溶接金属中のＣ量を前記低レ
ベル（０，０２％以下）に抑える為には被覆剤から還元
・混入するＣ量を０．０１％以下とする他方法はないと
考えられる。これに対し現状の高合金鋼用被覆アーク溶
接棒を使用する場合には０．０２〜０．０３％の炭素が
被覆剤から還元・混入し、最終的には溶接金属中のＣ量
は０．０３〜０．０４％となってしまう。
そこで溶接金属中のＣ量を低減すべく種々研究がなされ
ており、例えば■Ｃ源となる被覆剤中の金属炭酸塩の配
合量を大幅に低減する手段や■Ｃとの結合性が高い酸素
を供給する物質例えばＦｅ２Ｏ３，Ｍｎ ０２ 、 Ｎ
ｓＯ、Ｓ ｓｏ□等を配合する手段（特開昭５４−１２
２６４７号）等が考えられている。しかし■の手段では
シールドガス発生成分である金属炭酸塩の配合量を抑え
ることになる為シールド不足気味とならざるを得す特に
アーク長が長くなる場合や狭隘な箇所の溶接に右いては
ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生する。また■
の手段では溶接金属中の酸素量が高すぎる為に機械的性
能の劣化を招いたり、耐孔食性が低下する等といった事
態が発生する。
ており、例えば■Ｃ源となる被覆剤中の金属炭酸塩の配
合量を大幅に低減する手段や■Ｃとの結合性が高い酸素
を供給する物質例えばＦｅ２Ｏ３，Ｍｎ ０２ 、 Ｎ
ｓＯ、Ｓ ｓｏ□等を配合する手段（特開昭５４−１２
２６４７号）等が考えられている。しかし■の手段では
シールドガス発生成分である金属炭酸塩の配合量を抑え
ることになる為シールド不足気味とならざるを得す特に
アーク長が長くなる場合や狭隘な箇所の溶接に右いては
ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生する。また■
の手段では溶接金属中の酸素量が高すぎる為に機械的性
能の劣化を招いたり、耐孔食性が低下する等といった事
態が発生する。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、金属炭酸塩量の大幅な低減や脱炭用酸化剤の添加とい
った上記手段を採ることなく、溶接金属中のＣ量を極低
レベルまで低減することができる様な低Ｃ高合金鋼用の
被覆アーク溶接棒を提供しようとするものである。
、金属炭酸塩量の大幅な低減や脱炭用酸化剤の添加とい
った上記手段を採ることなく、溶接金属中のＣ量を極低
レベルまで低減することができる様な低Ｃ高合金鋼用の
被覆アーク溶接棒を提供しようとするものである。
上記目的を達成した本発明の被覆アーク溶接棒とは、
金属炭酸塩：１５〜３０％
金属弗化物：２０〜４５％
ＴｉＯ２原料：１０〜３０％
珪酸塩化合物二０．１〜１０％
金属粉末：４５％以下
を含有し、下記Ｘで示される比を１．５以上、Ｙで示さ
れる比を０．６以下、２で示される比を０．３〜０．５
としたフラックス原料に固着剤を加えた被覆剤をＮｉ基
合金またはステンレス鋼よりなる心線外周に被覆した点
番こ要旨を有するものである。
れる比を０．６以下、２で示される比を０．３〜０．５
としたフラックス原料に固着剤を加えた被覆剤をＮｉ基
合金またはステンレス鋼よりなる心線外周に被覆した点
番こ要旨を有するものである。
以下本発明を完成するに至った経緯をたどりつつ説明す
る。
る。
まず被覆剤中の金属炭酸塩が分解して生じるＣＯやＣＯ
２が溶接金属中にＣとして混入されるという因果関係は
回避できないところである。そこで本発明者等は溶融プ
ール中からのＣＯやＣＯ２の逸散性を高めることによっ
てＣＯやＣＯ２の還元・混入を防止しようと考えた。そ
の為にはスラグの流動性を高めることが必要であるとの
指針を得、更に以下述べる方向で検討した。
２が溶接金属中にＣとして混入されるという因果関係は
回避できないところである。そこで本発明者等は溶融プ
ール中からのＣＯやＣＯ２の逸散性を高めることによっ
てＣＯやＣＯ２の還元・混入を防止しようと考えた。そ
の為にはスラグの流動性を高めることが必要であるとの
指針を得、更に以下述べる方向で検討した。
ところでスラグ流動性を左右する因子としては金属炭酸
塩と金属弗化物が考えられ、金属炭酸塩はその配合量が
多くなるほどスラグ流動性が低下し、反対に金属弗化物
は配合量が多くなるほどスラグ流動性は向上する。即ち
金属炭酸塩については十分なガスシールド性を付与する
為の必要下限量が存在し、従ってＧＯやＣＯ２の供給源
であると共に流動性低下に寄与するという２重の面から
マイナス要因として作用するということを考えておく必
要がある。従ってＣＯやＣＯ２の拡散性という意味で満
足できるほどのスラグ流動性を得る為には金属炭酸塩の
配合量に対して金属弗化物を比例的に高めていく必要が
あると考えられた。
塩と金属弗化物が考えられ、金属炭酸塩はその配合量が
多くなるほどスラグ流動性が低下し、反対に金属弗化物
は配合量が多くなるほどスラグ流動性は向上する。即ち
金属炭酸塩については十分なガスシールド性を付与する
為の必要下限量が存在し、従ってＧＯやＣＯ２の供給源
であると共に流動性低下に寄与するという２重の面から
マイナス要因として作用するということを考えておく必
要がある。従ってＣＯやＣＯ２の拡散性という意味で満
足できるほどのスラグ流動性を得る為には金属炭酸塩の
配合量に対して金属弗化物を比例的に高めていく必要が
あると考えられた。
そこで基礎実験として金属炭酸塩の配合量を２０％に固
定し、金属弗化物量を種々変化させて他のフラックス成
分と共に配合してなるフラックス原料に固着剤を加え、
直径４． Ｏｔｍ ′６のステンレス鋼心線（０，０１
０％Ｇ−０．３５％５ｉ−１．ｓｏ％Ｍｎ−１０％Ｎｉ
−２０％Ｏｒ）に被覆して被覆アーク溶接棒を製作し、
これを用いて低炭素高合金鋼の溶接を行なった。そして
へＣ＝溶接金真中のＣ量−心線中のＣ量（％）と上記Ｘ
で求められる比との関、係を調べたところ第１図に示す
結果が得られた。
定し、金属弗化物量を種々変化させて他のフラックス成
分と共に配合してなるフラックス原料に固着剤を加え、
直径４． Ｏｔｍ ′６のステンレス鋼心線（０，０１
０％Ｇ−０．３５％５ｉ−１．ｓｏ％Ｍｎ−１０％Ｎｉ
−２０％Ｏｒ）に被覆して被覆アーク溶接棒を製作し、
これを用いて低炭素高合金鋼の溶接を行なった。そして
へＣ＝溶接金真中のＣ量−心線中のＣ量（％）と上記Ｘ
で求められる比との関、係を調べたところ第１図に示す
結果が得られた。
尚溶接金属中のＣ量はＪＩＳ−Ｚ−３３２１に従って分
析した。即ち第１図に示す様にΔＣはＸが大きくなる程
減少することが分かった。即ち金属弗化物（対合ｗ４戻
酸塩）の割合を高めること番ごよってスラグ流動性を高
め、これ１こよって溶接金属中のＣｆｉを低減し得ろこ
とが分かった。
析した。即ち第１図に示す様にΔＣはＸが大きくなる程
減少することが分かった。即ち金属弗化物（対合ｗ４戻
酸塩）の割合を高めること番ごよってスラグ流動性を高
め、これ１こよって溶接金属中のＣｆｉを低減し得ろこ
とが分かった。
次いで本発明者等は溶接金属中のＣｉ増加の主原因であ
る金属炭酸塩粒子について検討を加え、金属炭酸塩の粒
径と溶接金属中のＣＭの関係を調べた。即ち金属炭酸塩
：２０％、氷晶石：３０％、他のフラックス成分：残部
からなるフラックス原料に固着剤を加えた被覆剤をステ
ンレス鋼心線の外周に被覆して被覆アーク溶接棒を製造
するに当たり、金Ｘ炭酸塩粒子中に占める１０μｍ未満
の金属炭酸塩粒子の割合を種々変更して被覆アーク溶接
棒を製造した。これを用いて低Ｃ高合金鋼の溶接を行い
、ΔＣとＹで示される比の関係を調べたところ第２図に
示す結果が得られた。その結果第２図に示す様にΔＣは
Ｙが大きくなるにつれて増加することが分かった。
る金属炭酸塩粒子について検討を加え、金属炭酸塩の粒
径と溶接金属中のＣＭの関係を調べた。即ち金属炭酸塩
：２０％、氷晶石：３０％、他のフラックス成分：残部
からなるフラックス原料に固着剤を加えた被覆剤をステ
ンレス鋼心線の外周に被覆して被覆アーク溶接棒を製造
するに当たり、金Ｘ炭酸塩粒子中に占める１０μｍ未満
の金属炭酸塩粒子の割合を種々変更して被覆アーク溶接
棒を製造した。これを用いて低Ｃ高合金鋼の溶接を行い
、ΔＣとＹで示される比の関係を調べたところ第２図に
示す結果が得られた。その結果第２図に示す様にΔＣは
Ｙが大きくなるにつれて増加することが分かった。
即ちΔＣを小さくしたければＹを小さくする必要がある
のであるが、Ｙを小さくするということは換言すれば１
０μｍ未満の金属炭酸塩の含有率を下げることを意味し
結局、フラックス原料全体の粒度が粗粒側に偏り被覆剤
の塗装性が悪化するということが恐れられたので塗装性
の悪化を防止しつつＹをできる限り小さくし得る様な工
夫が必要であると考えた。そこで本発明者等は溶接金属
中のＣ量の増減に影響のないフラックス成分としてＴ
ｘ Ｏ２を選択すると共に該Ｔ ｔ Ｏ２の粒径を小さ
くする方針をたて１０μｍ未満のＴ ｉ Ｏ□粒子の割
合を増大させることによって２で示される比率を適正範
囲に納め、塗装性の悪化を防止することとした。
のであるが、Ｙを小さくするということは換言すれば１
０μｍ未満の金属炭酸塩の含有率を下げることを意味し
結局、フラックス原料全体の粒度が粗粒側に偏り被覆剤
の塗装性が悪化するということが恐れられたので塗装性
の悪化を防止しつつＹをできる限り小さくし得る様な工
夫が必要であると考えた。そこで本発明者等は溶接金属
中のＣ量の増減に影響のないフラックス成分としてＴ
ｘ Ｏ２を選択すると共に該Ｔ ｔ Ｏ２の粒径を小さ
くする方針をたて１０μｍ未満のＴ ｉ Ｏ□粒子の割
合を増大させることによって２で示される比率を適正範
囲に納め、塗装性の悪化を防止することとした。
本発明は王妃の様な知見を基にさらに研究を重ねた結果
完成されたものであって、その構成は前記に示す通りで
ある。
完成されたものであって、その構成は前記に示す通りで
ある。
以下本発明の詳細な説明するゆ
金属炭酸塩：１５〜３０％
金属炭酸塩としては、石灰石、炭酸バリウム。
炭酸マグネシウム、炭酸マンガン等が挙げられ、これら
は分解してＣＯやＣＯ２を発生してシールド効果を発揮
するだけでなく、スラグの塩基度を上げて溶接金属中の
Ｓｉ量やＳ量を低下させ耐高温割れ性を向上させる。配
合量が１５％未満では十分なシールド効果が得られず、
ブローホール。
は分解してＣＯやＣＯ２を発生してシールド効果を発揮
するだけでなく、スラグの塩基度を上げて溶接金属中の
Ｓｉ量やＳ量を低下させ耐高温割れ性を向上させる。配
合量が１５％未満では十分なシールド効果が得られず、
ブローホール。
ピット等の溶接欠陥が発生する。一方３０％を超えて添
加すると分解生成したＣＯやＣＯ２の還元・混入量が増
大し、溶接金属中のＣ量が過度に高まるだけでなく、ス
ラグの流動性が低下してＣ量 −増大を抑制するこ
ともできない。従って金属炭酸塩量は１５％〜３０％と
する必要がある。
加すると分解生成したＣＯやＣＯ２の還元・混入量が増
大し、溶接金属中のＣ量が過度に高まるだけでなく、ス
ラグの流動性が低下してＣ量 −増大を抑制するこ
ともできない。従って金属炭酸塩量は１５％〜３０％と
する必要がある。
金属弗化物：２０〜４５％
金属弗化物としては、螢石、氷晶石、弗化バリウム、弗
化マグネシウム、弗化ソーダ等が挙げられ、これらはス
ラグの流動性およびアークの安定性を向上させる効果が
ある。配合量が２０％未満では前記効果が不十分であり
、一方４５％を超えて配合すると保護筒の形成が悪くな
り却ってアークが不安定となりスパッタが増加する。従
って金属弗化物量は２０〜４５％とする必要がある。
化マグネシウム、弗化ソーダ等が挙げられ、これらはス
ラグの流動性およびアークの安定性を向上させる効果が
ある。配合量が２０％未満では前記効果が不十分であり
、一方４５％を超えて配合すると保護筒の形成が悪くな
り却ってアークが不安定となりスパッタが増加する。従
って金属弗化物量は２０〜４５％とする必要がある。
Ｔ ｉｏ ２原料：ｌＯ〜３０９６
ＴｉＯ□原料としては、ルチール、イルミナイト、チタ
ン酸カリ、ルコキシン、チタン酸カルシウム等が挙げら
れ、これらにはアークを安定させ且つ再アーク性を確保
する効果がある。配合量が１０％未満では上記効果がな
く、一方３０％を超えて配合するとスラグの流動性が悪
化するだけでなくアークが不安定となる。従ってＴ ｉ
ｏ ２原料は１０〜３０％配合する必要がある。
ン酸カリ、ルコキシン、チタン酸カルシウム等が挙げら
れ、これらにはアークを安定させ且つ再アーク性を確保
する効果がある。配合量が１０％未満では上記効果がな
く、一方３０％を超えて配合するとスラグの流動性が悪
化するだけでなくアークが不安定となる。従ってＴ ｉ
ｏ ２原料は１０〜３０％配合する必要がある。
珪酸塩化合物二０．１〜１０％
珪酸塩化合物としてはＪＶイ、力、長石、珪灰石等が挙
げられ、これらは被覆剤の塗装性を向上するだけでなく
ビード形状を改良する効果を発揮する。配合量が０．１
％未満では十分な配合効果が得られず、一方１０％を超
えて配合するとスラグの流動性が悪化する。従って珪酸
塩化合物は０．１〜１０％配合する必要がある。
げられ、これらは被覆剤の塗装性を向上するだけでなく
ビード形状を改良する効果を発揮する。配合量が０．１
％未満では十分な配合効果が得られず、一方１０％を超
えて配合するとスラグの流動性が悪化する。従って珪酸
塩化合物は０．１〜１０％配合する必要がある。
金属粉末２４５％以下
本発明における金属粉末としては、フェロシリコン、金
＄４Ｍｎ等の脱酸剤ならびｊ（Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ。
＄４Ｍｎ等の脱酸剤ならびｊ（Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ。
Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ等の合金元素の粉末が挙げられ、目的
に応じて添加される。配合量が４５％を超えると棒焼け
が著しくなり溶接欠陥が発生するので上限を上記の如く
設定した。
に応じて添加される。配合量が４５％を超えると棒焼け
が著しくなり溶接欠陥が発生するので上限を上記の如く
設定した。
Ｘ二１．５以上
前述の如くガスシールド性能および耐高温割れ性を確保
する為に金属炭酸塩を１５〜３０％配合する必要がある
が、金属炭酸塩は上記配合量において配合割合に応じて
スラグ流動性を阻害する。
する為に金属炭酸塩を１５〜３０％配合する必要がある
が、金属炭酸塩は上記配合量において配合割合に応じて
スラグ流動性を阻害する。
一方スラグ流動性を向上させる為には金属弗化物が有効
である。従って満足し得るスラグ流動性を得る為には金
属炭酸塩量に応じて金属弗化物量を設定する必要がある
。こうしてスラグ流動性を高めることによって溶融金属
中からのＣＯやＣＯ２の逸散性が高まり、溶接金属中の
Ｃ量を低下することができる。ところで上記の如くスラ
グ流動性を制御する指標として本発明では）（＝（金属
弗化物中のＦ量／金属炭酸塩中のＣＯ２量）で示される
比率を採用している。即ち第１図に示す様にＸの値が１
．５未満ではＸが大きくなるにつれてΔＣ＝〔溶融金属
中のＣ量−心線中のＣ量（％）〕が低下する傾向にあり
、１．５を超えるとΔＣはほぼ一定になる。それ数本発
明に詔いてはＸの下限を１゜５と定めた、 Ｙ：０．６以下 金属炭酸塩自体の性状の中では粒度の影響がもつとも大
きく、粒径の小さいものの割合が少なくなるにつれて溶
接金属中のＣ量が低下する傾向がある。即ち第２図に示
す様に〔粒径１０μｍ未満の金属炭酸塩の合計／金属炭
酸塩の合計（％）〕＝Ｙの値が小さくなる程、ΔＧ＝＝
（溶接金属中のＣ量−心線中のＣ量（９６） Ｊは小さ
くなって怠り、Ｙの値が０．６以下では低レベルの値で
ほぼ一定になっている。それ数本発明においてはＹの上
限を０゜６と定めた。
である。従って満足し得るスラグ流動性を得る為には金
属炭酸塩量に応じて金属弗化物量を設定する必要がある
。こうしてスラグ流動性を高めることによって溶融金属
中からのＣＯやＣＯ２の逸散性が高まり、溶接金属中の
Ｃ量を低下することができる。ところで上記の如くスラ
グ流動性を制御する指標として本発明では）（＝（金属
弗化物中のＦ量／金属炭酸塩中のＣＯ２量）で示される
比率を採用している。即ち第１図に示す様にＸの値が１
．５未満ではＸが大きくなるにつれてΔＣ＝〔溶融金属
中のＣ量−心線中のＣ量（％）〕が低下する傾向にあり
、１．５を超えるとΔＣはほぼ一定になる。それ数本発
明に詔いてはＸの下限を１゜５と定めた、 Ｙ：０．６以下 金属炭酸塩自体の性状の中では粒度の影響がもつとも大
きく、粒径の小さいものの割合が少なくなるにつれて溶
接金属中のＣ量が低下する傾向がある。即ち第２図に示
す様に〔粒径１０μｍ未満の金属炭酸塩の合計／金属炭
酸塩の合計（％）〕＝Ｙの値が小さくなる程、ΔＧ＝＝
（溶接金属中のＣ量−心線中のＣ量（９６） Ｊは小さ
くなって怠り、Ｙの値が０．６以下では低レベルの値で
ほぼ一定になっている。それ数本発明においてはＹの上
限を０゜６と定めた。
Ｚ：Ｏ，ａ〜０．５
Ｙ値を小さくするにつれてフラックス原料全体の粒度構
成は粗粒側に偏ってくる。その結果該ブラックス原料に
固着剤を加えてなる被覆剤の塗装性が悪化する。これを
防止する為に他の成分殊に溶接金属中のＣ量に影響を与
えないＴ ｉ０２原料の粒度構成を調整する。即ち〔粒
径１０μｍ未満の金属炭酸塩およびＴ ｉ Ｏ２原料の
合計重量／金属炭酸塩およびＴ ｘ Ｏｚの合計重量（
％）〕＝２で示される値が０．３〜０．５となる様にＴ
ｉＯ□原料の粒度を調整する。これによって被覆剤塗装
性の悪化を防止することができる。尚２値が０．３未満
の場合にはフラックス原料全体の粒度が粗粒剤に偏り過
ぎて塗装性が悪化する。一方０，５を超えると７ラツク
ス原料全体の粒度が細粒側に偏り過ぎて乾燥割れが発生
する。
成は粗粒側に偏ってくる。その結果該ブラックス原料に
固着剤を加えてなる被覆剤の塗装性が悪化する。これを
防止する為に他の成分殊に溶接金属中のＣ量に影響を与
えないＴ ｉ０２原料の粒度構成を調整する。即ち〔粒
径１０μｍ未満の金属炭酸塩およびＴ ｉ Ｏ２原料の
合計重量／金属炭酸塩およびＴ ｘ Ｏｚの合計重量（
％）〕＝２で示される値が０．３〜０．５となる様にＴ
ｉＯ□原料の粒度を調整する。これによって被覆剤塗装
性の悪化を防止することができる。尚２値が０．３未満
の場合にはフラックス原料全体の粒度が粗粒剤に偏り過
ぎて塗装性が悪化する。一方０，５を超えると７ラツク
ス原料全体の粒度が細粒側に偏り過ぎて乾燥割れが発生
する。
本開明の基本構成は上記の通りであるが、フラックス原
料と混合する固着剤としては水ガラス（珪酸ソーダや珪
酸カリ等の水溶液）が挙げられる。
料と混合する固着剤としては水ガラス（珪酸ソーダや珪
酸カリ等の水溶液）が挙げられる。
また溶接金属に所定の耐食性および機械的性能を付与し
健全な溶接部を確保する為番こは、必要な合金元素およ
び脱酸剤を心線または被覆剤のいずれからか添加する必
要があるが、溶接金属中に詔ける偏析を防止するために
は主要成分を心線から供給することが望ましく、心線に
ついてはこうした要請に答えるものであればよい。但し
前述した様に溶接金属ｌこ十分な耐食性を付与する為に
は溶接金属中のＣ量は０．０２％以下に抑えなければな
らないとされているので、フラックス原料からのＣ量増
加分（ΔＣ）が０．０１以下であるとすると心線中の不
純物としてのＣ量は０．０１％以下とすることが望まし
い。尚求められる溶接金属中のＣ量がＪ ｌ５−Ｚ−３
２２１１Ｃ示さｔＬる様ＩＣ０，０４９６以下であると
きは心線中のＣ量は０．０３％以下とすればよい。
健全な溶接部を確保する為番こは、必要な合金元素およ
び脱酸剤を心線または被覆剤のいずれからか添加する必
要があるが、溶接金属中に詔ける偏析を防止するために
は主要成分を心線から供給することが望ましく、心線に
ついてはこうした要請に答えるものであればよい。但し
前述した様に溶接金属ｌこ十分な耐食性を付与する為に
は溶接金属中のＣ量は０．０２％以下に抑えなければな
らないとされているので、フラックス原料からのＣ量増
加分（ΔＣ）が０．０１以下であるとすると心線中の不
純物としてのＣ量は０．０１％以下とすることが望まし
い。尚求められる溶接金属中のＣ量がＪ ｌ５−Ｚ−３
２２１１Ｃ示さｔＬる様ＩＣ０，０４９６以下であると
きは心線中のＣ量は０．０３％以下とすればよい。
第１表に示す化学成分のＮｉ基合金心線若しくはステン
レス鋼心線（いずれも４■φＸ３５０ｍ’）に第２表に
示すフラックス原料に水ガラスを加えてなる被覆剤を塗
装し第３表に示す被覆アーク溶接棒を製造した。尚生産
性は塗装重量に対する乾燥・焼成後の良品ｒｉｍの百分
率（歩留り）で判定した。また作業性については電流１
３５ＡｍＰ（ＤＣＲＰ）で行なったビードオンプレート
により判定シ、溶１金１１１７）Ｃ量ハＪ Ｉ Ｓ −
Ｚ−３２２１１Ｃ従って肉盛パッドを作成し定量した。
レス鋼心線（いずれも４■φＸ３５０ｍ’）に第２表に
示すフラックス原料に水ガラスを加えてなる被覆剤を塗
装し第３表に示す被覆アーク溶接棒を製造した。尚生産
性は塗装重量に対する乾燥・焼成後の良品ｒｉｍの百分
率（歩留り）で判定した。また作業性については電流１
３５ＡｍＰ（ＤＣＲＰ）で行なったビードオンプレート
により判定シ、溶１金１１１７）Ｃ量ハＪ Ｉ Ｓ −
Ｚ−３２２１１Ｃ従って肉盛パッドを作成し定量した。
第２．３表に示す様に、Ａ３では金属炭酸塩量が少な過
ぎる為溶接金属のＣ量の上昇（ΔＣ）は小さいが、シー
ルド不足Ｃζよりブローホーμが多発した。Ａ５はＴ
ｉ Ｏ□ 原料量が過多であり且つＸおよび２が低過ぎ
る為溶接作業性が悪く生産性も劣り、しかもΔＣも大き
かった。Ａ７は金属炭酸塩量が過多であり且つＸが小さ
いので溶接作業性が悪（八〇も大きかった。又珪酸塩化
合物を添加していないのでビード形状および生産性が悪
かった。Ａ８は金属粉末社が過多である為ΔＣは小さい
が棒焼けが生じた。Ａ９は金属弗化物量が少なすぎ、且
つＸが小さいので溶接作業性並びにΔＣについて満足で
きる結果が得られなかった。Ａ１０はＹおよび２が高過
ぎる為生産性が低くΔＣも大きかった。Ａ１１は金属弗
化物量が過多である為、Ａ１２は珪酸塩化合物量が過多
である為、墓１４はＴ １０２原料量が過多である為に
夫夫満足し得る溶接作業性を得ることができなかった。
ぎる為溶接金属のＣ量の上昇（ΔＣ）は小さいが、シー
ルド不足Ｃζよりブローホーμが多発した。Ａ５はＴ
ｉ Ｏ□ 原料量が過多であり且つＸおよび２が低過ぎ
る為溶接作業性が悪く生産性も劣り、しかもΔＣも大き
かった。Ａ７は金属炭酸塩量が過多であり且つＸが小さ
いので溶接作業性が悪（八〇も大きかった。又珪酸塩化
合物を添加していないのでビード形状および生産性が悪
かった。Ａ８は金属粉末社が過多である為ΔＣは小さい
が棒焼けが生じた。Ａ９は金属弗化物量が少なすぎ、且
つＸが小さいので溶接作業性並びにΔＣについて満足で
きる結果が得られなかった。Ａ１０はＹおよび２が高過
ぎる為生産性が低くΔＣも大きかった。Ａ１１は金属弗
化物量が過多である為、Ａ１２は珪酸塩化合物量が過多
である為、墓１４はＴ １０２原料量が過多である為に
夫夫満足し得る溶接作業性を得ることができなかった。
これらに対し＆ｌ、２，４，６，１３．１５はいずれも
本発明要件を満足しており、良好な溶接作業性、生産性
、ΔＣが得られた。
本発明要件を満足しており、良好な溶接作業性、生産性
、ΔＣが得られた。
本発明は以上の様に構成されており、低炭素Ｎｆ基合金
や低炭素ステンレス鋼と同等の優れた耐食性を有する溶
接金属を与える被覆アーク溶接棒を提供することができ
る。
や低炭素ステンレス鋼と同等の優れた耐食性を有する溶
接金属を与える被覆アーク溶接棒を提供することができ
る。
第１図はＸとΔＣの関係を示すグラフ、第２図はＹとΔ
Ｃの関係を示すグラフである。
Ｃの関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 金属炭酸塩：１５〜３０％（重量％の意味、以下同じ） 金属弗化物：２０〜４５％ ＴｉＯ＿２原料：１０〜３０％ 珪酸塩化合物：０．１〜１０％ 金属粉末：４５％以下 を含有し、下記Ｘで示される比を１．５以上、同Ｙで示
される比を０．６以下、同Ｚで示される比を０．３〜０
．５としたフラックス原料に固着剤を加えた被覆剤をＮ
ｉ基合金またはステンレス鋼よりなる心線外周に被覆し
たことを特徴とする被覆アーク溶接棒。 Ｘ＝金属弗化物のＦ換算重量／金属炭酸塩のＣＯ＿２換
算重量Ｙ＝粒径１０μｍ未満の金属炭酸塩重量／金属炭
酸塩の合計重量Ｚ＝粒径１０μｍ未満の金属炭酸塩およ
びＴｉＯ＿２／原料の合計重量金属炭酸塩およびＴｉＯ
＿２原料の合計重量
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2323485A JPS61182897A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2323485A JPS61182897A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61182897A true JPS61182897A (ja) | 1986-08-15 |
Family
ID=12104920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2323485A Pending JPS61182897A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61182897A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10286690A (ja) * | 1997-04-15 | 1998-10-27 | Nkk Corp | オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 |
| CN106378546A (zh) * | 2016-09-18 | 2017-02-08 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 用于核级高压汽缸的不锈钢电焊条及其制备方法 |
-
1985
- 1985-02-07 JP JP2323485A patent/JPS61182897A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10286690A (ja) * | 1997-04-15 | 1998-10-27 | Nkk Corp | オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 |
| CN106378546A (zh) * | 2016-09-18 | 2017-02-08 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 用于核级高压汽缸的不锈钢电焊条及其制备方法 |
| CN106378546B (zh) * | 2016-09-18 | 2019-02-19 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 用于核级高压汽缸的不锈钢电焊条及其制备方法 |
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