JPS6117964B2

JPS6117964B2 -

Info

Publication number: JPS6117964B2
Application number: JP54011328A
Authority: JP
Inventors: Yuujin Jaruran Jeraaru
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1978-12-15
Filing date: 1979-02-02
Publication date: 1986-05-10
Also published as: FR2444121A1; CA1102146A; FR2444121B1; US4279536A; JPS5581915A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は海洋工事に用いられる６側面を備えた
新規な形態のコンクリートボデーに関するもので
あり、より具体的には流体案内溝を備えた約１ト
ン〜20トン又はそれ以上の重量の一体打込みコン
クリート中空ブロツクを提供することに関するも
のである。

このようなボデー列はそれらが荒石土手防波堤
上の防護被覆層又は後面壁から隔置された穿孔海
方対面壁を備えた水平方向に延びる防波堤の一断
面を有する中空体ケーソンのチヤンバの底部壁上
にバラストとして積層されるアンカ物質として用
いた場合移動海水のエネルギを散失させることが
出来る。

米国特許第3118282号明細書（1964年１月21日
付）に記載の型式の長防波堤の構造においては、
防波堤の断面を15〜50ｍの長さを有し、底部壁と
一体化された直立する正面、後面、支柱及び端部
各壁を有する開口ボツクス形態の浮動ユニツトと
して構成するのが最も便利であることが判明して
いる。正面壁は多数個の規則的に隔設された流体
案内及びジエツト形成溝により貫通穿孔されてい
る。これらの溝は格子模様を以つて横断方向に配
列されており、立面積の約25％〜35％の間の溝横
断面積が与えられている。前記チヤンバの底部壁
はそれぞれ正面及び後面壁を越えて延びる短かい
水平方向フランジとして延長されている。このよ
うなケイソンは前記溝が閉じられた時に船として
浮動可能であり、この船セクシヨンは海床又は海
床上に敷設された石マツト上への定置され、かく
て該セクシヨンの重量によりそれは防波堤に衝突
する海流及び波の作用によつて動くことのないよ
う維持される。

前記壁は１ｍ以下から１ｍ又はそれ以上の範囲
の厚味寸法となり、又壁高さは設置場所における
水深に応じて40ｍにもなるが、前記セクシヨンの
重量はそれを安全に着座せしめ、以つて長周期の
大振幅波が正面壁に衝突した時に揺動及び／又は
滑動運動が開始しないようにするには不十分であ
るケースも考えられる。波動運動の位相角度によ
つては正面壁に近い海水の自由表面高さは前記チ
ヤンバ内の自由表面レベルより数10ｍも高くな
り、該正面壁内に水平方向スラスト力が誘起され
る可能性がある。入射波が部分的に反射されると
付加的に大きな水平方向力がケーソンに対して向
けられる。前記チヤンバが溝を経て海水の噴射に
より充填されると後面壁近くのチヤンバレベルは
平均海面より上の高さに到達し、かなりのスラス
ト力がまだ正面壁に誘起されたままの時点におい
て静水圧力の添加及び海流運動の逆転により付加
的な水平方向力が後面壁に向かうことになる。結
果として全水平力は底部壁によりも平均海面レベ
ルに近い高さにおいて作用し、セクシヨンが後部
フランジのまわりで回転することにより正面壁を
持ち上げる傾向のモーメントが生ずる。前記セク
シヨン下に海水が噴射されるために上昇力が底部
壁の前方部分下に垂直に作用することがこのモー
メント発生に寄与する。波の位相角度がある値に
到達して波の谷が正面壁に近付くと、チヤンバ内
海水の逆流が正面壁の内側に向けてスラスト力を
及ぼし、一方静水圧力は後面壁の外側表面に向け
られた水平方向スラスト力を誘起せしめ、より小
さな上昇力が後面壁に近い地点に作用する。これ
らの水平力は正面フランジのまわりの逆回転運動
る誘起せしめるモーメントを生ずる。これらの変
動する水平力はセクシヨンの揺動を誘起させ易
い。

前記交番モーメントケーソン重力のベクトによ
つて対抗されるが、該重力はチヤンバの中幅付近
の地点を介して作用し、垂直荷重は海面レベルよ
り上のチヤンバ部分の静水圧力によつて、又該チ
ヤンバの底部に付加される付加バラスによつて増
大させられる。任意の瞬間における滑動及び揺動
運動に対するケーソンの安定性は全垂直力に滑動
摩擦係数を掛けた値と全水平力の値との比に直接
依存することを示すことが可能であり、数値的に
は安全係数Ｆ_S（次式）によつてあわすことが出
来る。

Ｆ_S＝すべり摩擦係数／Σ水平力／Σ垂直力最大予想波高、現場における海床材料又はマツ
ト石の種類等の所定の環境因子に対して予め選択
出来るＦ_Sの値に対する単位ケーソンｍ当りの所
要付加バラスの量を容易に計算可能であり、これ
らの値は例えばＦ_Sが1.1の場合バラス量は15ト
ン／ｍであり、一方Ｆ_Sが1.5の場合にはバラス量
は70トン／ｍ以上である。

十分な量の強化コンクリートを底部壁内に組み
込んで前述の安定性特性を満足させたケーソンの
構造は高価なものになるばかりでなく、穿孔可能
な正面壁の有効立面積を２ｍ又はそれ以上減少さ
せかつ反射量を減少させるのを妨害することにな
る。更には、典型的に浅い構造領域においては負
荷が前述の如く作用した場合ケーソンは浮動可能
とはならない。ケーソンを設置した後大玉石によ
る透過性バラスを底部壁上に堆積させる場合に
は、毎秒30ｍを越える速度で噴出する海流による
活発な周期的衝撃による堤防の安定性は貧弱なも
のとなる。後面壁に向けてバラスが転移するとケ
ーソンの安定性が損なわれて後部の欠損が生ずる
可能性がある。

前述の型式の中空体ケーソンの安定性は６面形
態の流し込みコンクリート中空ブロツクからなる
本発明にかかる新規なバラスを用いることにより
保証出来、岩石バラスを用いる困難さを避け得る
ことが判明した。本発明に係るバラスの各部品は
１トン〜約20トンの重量ボデーであり、ある長さ
寸法に沿つて該ボデー中を延びる少なくとも１つ
の横断方向流体案内通路を備えており、該部品は
又チヤンバの底部壁上に整列されて配置されてお
り、前記通路は波の入射によつて誘起される波動
運動と最小の干渉を行なうよう整合された通路を
備えている。

このようなボデーは平行六面体であり、直角を
なして交差する２対の側面からなる会合表面を備
えているのが好ましい。該ボデーは又特に立方体
又は長方体角柱又は互いに平行な端部表面を備
え、相対する一対の側表面に対しては直角以外の
角度で傾斜した角柱の如き六面体とするのが好適
である。各ボデーは前表面と定義される端部を備
えており、該前表面は直線で囲まれる外形線を備
えるとともに内部に少なくとも一つの穴を凹ませ
て備えている。前記穴はボデー中を延び後表面と
定義する相対する面内に開口している少なくとも
１つの通路と端部表面との交差により形成されて
いる。

前記ボデーには直径が0.5ｍ〜１ｍ又はそれ以
上で、円形、長円形、多角形又は他の横断面輪郭
を有しその面積が約0.2m²〜1.5m²である単一の案
内通路を形成させることが出来る。別法として前
記ボデーは端部表面上に一様に分布し全横断面積
が単一通路に対するのとほぼ同一の複数個の平行
に延びる導管を備えさせることが出来る。どの形
態をとるにせよ、前記ボデーは後表面内に凹ませ
られた割溝が一対の相対する側表面内に延び、前
記単一通路又は全導管の幾つかによつて交差され
るようにされていることを特徴としており、かく
て得られた流路溝は前記ボデーが通路又は導管と
ともに水平に堆積され割溝が全体的に上下方向に
延びる時に水流が垂直方向に自由に移動すること
を許容せしめている。

同様のバラス部品が単一層又は２つ以上の積層
をなして密に接続する横列又は縦列として１つの
ブロツクの正面が該縦列の近接ボデーの後表面の
非割溝部分に接触する状態で配列され、前記通路
又は導管が互いに整合され、かつ正面壁溝中を噴
流する海水流と整合された時には、波頭が近付く
につれて海水は殆んど拘束されることなく前記通
路又は導管に沿つて流れることが出来る。この際
各割溝は海水を上向きに分配してチヤンバを充填
せしめる。前記チヤンバ水はその後波の谷が割溝
及び通路乃至導管に沿つて正面壁に近付くにつれ
て自由に排出される。

水平流を出来る限り阻害しないようにするため
に、前記部品の寸法は、密に連続した横列及び縦
列をなして類似のボデー列の正面の中心が溝軸線
上に位置し、各ボデーに溝横断面積に比較し得る
横断面積を備えた単一通路が形成されるように選
ばれる。割溝の深さは水平方向平面内で測定され
たその横断面積が前記通路横断面積の1/6〜約1/3
となるように選ばれる。最前列の横列は正面壁か
ら約１ｍ隔置されており、一方最後列の横列は例
えば約３ｍの如くより大きな距離だけ後面壁から
隔置されている。

そのような階列乃至階層によつて与えられる水
平方向流れ横断面積は接触する平面状側表面が不
可避的に不均一であることにより増大される。好
ましくは更に付加的流れ横断面積を設けるのが良
く、このことは前記ボデー内に凹まされ水平方向
乃至垂直方向に延びる幾つかの平行割溝を前記側
表面に形成せしめるか又は類似に形成された接触
側面間の内部連接する垂直方向及び水平方向流れ
案内スペースを提供するための交差割溝セツトと
して前記側表面を形成することによつて達成出来
る。

前述の平行六面体形状のブロツクが海洋構造物
内又は上に配置されその正面に移動海水が衝突す
る場合には単位時間当り大量の海水をして極めて
低い水圧ヘツドのもとで前記通路又は複数個の導
管に沿つて搬送せしめることが可能であり、一方
前記割溝は海流を横方向に分配することが出来
る。かくしてこのようなブロツクの列をその正面
が移動海水の供給源に向くようにし、その側面が
接触する関係で組立てられる時には、極めて大量
の海水搬送を低いヘツド損失で行なうことが出
来、この搬送量は連続する全体的に平面状の側面
間の流れによつて増大し、後面から流れ出す海流
は前記通路又は導管の横断面よりも大きな面積に
わたつて分布する。

従つてこのようなブロツク列は比較的に小さな
石又は極めて荒い砂利から構成される荒石床防波
堤に打ちくだける海水の流れを指向させ、分配さ
せるのに有利に用いることが出来る。このことは
密に配置したブロツクをしてその前表面が海水に
向きその割溝面が透過性荒石体に向くように組立
てることにより全海床表面を防護被覆層で覆うこ
とにより達成することが出来る。極めて透過性に
富んだ床構造として積み上げられたこれ迄使用不
可能だつた団塊を用いることによりしかもこれら
が洗い流される危険を伴なわないで優秀なエネル
ギー散失作用を得ることが出来る。尚このような
防護被覆がなければ前述の海床は単の２、３の大
きな波が押し寄せただけで破壊されてしまうであ
ろう。

前述の考え方によるブロツクの別の便利な使用
方法はブロツクを密に連接したユニツトからなる
ストリツプとして配置し、荒石マツトの露出領域
を被覆した時に流れを拘束するバリア層として利
用する方法であり、このようなバリア層はコンク
リート防波堤のケーソンを海床上にセツトする前
に該海床上に敷き延べられるものである。ブロツ
クを採用するにあたつて導管が低い穿孔率を備え
るか、部分的に阻止されるようにすると、特に先
端における負圧の増大を伴なうことなく、マツト
材料内に周期的に流入する海水の噴入量を減少す
ることが可能であり、かくて誘起される上昇力の
大きさを効果的に減少させることが出来る。

以下付図を参照して本発明の好ましい実施例を
例示の意味でより詳細に説明する。

付図を参照すると、本発明に係るバラス部品を
内蔵している水平方向に延びた防波堤１０は幾つ
かの類似セクシヨン１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１
０ｄ………を有しており、これらは海床１２上に
堆積された荒石マツト層１１上に端部と端部を接
する関係で配置されている。各セクシヨンは上向
き開口ボツクス乃至ケーソンとして形成された強
化コンクリートの一体打ち込みボデーを有してお
り、該ボデーは穿孔された直立正面壁１３、直立
後面壁１４及び直立端部壁１５と、短かい突出フ
ランジ１７，１８を備えた水平方向底部壁１６と
を備えている。前記正面壁は極めて多数個の規則
正しく配置された噴流形成及び案内孔１９によつ
て穿孔されている。前記孔１９は正面壁中を開口
する溝として構成されており、これにより前記直
立壁間に画成されたチヤンバ２１から又は海水が
自由に搬送されることを許容されている。

第２図に示されるように、類似の平行六面体部
品２３の単層又は複層として構成されたバラス群
２２は、例えば１ｍの如き所定の距離だけ正面壁
から隔置され、例えば３ｍの如く幾分大きな距離
だけ後面壁から隔置されて底部壁１６上に支持さ
れている。第５図乃至第１１図を参照すると、貫
通通路２４が前表面２５内に開口するとともに各
部品２３の相対する後表面２６内にも開口してい
る。

前記後表面２６はそれに凹まされた割溝２７を
備えており、該凹みは部品内に一様な深さをなし
て延びるとともに、一端が上側表面２８内に開口
し、他端が部品の下側又は底部表面２９内に開口
している。前記割溝２７は後表面の少なくとも約
30％〜80％が凹まされるような幅を備えており、
後表面に垂直な平面上で測定した割溝横断面積が
部品中を延びる全通路又は導管の横断面積の約1/
６〜約1/3の間にあるような深さを備えている。

各ケーソンのその海床設置現場上における安定
性を保証するために前記底部壁１６上に定置する
バラス負荷の大きさ及び位置は第１，２，３及び
１１図に示す如く撹乱力及びそれらのケーソンに
対する作用点を考えることにより正確に計算する
ことが出来る。例えば、波によつて生ずる水平力
及び上昇力によつて増大させられる瞬間的転倒モ
ーメントはケーソン重量、上昇チヤンバ水及びバ
ラスのための垂直負荷とともに第３図の如くダイ
ヤグラム化出来る。防波堤の海側から予想される
最大波力が10秒の周期で波山から波谷迄の高さが
12ｍのスラスト力に相当するということが知られ
ている場合には前記正面壁及び後面壁の内側に作
用する瞬間的全水平力は波動位相に対してプロツ
トした第４図のそれぞれのカーブ３０及び３１に
よつて予測することが出来る。ダイヤグラム図に
おいて横座標のゼロ点は波頭が正面壁に到達した
瞬間をあらわしている。

力の分布は正面及び後面壁の垂直表面上に作用
する単位スラスト力ベクトルの分布を包絡した不
等辺四角形外形線３２及び３３によつて示すこと
が出来る。特定の波に対する正面壁における平均
海面（MSL）におけるピーク水平力は例えば６
トン／m²であり、後面壁におけるサージ圧力は８
トン／m²であり、後者圧力は正面壁ピークよりも
３秒後に最大値を有する。水平力は海側の最高水
線３４において、かつ後面壁における最大サージ
波頭ライン３５においてゼロとなる。前記水平力
は正面フランジ１７に近接する足部では約2.6ト
ン／m²に減少し、後面壁１４に近接するチヤンバ
においては約４トン／m²へと減少する。

任意の瞬間においてケーソン構造体上に作用す
る組合せ水平方向力は複合カーブ３８によつて示
す如く、波動角度が約180゜になつた時最大値に
到達し、このようなピークによる転倒モーメント
は容易に見出すことが出来る。加えるに、本質的
に透過性の荒石マツト１１上に作用する静水圧力
はカーソン下の海水を噴射し、分布ベクトル力の
包絡外形線３９によつて図式化される如く底部壁
１６及びフランジ１７，１８の下側で上向きに作
用する分布上昇力が誘起される。ベクトル和はチ
ヤンバ幅の前方の1/3の部分内に作用する単一力
T₁によつて表示することが出来る。

ケーソンの浸積重量はほぼ幅中央点に作用する
単一垂直力T₂によつて表示することが出来る。
付加的垂直負荷がチヤンバ内の過上昇水即ち
MSL上に瞬間的に上昇した海水によつてチヤン
バ底部上に負荷され、この負荷力は単一ベクトル
力T₃によつて表わされる分布ベクトルユニツト
力の外形線４０によつて示される。チヤンバ水面
がMSL線以下の場合には上昇成分が表示されな
ければならない。

全ての波動角度を通しての全てのこれらの時間
変動力を適当に考えることにより、特定の安全係
数Ｆ_Sを満足するのに必要な所要バラス力は例え
ば単一垂直負荷力T₄として決定することが出来
る。このような負荷はケーソン長さ当りの必要負
荷として表わすのが便利であり、約20トン〜50ト
ン又はそれ以上の範囲に存在する。このような負
荷はチヤンバ底部壁の中央1/3幅部分内に向けら
れるのが好ましい。何故ならばケーソンの安定性
改善はバランス荷重の偏心度の減少と相関がある
からである。地震が予想される地域においてはバ
ランス負荷は幅中央地点近くに向けられるべきで
ある。バラスの計算に当つては考慮すべきは部品
の浸積重量であつて、部品の構造及び配置に当つ
ては又溝開口１９中を経ての海水の噴流による水
平力を考慮しなければならないということに注意
が必要である。ここに海水の噴流は30ｍ／秒を越
える可能性のある速度を有するこのような流れに
対処するバラス部品を変位させたり転倒させる傾
向を有している。

特に第５図を参照すると、好ましい形態のバラ
ス部品２３は好ましくは長方体又は立方体の角柱
状一体打ち込みコンクリートからなる中空ブロツ
クである。コンクリートは約2.4の密度であるの
で正味の浸積密度は1.4に低下する。典型的な部
品は側辺が１ｍ〜２ｍ又はそれ以上の立方体であ
る。正面壁１３が約25％〜35％の穿孔率を備え、
各溝が約１ｍの直径を有している時に、これらの
寸法は波動エネルギを案内される流れの運動エネ
ルギに転換するのに最も高い効率を保証すること
が判明している。ここに通路２４の最小横断面積
は前述の比率より少なくない前表面２５の穿孔比
率を示すものであるべきである。従つてこのよう
なブロツクの有効浸積重量は１トン〜12トン又は
それ以上の範囲にある。側辺が1.7ｍの好ましい
ユニツト形態バラスは約５トンの重量を備えてお
り、１ｍ当りの重量は約2.8トンである。

海水の大量移送に対する悪効果を減少させるた
めに群２２は噴流を出来るだけ阻害しないように
するべきであり、かくて通路２４又は平行導管と
して形成された通路の群の面積は流れ横断面積に
適合するかこれを越えるべきであり、通路は海流
と平行に整合されるべきである。従つて最適形態
の寸法は部品の前列がサイドバイサイド状の接触
する連続関係において配列されるようになつてい
るべきであり、この場合各溝１９はそのの軸線が
それぞれの通路２４と全体的に同軸をなすか又は
同心をなしている。別法として、第７図に示す如
く正面面積の30％〜40％又はそれ以上の結合横断
面積を有する多数個の平行貫通導管２４′を備え
た部品を採用することが出来る。

第２図及び第４図から明らかな如く、縦列内に
はかなりの数の部品があり、海流が案内さる一連
の通路による摩擦ドラグ力は流れを顕著に阻害す
る可能性がある。加えて海水が後面壁１４に向け
て排出されることは更にそのような流れを阻害す
る。本発明に係るバラスは各通路２４又は導管２
４′の幾つか又は全てと交差する垂直方向に延び
る割溝２７を設けることによりこれらの阻害因子
を避けており、かくてチヤンバへの噴射流は自由
に上向きに分布され、海水がチヤンバ内に流れ込
む間に縦列に沿つての速度は徐々に減少する。逆
にチヤンバ水の流出は容易にされる。

層をなしての積み上げを容易にするには一般的
に言つて立方体又は長方形部品が好ましいが、第
８図に示される如き角柱形態が有益である。この
形態においては前表面及び後表面２５，２６は平
行であり、上部及び底部表面２８，２９に対して
直角以外の角度例えば60〜80゜の角度をなして傾
斜している。尚この傾斜角度は（図示せぬ）好ま
しい積層形態が上向きかつ後向き傾斜正面を備え
ることが望まれる場合に特に望ましい。

部品の会合表面の幾つか又は全ては各交差表面
に関して約45゜で斜切することによつて斜切端部
４２で示す如く取扱い中における部品の耐久性を
向上するのが好ましい。斜切部分は第９図に示す
如く更に強調して上部表面２８及び前表面２５を
広い斜切表面４２′による顕著に減少させること
が出来る。尚斜切表面は貫通通路２４と部分的に
交差している。斜切表面４２′及び側表面４０又
は４１の会合端部は４２″の如く更に斜切されて
いる。このような部品は第１１図の如く他の立方
体部品とともに用いて傾斜正面を備えた積層を形
成したり以後述べる荒石防波堤のために用いるの
が有益である。

第７，１０，１２，１４及び１５図を参照する
と、前記部品はその前表面２５にその境に沿つて
穿孔して側方及び上方及び下方表面の幾つか又は
全てに部分的導管２４′を形成することが出来、
かくてそのような部分的導管を対面させた密に連
接した部品列が付加的横断面流路を提供するよう
に出来る。前記部分的導管は導管２４′と同一方
向に延びることも出来るし、導管２４′と直角を
なして延びることも出来る。第１２図に示す如
く、側表面４０，４１にはそのような部分的導管
を交差配置して後表面割溝２７によつて与えられ
るのと同等の垂直方向流れ分布を提供することが
出来る。

本バラス部品は防波堤の正面壁に近接する荒石
マツト上に堆積して、第１１図に示す如く底部壁
１６下に射出される海水の体積を減少させる手段
として用いるのに有用である。多かれ少なかれ連
続的に敷設されたブロツクのシートは波頭の静水
圧ヘツドのもとで海水が荒石層１１内に下向きに
流れ込むのを減少させ、以つて上昇力の大きさを
減少させるのに役立つている。この効果は部品内
の導管の有効横断面積を減少させるばかりでなく
近接する部品間の間隙面積を減少するべく比較的
に細かい荒石バラスがブロツクのシート上に堆積
される時に特に有効である。同時に正面フランジ
１７近傍の海床が最大波の防波堤への衝突により
削り取られることも防止される。

第１１図に示す如く、本バラスは又保護された
礁湖乃至港１００の換水作用を提供する型式の防
波堤においても有用であり、この場合防波堤は幾
つかの貫通溝１１９が後面壁中を開口してチヤン
バ２１からの海水を周期的に礁湖乃至港内に噴射
する作用を行なう。海側１２０からの海水の横方
向流れはほとんど速度の減少を伴なうことなく後
部壁に向けてかつ溝１１９を経て案内され、かく
てこのような海流案内バラスを備えていない防波
堤と比較して任意の波動周期内における噴射体積
の増大がもたらされる。

本発明に係るバランス部品２３の特性はこれら
の多数個を第１３図の１１０で示す荒石床の調整
表面領域上に防護被覆層として装着する時に特に
有利である。このような荒石床防波堤は主たる体
積芯部分１１１として比較的細かい団塊を有して
いるが、この団塊はこれ迄防波提の構築には不適
当と考えられてきたもので、例えば荒砂及び砂利
であり、これらは海中の深度の深い現場において
海床１２上に積み上げられ、これらの材料の自然
な安息角を持つた傾斜表面を備えた上部平坦床と
して形成される。例えば通常乾燥重量が１トン以
下の荒石及び玉石の如き中型寸法の極めて透過性
に富んだ石からなり100Kgより小さな岩石を含ん
でいる外側堆積層１１２が５〜12ｍの厚味の層と
して形成される。この堆積層は適当なスクレーパ
又はそりをひきずることによつて平滑化され、傾
斜１１３，１１４の如く海に向けて下向きに又陸
に向けて下向きにそれぞれ傾斜する全体的に平面
状の表面が提供される。これらの傾斜表面は海水
中に堆積される荒石の安息角よりも幾分小さな傾
斜角度を以つて海床に対して安息するような形状
をなしている。

部品の４面上において設けられ前表面２５と交
差する限界部分導管２４″を含む複数個の貫通導
管２４′を形成しているのが好ましい部品２３は
堤本体の両側におけるエプロン１１５，１１６と
して海床上に敷設される。このようなエプロンは
採用する部品の単位重量に応じて一層以上の層を
有することが出来る。

本部品は第１４図に示すように敷設することが
出来るが、同図においては部分的導管２４″は相
対して符合し、導管１２４を形成している。別法
として幾つかの側面を第１５図に示す如く近接す
る側表面と噛み合わせて散失流の力のもとでの変
位に対する抵抗力を増大させることも出来る。。
このような部分的噛み合いを作ることによりこれ
ら限界部分導管の有効横断面積は減少されるが、
該導管は噛み合うも符合１２４′の如く他の特定
の部分的導管の横断面積を広げることになる。

密に配置されて接触関係にあり、各部品の割溝
の後表面２６が石堆積物１１２に向けられている
該部品の防護被覆部材は該堆積物の格子間に入り
込む移動海水の最適分布を与える。破砕波が海側
の傾斜部に近付くにつれて、大量搬送作用により
余剰流はバランス部品を通つて高度に空気を含有
し、高度の噴流となつた流れとして搬送され、玉
石間の開口に自由に進入し、波動運動のエネルギ
を熱に変換しながら該玉石間を流れる。前記該割
溝２７は海流を効果的に展延させる。潮が後退す
ると、海流は外向きかつ下向きに自由に流れ、堆
積物１１２を形成している石に対する進行速度よ
りも十分低い速度を有し、バラス部品を上昇させ
るには不十分な速度の大体積うねりとして流出す
る。かくて芯部及び石堆積物の材料は如何なる瞬
間においてこれらを変位させることの出来る集中
流れにはさらされず、防波堤は安定に存立するこ
とが出来る。

これ迄は移動海水の力に耐えるようにするため
には20トン又はそれ以上の程度の大きな石が防護
被覆として必要とされてきたが、前述のコンクリ
ート部品は例えば２トン〜14トンの間の比較的軽
量のものとすることが出来る。この構造体の経済
性及び耐久性は該構造体列が移動水のエネルギを
効果的に散失する能力と直接関連している。

第１６図に示す荒石床防波堤の別の形態におい
ては一つの平坦上部と傾斜した海側スロープ部分
のみが用いられているが、該防波堤は石堆積物上
にランダムに積み上げられたバランス部品のエネ
ルギ散失能を利用している。このような構造は一
般的に言つて耐久性を保証するために大きな単位
面積当りのバラス重量を必要とする。しかしなが
らランダム配列で良いので安価かつより迅速な敷
設作業が可能となる。

まず海床材料を早期に保護しておいて、後に部
品を持ち上げ置き直すことによつて第１３図の防
波堤を形成することは第１６図の構造を利用する
ことによつて常に可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に従つて各セクシヨン内に敷設
したバラスを備えた水平方向に延びた防波堤の部
分的に切り取つて示せる正立面図、第２図は第１
図に示すケーソン内を眺めた斜視図であり、２層
バラス階層を拡大尺度で示している。第３図は１
つのセクシヨンに対する波動により誘起された
力、サージ力、デツドウエイト及びバラス荷重の
関係を示す図、第４図は単一周期の波の波動力と
位相角度との関係を示す図、第５図は第２図の防
波堤の噴流案内溝に関してバラス部品を一部断面
で示す側立面図、第６図は第１図のバラスの単一
層のバラスユニツト群の拡大尺度で示せる斜視
図、第７図は複数個の流れガイド導管を備え、一
対の表面に水平方向割溝が形成されている別の形
態のバラス部品の斜視図、第８図は前表面及び後
表面が上部及び底部表面に対して直角以外の角度
をなして傾斜した平行六面体の斜視図、第９図は
前表面が強く斜切された別のバラス部品を示す
図、第１０図は単一通路及び垂直方向に割溝を付
けられた側壁とを備えた別の部品の部分的斜視
図、第１１図は第１図の防波堤の線１１−１１に
沿つての平面で切断した垂直方向横断面を示す立
面図であり、立方体及び斜切両ブロツクからなる
バラスを示すとともにバラスの被覆によつて荒石
マツトを防護している状態を示している。第１２
図は相対する表面対に交差する水平方向及び垂直
方向割溝を形成した修整バラス部品の側立面図、
第１３図はバラス部品を規則正しく配列して形成
した防護被覆を備えた荒石床防波堤の一部垂直方
向断面を取つて示せる斜視図、第１４図及び第１
５図は第１３図の如き防波堤の被覆を形成する部
品の別の群成構造を示す図、第１６図は部品をラ
ンダムに配置した荒石床防波堤の海に面するスロ
ープの別の防護被覆を示す図である。１０……防波堤、１０ａ，１０ｂ……セクシヨ
ン、１１……荒石マツト層、１２……海床、１３
……正面壁、１４……後面壁、１５……端部壁、
１６：底部壁、１７，１８……フランジ、１９…
…案内孔、２１……チヤンバ、２４……貫通通
路、２５……前表面、２６……反対側表面、２７
……割溝、２８……上側表面、２９……底部表
面、４０，４１……側表面。

Claims

【特許請求の範囲】１重量が約１トン〜20トンの間にある６側面ボ
デーを有する海洋構造物に用いる中空ブロツクに
おいて、前記ボデーはその一表面から該表面と反
対側の表面までほぼ一定の断面積を有してブロツ
クを貫通して延びる少なくとも１つの通路を有
し、また互いに平行をなしかつ前記一表面と交差
する第１の１対の側表面と、互いに平行をなし前
記第１の側表面と垂直をなし、かつ前記一表面と
交差する第２の１対の側表面とを備えており、前
記反対側表面は割溝を凹ませて備えており、前記
割溝は前記少なくとも１つの通路と交差し、かつ
前記第１の１対の側表面または第２の１対の側表
面と交差しており、前記第１、第２の側表面は少
なくとも部分的に前記６側面ボデーを構成する平
面内に配置されていることを特徴とする中空ブロ
ツク。２特許請求の範囲第１項に記載の中空ブロツク
において、前記一表面及び前記反対側表面は全体
として互いに平行をなしており、かつ前記割溝と
交差している一対の側表面に対して直角以外の角
度をなして傾いていることを特徴とする中空ブロ
ツク。３特許請求の範囲第１項に記載の中空ブロツク
において、前記ボデーは六面体であり、全ての表
面が交差表面に対して全体的に垂直をなしている
ことを特徴とする中空ブロツク。４特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項の
いずれか１項に記載の中空ブロツクにおいて、前
記少なくとも１つの通路は互いに平行をなして延
びる複数個の導管を有しており、前記割溝は前記
導管の少なくとも幾つかと交差していることを特
徴とする中空ブロツク。５特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項の
いずれか１項に記載の中空ブロツクにおいて、前
記少なくとも１つの通路の全横断面積は約0.2m²
と1.5m²の間にあり、前記少なくとも１つの通路
は円形、長円形及び多角形からなる外形線から選
択された横断面外形線からなる単一の導管を有し
ていることを特徴とする中空ブロツク。６特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項の
いずれか１項に記載の中空ブロツクにおいて、前
記少なくとも１つの通路の全横断面積は約0.2m²
と1.5m²の間にあり、前記少なくとも１つの通路
は互いに平行をなして延びる複数個の導管を有し
ており、前記割溝は前記導管の少なくとも幾つか
又は全てと交差しており、前記導管の全ての結合
横断面積は前記一表面の面積の約20％と35％の間
にあることを特徴とする中空ブロツク。７特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項の
いずれか１項に記載の中空ブロツクにおいて、前
記ボデーは一体の流し込みコンクリート構造体と
して形成されており、前記第１、第２の側表面は
前記６側面ボデーを構成する平面より内側に凹ん
だ領域を有することを特徴とする中空ブロツク。８特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項の
いずれか１項に記載の中空ブロツクにおいて、前
記ボデーは厚肉壁のプレカストコンクリートチユ
ーブとして形成されており、該ボデーは前記チユ
ーブのまわりに打ち込まれたコンクリート塊片を
備えており、前記第１、第２の側表面は前記６側
面を構成する平面より内側に凹んだ領域を有して
いることを特徴とする中空ブロツク。９特許請求の範囲第１項又は第３項に記載の中
空ブロツクにおいて前記少なくとも１つの通路が
互いに平行関係をなして延びる複数個の導管を有
しており、前記導管の幾つかは前記表面の少なく
とも一対の表面内に開口していることを特徴とす
る中空ブロツク。１０直立正面壁、直立後面壁、一対の直立端部
壁及びこれら直立壁に一体に接続された平面状底
部壁を備え防波堤の単位セクシヨンを形成し、前
記正面壁は水平方向軸線を備えた多数個の噴流形
成溝によつて穿孔されている型式のコンクリート
ケーソン用バラスにおいて、前記バラスは重量が
約１トンと20トンの間にある類似の寸法及び形状
の一群の平行六面体ボデーを有しており、各前記
ボデーはその直線で囲まれた一表面から該表面と
反対側の表面までほぼ一定の断面積を有してブロ
ツクを貫通して延びる少なくとも１つの通路を有
しており、該ボデーの２対の側表面は直角をなし
て会合しており、前記反対側表面は内部に割溝を
凹ませて備えており、前記割溝は前記少なくとも
１つの通路と交差しかつ前記２対の側表面のうち
の一対と交差しており、前記ボデー群は前記正面
壁及び後面壁の間で横列及び縦列をなして前記底
部壁上に配置されており、同一縦列の各ボデーの
前記少なくとも１つの通路は前記正面壁の溝軸線
と平行に整合されており、全ボデーの前記割溝は
鉛直方向に向けられていることを特徴とするコン
クリートケーソン用バラス。１１特許請求の範囲第１０項に記載のコンクリ
ートケーソン用バラスにおいて、前記少なくとも
１つの通路は全体として前記ボデーの横断面上に
中心を有する0.2m²から1.5m²の横断面積を備えた
単一導管を有しており、前記正面壁の溝の間隔及
び位置と前記ボデーの寸法形状とは、該溝の軸線
が前記バラスの整合された通路の沿つて延びるよ
うに選ばれていることを特徴とするコンクリート
ケーソン用バラス。１２特許請求の範囲第１０項に記載のコンクリ
ートケーソン用バラスにおいて、前記ボデーは密
に接触する連続関係で横列及び縦列からなる少な
くとも１つの層として組立てられており、正面壁
に最も近い横列は前記正面壁から所定の距離だけ
隔置されており、前記後面壁に最も近いボデーは
前記所定の距離よりも大きい距離だけ該後面壁か
ら隔置されていることを特徴とするコンクリート
ケーソン用バラス。１３特許請求の範囲第１０項に記載のコンクリ
ートケーソン用バラスにおいて、前記ボデーは２
つ又はそれ以上の積み重ね層として組立てられて
おり、該一層のボデーは密に接触する連続状態関
係を以つて横列および縦列をなして配置されてお
り、下側ボデーの割溝とその上に重ねられたボデ
ーの割溝とは垂直方向に整合されており、正面壁
に最も近い横列は前記正面壁から所定の距離だけ
隔置されており、前記後面壁に最も近いボデーは
前記所定の距離よりも大きな距離だけ該後面壁か
ら隔置されていることを特徴とするコンクリート
ケーソン用バラス。