JPS61174332A - コネクチングロツドの製造方法 - Google Patents
コネクチングロツドの製造方法Info
- Publication number
- JPS61174332A JPS61174332A JP1602485A JP1602485A JPS61174332A JP S61174332 A JPS61174332 A JP S61174332A JP 1602485 A JP1602485 A JP 1602485A JP 1602485 A JP1602485 A JP 1602485A JP S61174332 A JPS61174332 A JP S61174332A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- connecting rod
- cast iron
- spheroidal graphite
- graphite cast
- holding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は製造法に係り、特に内燃機関に用いるコネクチ
ングロッドの製造方法に関するものである。
ングロッドの製造方法に関するものである。
コネクチングロッドは１強靭性と、耐摩耗性を要求され
るためパーライト可鍛鋳鉄品、鍛造品さらには球状黒鉛
鋳鉄品などが一般に広く使用されている。
るためパーライト可鍛鋳鉄品、鍛造品さらには球状黒鉛
鋳鉄品などが一般に広く使用されている。
パーライト可鍛鋳鉄品は鋳造歩留りが悪く、しかも長時
間の熱処理を必要とする。従って歪が発生しこの歪取り
作業に多くの工数を費している。
間の熱処理を必要とする。従って歪が発生しこの歪取り
作業に多くの工数を費している。
鍛造品は重量のバラツキが大きいため、重量を計測して
同一重量のものを選出して使用している。
同一重量のものを選出して使用している。
また球状黒鉛鋳鉄品は鋳放品では炭化物が析出しやすい
ため慎重な検査を要し、特に高負荷の内燃機関に使用す
るには信頼性に欠ける。
ため慎重な検査を要し、特に高負荷の内燃機関に使用す
るには信頼性に欠ける。
このように従来から使用されているコネクチングロッド
は２品質向上、原価低減など多くの問題が残されている
。
は２品質向上、原価低減など多くの問題が残されている
。
本発明の目的は、製造原価を低減し、耐用寿命を増大し
得るコネクチングロッドの製造方法を提供するものであ
る。
得るコネクチングロッドの製造方法を提供するものであ
る。
本発明の要旨は、球状黒鉛鋳鉄製コネクチングロッドを
、素材のまま又は荒加工後、８３０〜９００℃に０．５
〜３時間加熱保持した後、２００〜４００℃に急冷して
０．５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない、
基地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組織とし
、ついで正寸加工する構成としたものである。
、素材のまま又は荒加工後、８３０〜９００℃に０．５
〜３時間加熱保持した後、２００〜４００℃に急冷して
０．５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない、
基地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組織とし
、ついで正寸加工する構成としたものである。
つまり、オーステンパー処理された球状黒鉛鋳鉄製のコ
ネクチングロッドは、重量のバラツキが少なく、長時間
の熱処理も不要であり、通常のパーライト組織と異なっ
て機械的性質がきわめて良好であるため高負荷の内燃機
関用としても高い信頼度で使用し得るものである。
ネクチングロッドは、重量のバラツキが少なく、長時間
の熱処理も不要であり、通常のパーライト組織と異なっ
て機械的性質がきわめて良好であるため高負荷の内燃機
関用としても高い信頼度で使用し得るものである。
また鍛造品に比べ比重の差で約８％重量を軽減すること
ができる。
ができる。
以下本発明によるコネクチングロッドの製造方法につい
て詳細レビ説明する。
て詳細レビ説明する。
まず、化学組成については、一般に知られている球状黒
鉛鋳鉄と同じであり、かつその成分範囲もよく知られて
いるので説明を省略する。
鉛鋳鉄と同じであり、かつその成分範囲もよく知られて
いるので説明を省略する。
このように通常の化学組成を有する球状黒鉛鋳鉄製のコ
ネクチングロッドを、素材のまま又は荒加工後、オース
テナイト化条件として８３０〜９００℃で０．５〜３時
間加熱保持した後すみやかに２００〜４００°Ｃの塩浴
あるいは流動層中に浸漬、急冷し、０．５時間以上保持
してベイナイト変態させた後、常温まで冷却するもので
ある。
ネクチングロッドを、素材のまま又は荒加工後、オース
テナイト化条件として８３０〜９００℃で０．５〜３時
間加熱保持した後すみやかに２００〜４００°Ｃの塩浴
あるいは流動層中に浸漬、急冷し、０．５時間以上保持
してベイナイト変態させた後、常温まで冷却するもので
ある。
このオーステンパー処理条件の限定理由について説明す
る。オーステナイト化加熱を８３０〜９００℃Ｘ０．５
〜３時間としたのは、８３０℃以下では、オーステナイ
ト化に要する時間が不足し、９００℃以上ではオーステ
ナイト結晶粒が粗大化して強度が低下するためである。
る。オーステナイト化加熱を８３０〜９００℃Ｘ０．５
〜３時間としたのは、８３０℃以下では、オーステナイ
ト化に要する時間が不足し、９００℃以上ではオーステ
ナイト結晶粒が粗大化して強度が低下するためである。
保持時間は肉厚によって異なるが、オーステナイト化に
必要な最低時間は０．５時間で大型トラックの内燃機関
用コネクチングロッドのような肉厚品でも３時間保持す
れば充分である。
必要な最低時間は０．５時間で大型トラックの内燃機関
用コネクチングロッドのような肉厚品でも３時間保持す
れば充分である。
恒温変態処理条件を２００〜ｂ
時間以上としたのは、２００℃以下では硬度が高くなり
、切削性が低下する。また４００℃以上の温度では耐摩
耗性上大きな効果も期待できず、熱エネルギー的にも不
利であり、いたずらに原価の高騰を招くからである。
、切削性が低下する。また４００℃以上の温度では耐摩
耗性上大きな効果も期待できず、熱エネルギー的にも不
利であり、いたずらに原価の高騰を招くからである。
〔実施例、１〕
（１）化学成分 （％）（２
）注入温度 １，４００〜１，４２０℃（３）熱処理 ８７０℃Ｘ２Ｈ 〔実施例、２〕 （１）化学成分 （％）
（２）注入温度 １，４００〜１，４２０”Ｃ（３）
熱処理 ８７０℃Ｘ２Ｈ （４）機械的性質 （５）試験結果 本発明により製造されたコネクチングロッドの疲労試験
結果は図面に示す通りである。
）注入温度 １，４００〜１，４２０℃（３）熱処理 ８７０℃Ｘ２Ｈ 〔実施例、２〕 （１）化学成分 （％）
（２）注入温度 １，４００〜１，４２０”Ｃ（３）
熱処理 ８７０℃Ｘ２Ｈ （４）機械的性質 （５）試験結果 本発明により製造されたコネクチングロッドの疲労試験
結果は図面に示す通りである。
この図で明らかなように従来の鍛造品（Ｓ Ｆ）と比較
して疲労強度が大幅に増大していることがわかる。
して疲労強度が大幅に増大していることがわかる。
本発明により製造されたコネクチングロッドの特徴を列
記すると下記の通りである。
記すると下記の通りである。
（１）球状黒鉛鋳鉄であるため、素材重量と加工工数を
大幅に低減し得た。
大幅に低減し得た。
（２）鍛造品に比べ材料歩留がきわめて良好である。
（３）特殊鋼と同等に近い機械的性質と疲れ強さを有す
。
。
（４）鋳造品であるため、重量のバラツキが僅少である
。
。
（５）鍛造品に比べ８％重量を軽減し得る。
以上の説明で明らかなように、本発明により製造された
コネクチングロッドは、製造原価がきわめて低廉であり
、しかもコネクチングロッドとして最も適した特性を備
えるなど工業的に顕著な効果を有するものである。
コネクチングロッドは、製造原価がきわめて低廉であり
、しかもコネクチングロッドとして最も適した特性を備
えるなど工業的に顕著な効果を有するものである。
【図面の簡単な説明】
め−回着は疲労試験結果を示す
以上
第 ／ 図
繰返数
Claims (1)
- 球状黒鉛鋳鉄製コネクチングロッドを、素材のまま又は
荒加工後、８３０〜９００℃に０．５〜３時間加熱保持
した後２００〜４００℃に急冷して０．５時間以上保持
するオーステンパー処理を行ない、基地組織をベイナイ
トとオーステナイトの混合組織とし、ついで正寸加工す
ることを特徴とするコネクチングロッドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1602485A JPS61174332A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コネクチングロツドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1602485A JPS61174332A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コネクチングロツドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61174332A true JPS61174332A (ja) | 1986-08-06 |
Family
ID=11904992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1602485A Pending JPS61174332A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | コネクチングロツドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61174332A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8091668B2 (en) | 2008-11-06 | 2012-01-10 | Toyoda Jidosha Kabushiki Kaisha | Motor vehicle and control method of motor vehicle |
| CN113564451A (zh) * | 2021-07-01 | 2021-10-29 | 杭州新松机器人自动化有限公司 | 一种高接触疲劳抗性新型奥贝球铁的制备方法、应用 |
-
1985
- 1985-01-30 JP JP1602485A patent/JPS61174332A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8091668B2 (en) | 2008-11-06 | 2012-01-10 | Toyoda Jidosha Kabushiki Kaisha | Motor vehicle and control method of motor vehicle |
| CN113564451A (zh) * | 2021-07-01 | 2021-10-29 | 杭州新松机器人自动化有限公司 | 一种高接触疲劳抗性新型奥贝球铁的制备方法、应用 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2001240941A (ja) | 冷間鍛造用棒線材とその製造方法 | |
| US3131097A (en) | Heat treatment of bearing steel to eliminate retained austenite | |
| CN1131116C (zh) | 钢制元件的制造方法 | |
| CN113322372A (zh) | 发动机缸盖及其制备方法 | |
| JPS589813B2 (ja) | 非調質鍛鋼品の製造方法 | |
| JPS61174332A (ja) | コネクチングロツドの製造方法 | |
| JPS61174333A (ja) | ばね受の製造方法 | |
| CN113881831A (zh) | Cr-Mo-V型中碳中合金钢的锻后热处理方法 | |
| JPS61243121A (ja) | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 | |
| JP2000336460A (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
| US20020155018A1 (en) | Air-hardening, low to medium carbon steel for improved heat treatment | |
| TWI657145B (zh) | 易切削雙相沃斯回火球墨鑄鐵之製造方法 | |
| CN107674944B (zh) | 一种花键轴的调质处理方法 | |
| JP2002294337A (ja) | 熱間加工ままでの冷間加工性に優れる含ｂ高炭素鋼の製造方法 | |
| JP2567258B2 (ja) | 高強度、高剛性、高靱性を有する鉄系鋳物およびその製造法 | |
| JPS61149434A (ja) | アイドラ−の製造方法 | |
| JPS59129730A (ja) | 高強度クランクシャフトの製造方法 | |
| JPS61174331A (ja) | 車軸の製造方法 | |
| JP4103191B2 (ja) | 耐食性に優れた高周波焼入れ用高硬度鋼 | |
| JPS6227547A (ja) | コイルばねとその製造法 | |
| CN114891965A (zh) | 发动机缸盖及其热处理工艺 | |
| JP2001003117A (ja) | クランク軸の製造方法 | |
| JPH0568523B2 (ja) | ||
| JPH05112817A (ja) | Ａｄｉ部品の熱処理方法 | |
| JPH09157740A (ja) | 高硬度・高熱膨張率鋼材の製造方法 |