JPS61165202A - 条鋼の精密圧延方法 - Google Patents
条鋼の精密圧延方法Info
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- JPS61165202A JPS61165202A JP476285A JP476285A JPS61165202A JP S61165202 A JPS61165202 A JP S61165202A JP 476285 A JP476285 A JP 476285A JP 476285 A JP476285 A JP 476285A JP S61165202 A JPS61165202 A JP S61165202A
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- bar
- rolling
- steel bar
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は条鋼圧延に関し、より詳しくは、はぼ円形断面
形状を有する条鋼を円形断面に仕上圧延する仕上圧延方
法に関する。
形状を有する条鋼を円形断面に仕上圧延する仕上圧延方
法に関する。
［従来の技術とその問題点１
条鋼圧延において、例えば自動車用条鋼の場合、その製
品寸法精度がＡｌ５Ｉ規格で標準製品径上１％以内と規
定されているが、近時ユーザからこの値以上の厳しい寸
法精度が要求されるようになって柊でいる。
品寸法精度がＡｌ５Ｉ規格で標準製品径上１％以内と規
定されているが、近時ユーザからこの値以上の厳しい寸
法精度が要求されるようになって柊でいる。
ところで、従来、条鋼の仕上圧延は、一般に２パスの仕
上圧延設備で行われている。例えば、はぼ円形断面形状
を有する条鋼な円形断面に仕上圧延する場合、第１パス
で条鋼をオーバル（楕円形）断面形状に圧延した後、第
２パスで上記オーバル断面形状の条鋼を第１パスの圧下
方向と直角な方向に圧延して円形断面の最終製品を得る
ようにしている。 ところで、条鋼圧延は３＊元変形で
あるので、上述の如く、各バスで圧延された条鋼ｌこは
幅広がり（圧下方向と直交する方向の寸法増加）が生じ
るが、この幅広がり量が各パスにおける圧下量の変動に
伴って変動し、それによって製品の幅寸法が不安定にな
るという問題がある。
上圧延設備で行われている。例えば、はぼ円形断面形状
を有する条鋼な円形断面に仕上圧延する場合、第１パス
で条鋼をオーバル（楕円形）断面形状に圧延した後、第
２パスで上記オーバル断面形状の条鋼を第１パスの圧下
方向と直角な方向に圧延して円形断面の最終製品を得る
ようにしている。 ところで、条鋼圧延は３＊元変形で
あるので、上述の如く、各バスで圧延された条鋼ｌこは
幅広がり（圧下方向と直交する方向の寸法増加）が生じ
るが、この幅広がり量が各パスにおける圧下量の変動に
伴って変動し、それによって製品の幅寸法が不安定にな
るという問題がある。
すなわち、仕上圧延前（第１パス人側゛）の条鋼は、粗
圧延列、中間圧延列におけるスタンド間張力の変動、ス
キッドマークによる材料の変形抵抗の変化等によって長
手方向で寸法誤差（通常標準寸法に対し３％程度）を有
するので、この寸法誤差によって第１パスの圧下量が条
鋼長手方向で変動して第１パスにおける条鋼の幅広がり
量、つまり第１パス出側の条鋼幅寸法が不安定になり、
その結果、第２パスにおける圧下量も変動して製品幅寸
法が不安定になる。その際、従来の２パス仕上圧延にお
いては、下記の如く各パスの圧下量が大きいので幅広が
り量も大きくなり（通常圧下量の１５〜４０％程度）、
それにより、圧下量の変動に伴う幅広がり量の変動も
天外くなって、前述のような厳しい寸法上の制約に対処
できない。
圧延列、中間圧延列におけるスタンド間張力の変動、ス
キッドマークによる材料の変形抵抗の変化等によって長
手方向で寸法誤差（通常標準寸法に対し３％程度）を有
するので、この寸法誤差によって第１パスの圧下量が条
鋼長手方向で変動して第１パスにおける条鋼の幅広がり
量、つまり第１パス出側の条鋼幅寸法が不安定になり、
その結果、第２パスにおける圧下量も変動して製品幅寸
法が不安定になる。その際、従来の２パス仕上圧延にお
いては、下記の如く各パスの圧下量が大きいので幅広が
り量も大きくなり（通常圧下量の１５〜４０％程度）、
それにより、圧下量の変動に伴う幅広がり量の変動も
天外くなって、前述のような厳しい寸法上の制約に対処
できない。
すなわち、従来の２パス圧延においては、通常、条鋼を
第１パスのロールからストリッパで分離した後、ローラ
ガイドによって挟圧保持して第２パスへ案内するように
しているが、このローラガイド内での条鋼の回転を防止
するためには、第１パス出側における条鋼のアスペクト
比（長径／短径）をかなり大きくする必要があり（１，
５〜１．６程度）、それにより、必然的に第１パス及び
第２パスにおける圧下量が増大し、製品幅寸法に悪影響
を及ぼす要因となる。
第１パスのロールからストリッパで分離した後、ローラ
ガイドによって挟圧保持して第２パスへ案内するように
しているが、このローラガイド内での条鋼の回転を防止
するためには、第１パス出側における条鋼のアスペクト
比（長径／短径）をかなり大きくする必要があり（１，
５〜１．６程度）、それにより、必然的に第１パス及び
第２パスにおける圧下量が増大し、製品幅寸法に悪影響
を及ぼす要因となる。
又、カリバー（孔型）圧延においては、第５図に示す如
く、ロールＲ，Ｒ間にロール隙Ｇが設けられるので、幅
広がりによるカリバーに、Ｋからロール隙Ｇへの条鋼の
噛出しを防止する必要」二、最ＩＩ）仕上スタンドのロ
ールＲ，Ｒのカリバーに、 Ｋのロール隙Ｇ近傍には、
断面円形の基準プロフィールＰより外方へ膨出する膨出
部Ｓが形成されるが、従来の２パス圧延では幅広がり量
の変動が大トいため、上記膨出部Ｓを天外＜（ロール隙
Ｇの中心線でと、カリバーに、にの中心○及び膨出部Ｓ
の基部Ａを通る直線夕゛ となす角αを大きく）口なけ
ればならず、その結果、カリバーに、にと条鋼との接触
面積が減少して（膨出部Ｓは条鋼側部が膨出部Ｓに接触
しない程度の大きさに形成される）製品の形状が悪化す
るという問題がある。
く、ロールＲ，Ｒ間にロール隙Ｇが設けられるので、幅
広がりによるカリバーに、Ｋからロール隙Ｇへの条鋼の
噛出しを防止する必要」二、最ＩＩ）仕上スタンドのロ
ールＲ，Ｒのカリバーに、 Ｋのロール隙Ｇ近傍には、
断面円形の基準プロフィールＰより外方へ膨出する膨出
部Ｓが形成されるが、従来の２パス圧延では幅広がり量
の変動が大トいため、上記膨出部Ｓを天外＜（ロール隙
Ｇの中心線でと、カリバーに、にの中心○及び膨出部Ｓ
の基部Ａを通る直線夕゛ となす角αを大きく）口なけ
ればならず、その結果、カリバーに、にと条鋼との接触
面積が減少して（膨出部Ｓは条鋼側部が膨出部Ｓに接触
しない程度の大きさに形成される）製品の形状が悪化す
るという問題がある。
このような悪条件のもとで、少しでも製品の寸法精度及
び形状を向」ニさせるため、従来、条鋼長手方向で温度
を一定に保持したり、スタンド間張力を一定に保つ等の
制御が行われているが、かかる制御はい）熟練度の高い
作業者を要し、（ｉｉ）作業に危険を伴い、（ｉｉｉ）
頻繁なサンプルチェックを行うため生産性が低下し、（
ｉｖ）必ずしも充分な製品寸法精度が得られない等、種
々問題が多かった。
び形状を向」ニさせるため、従来、条鋼長手方向で温度
を一定に保持したり、スタンド間張力を一定に保つ等の
制御が行われているが、かかる制御はい）熟練度の高い
作業者を要し、（ｉｉ）作業に危険を伴い、（ｉｉｉ）
頻繁なサンプルチェックを行うため生産性が低下し、（
ｉｖ）必ずしも充分な製品寸法精度が得られない等、種
々問題が多かった。
なお、従来、仕上圧延列を３パスで構成し、第１パスと
第２パスで条鋼を夫々軽圧下で同方向に圧延した後、第
３バスで上記条鋼を第１、第２パスの圧下方向と直角な
方向に最終仕上圧延するようにしたものが提案されてい
るが（特開昭５３−８５７６０号公報参照）、かかる方
法では第１゜第２パスの夫々の圧下量は小さくても同一
方向に繰返し圧延することにより第１．第２パス全体で
の圧下量はかなり大きくなり、それによって条鋼の幅広
がり量の変動も大きくなるので、２パス圧延と同様充分
な製品幅寸法精度を得ることはでとない。
第２パスで条鋼を夫々軽圧下で同方向に圧延した後、第
３バスで上記条鋼を第１、第２パスの圧下方向と直角な
方向に最終仕上圧延するようにしたものが提案されてい
るが（特開昭５３−８５７６０号公報参照）、かかる方
法では第１゜第２パスの夫々の圧下量は小さくても同一
方向に繰返し圧延することにより第１．第２パス全体で
の圧下量はかなり大きくなり、それによって条鋼の幅広
がり量の変動も大きくなるので、２パス圧延と同様充分
な製品幅寸法精度を得ることはでとない。
［問題点を解決するための手段１
本発明では上述の問題を解決するため、仕上げ圧延すべ
き円形断面形状の条鋼を３パスの圧延により円形断面形
状に圧延するに当り、第１パスでは入側条鋼をその断面
における最小寸法より僅かに小さいカリバー溝間寸法を
有するロールでオーバル断面形状に軽圧下で圧延し、全
長にわたり条鋼の断面一方向の寸法を一定にする。
き円形断面形状の条鋼を３パスの圧延により円形断面形
状に圧延するに当り、第１パスでは入側条鋼をその断面
における最小寸法より僅かに小さいカリバー溝間寸法を
有するロールでオーバル断面形状に軽圧下で圧延し、全
長にわたり条鋼の断面一方向の寸法を一定にする。
第２パスでは第１パスで圧延された条鋼な第１パスの圧
下方向と直交する方向に、且つ第２パス出側の条鋼が１
．０５〜１．２のアスペクト比を有するオーバル断面形
状となるように軽圧下で圧延し、全長にわたり条鋼の断
面他方向の寸法を一定にする。
下方向と直交する方向に、且つ第２パス出側の条鋼が１
．０５〜１．２のアスペクト比を有するオーバル断面形
状となるように軽圧下で圧延し、全長にわたり条鋼の断
面他方向の寸法を一定にする。
第３パスでは第２パスで圧延された条鋼を第１パスの圧
下方向に軽圧下で最終仕上圧延するようにしたものであ
る。
下方向に軽圧下で最終仕上圧延するようにしたものであ
る。
なお、カリバー溝間寸法とは、最終仕上ロールを示す第
５図を借用して説明すると、カリバーＫ。
５図を借用して説明すると、カリバーＫ。
Ｋの中心○を通り、ロール隙Ｇの中心線でと直交する直
線ｆ２″がカリバーに、にのプロフィールＰと交わる２
点Ｂ、Ｃ間の距離してある。
線ｆ２″がカリバーに、にのプロフィールＰと交わる２
点Ｂ、Ｃ間の距離してある。
［作用１
上述の第１パスは入側条鋼の断面一方向（例えば高さ方
向）の寸法変動を除去するためのパスであって、経験的
に知られる入側条鋼の最大寸法誤差より僅かに大トい圧
下を加えるに留め、それにより、第１パス出側における
条鋼の圧下方向の寸法を揃えるとともに、第１パス出側
の条鋼の幅広がり量の変動を最小限にする。
向）の寸法変動を除去するためのパスであって、経験的
に知られる入側条鋼の最大寸法誤差より僅かに大トい圧
下を加えるに留め、それにより、第１パス出側における
条鋼の圧下方向の寸法を揃えるとともに、第１パス出側
の条鋼の幅広がり量の変動を最小限にする。
第２パスは、第１パスで断面の一方向の寸法が厳密に規
定きれた条鋼の上記一方向と直交する断面方向（例えば
幅方向）の寸法を全長にわたって揃えるためのパスであ
る。この際、上述の如く、第１パス出側の条鋼幅方向（
第２パスの圧下方向）の寸法変動は小さいので、第２パ
スにおける圧下量の変動は小さく、且つ第２パスの圧下
量自体が小さい（第２パス出側の条鋼アスペクト比が１
゜０５〜１．２）ので、第２パス出側の条鋼幅寸法は安
定した値を取る。
定きれた条鋼の上記一方向と直交する断面方向（例えば
幅方向）の寸法を全長にわたって揃えるためのパスであ
る。この際、上述の如く、第１パス出側の条鋼幅方向（
第２パスの圧下方向）の寸法変動は小さいので、第２パ
スにおける圧下量の変動は小さく、且つ第２パスの圧下
量自体が小さい（第２パス出側の条鋼アスペクト比が１
゜０５〜１．２）ので、第２パス出側の条鋼幅寸法は安
定した値を取る。
第３パスは、第１パスと第２パスで断面における互いに
直交する２方向の寸法を規定された条鋼を円形断面に最
終仕上圧延するパスである。この際、上述の如く、第２
パス出側の条鋼幅方向（第３パスの圧下方向）の寸法変
動は小さいので、第３パスにおける圧下量の変動は小さ
く、しかも第３パスの圧下量自体が小さいので、最終製
品の幅寸法は極めて安定した値を取る。
直交する２方向の寸法を規定された条鋼を円形断面に最
終仕上圧延するパスである。この際、上述の如く、第２
パス出側の条鋼幅方向（第３パスの圧下方向）の寸法変
動は小さいので、第３パスにおける圧下量の変動は小さ
く、しかも第３パスの圧下量自体が小さいので、最終製
品の幅寸法は極めて安定した値を取る。
［発明の効果］
以上、説明したように、本発明では、条鋼を３パスで、
夫々前パスと直交する方向に軽圧下で圧延するようにし
たので、各パスの出側における条鋼の幅寸法は安定した
値となり、しかも前パスにおける幅寸法の安定が順次、
次パスに反映されて好循環を生じるので、最終製品の幅
寸法精度は極めで高くなる。
夫々前パスと直交する方向に軽圧下で圧延するようにし
たので、各パスの出側における条鋼の幅寸法は安定した
値となり、しかも前パスにおける幅寸法の安定が順次、
次パスに反映されて好循環を生じるので、最終製品の幅
寸法精度は極めで高くなる。
＝７−
又、軽圧下の圧延であることと、圧下刃が小さくロール
径を小さくできることから幅寸法変動が小さくなること
に伴い、最終パス（第３パス）のロールＲの膨出部Ｓを
小さく（第５図中の角度αを小さく）できるので、最終
パスのロールＲ，Ｒと圧延される条鋼との接触面積が増
し、それによって製品形状を向上させることができる。
径を小さくできることから幅寸法変動が小さくなること
に伴い、最終パス（第３パス）のロールＲの膨出部Ｓを
小さく（第５図中の角度αを小さく）できるので、最終
パスのロールＲ，Ｒと圧延される条鋼との接触面積が増
し、それによって製品形状を向上させることができる。
［実施例］
以下、実施例を説明する。
第２図及び第３図には、本発明法を採用した条鋼の仕上
圧延設備１が示されており、この仕上圧延設備１はベッ
ド９上に載置されるとともに、仕上圧延すべき円形断面
の条鋼を３パスで円形断面に圧延しうるように、３組の
ロール２ａ、 ３ａ、 ４ａを比較的コンパクトなロ
ールスタンドユニット５内に、第１０−ル２ａと第３０
−ル４ａは水平に、第２０−ル３ａは垂直に、且つ夫々
回転可能に収容して構成されている。
圧延設備１が示されており、この仕上圧延設備１はベッ
ド９上に載置されるとともに、仕上圧延すべき円形断面
の条鋼を３パスで円形断面に圧延しうるように、３組の
ロール２ａ、 ３ａ、 ４ａを比較的コンパクトなロ
ールスタンドユニット５内に、第１０−ル２ａと第３０
−ル４ａは水平に、第２０−ル３ａは垂直に、且つ夫々
回転可能に収容して構成されている。
上記第１０−ル２ａと第３０−ル４ａは、夫々ロールス
タンドユニット５内のビニオンスタンド６．７により支
承される各１対の水平なスピンドル２，４上に固定され
、該スピンドル２．４は分配減速機８を介して駆動電動
機１０に接続されて、駆動電動ｆｉｌｏによって第１．
第３０−ル２ａ。
タンドユニット５内のビニオンスタンド６．７により支
承される各１対の水平なスピンドル２，４上に固定され
、該スピンドル２．４は分配減速機８を介して駆動電動
機１０に接続されて、駆動電動ｆｉｌｏによって第１．
第３０−ル２ａ。
４ａが回転駆動されるようになっている。
又、第２０−ル３ａは、基部が垂直ロール用減速機１１
内に収容される垂直なスピンドル３上に固定され、スピ
ンドル３は垂直ロール用減速機１１及び分配減速機８を
介して駆動電動１ｉｏに接続されて、駆動電動機１０に
よって第２０−ル３ａが回転駆動される。
内に収容される垂直なスピンドル３上に固定され、スピ
ンドル３は垂直ロール用減速機１１及び分配減速機８を
介して駆動電動１ｉｏに接続されて、駆動電動機１０に
よって第２０−ル３ａが回転駆動される。
そして、本実施例では各ロール２ａ、 ３ａ、 ４ａを
一体のロールスタンドユニット５内に収容して、第１．
第２０−ル２ａ、３ａ間の間隔及び第２．第３０−ル３
ａ、４ａ開の間隔を極めて小さく設定することにより（
夫々ロール径の１〜２倍程度）、各ロール２ａ、３ａ、
４ａの条鋼保持力のみでロール間における条鋼の捩れを
防止しうるようにしている。その結果、後述の如く、第
１．第２パス出側における条鋼のアスペクト比を充分に
小さく設定し、条鋼を軽圧下して製品の寸法変動を少な
くすることができるのである。
一体のロールスタンドユニット５内に収容して、第１．
第２０−ル２ａ、３ａ間の間隔及び第２．第３０−ル３
ａ、４ａ開の間隔を極めて小さく設定することにより（
夫々ロール径の１〜２倍程度）、各ロール２ａ、３ａ、
４ａの条鋼保持力のみでロール間における条鋼の捩れを
防止しうるようにしている。その結果、後述の如く、第
１．第２パス出側における条鋼のアスペクト比を充分に
小さく設定し、条鋼を軽圧下して製品の寸法変動を少な
くすることができるのである。
第１．第２０−ル２ａ、３ａ間及び第２．第３０−ル３
ａ、 ４ａｎｌｌこは、夫々条鋼の進行方向に幅ガイド
１２．１３が設けられ、該幅ガイド１２゜１３によって
条鋼の進行方向と直交する方向の動とが規制されるよう
になっている。第１．第２０−ル２ａ、３ａ間の幅ガイ
ド１２を第４図に例示する如く、各幅ガイド１２は上流
側のロールから条鋼を分離するストリッパ部１２ａ、・
・・を有する。
ａ、 ４ａｎｌｌこは、夫々条鋼の進行方向に幅ガイド
１２．１３が設けられ、該幅ガイド１２゜１３によって
条鋼の進行方向と直交する方向の動とが規制されるよう
になっている。第１．第２０−ル２ａ、３ａ間の幅ガイ
ド１２を第４図に例示する如く、各幅ガイド１２は上流
側のロールから条鋼を分離するストリッパ部１２ａ、・
・・を有する。
なお、ロールスタンドユニット５の条鋼の進行方向」二
部端５ａには、仕上圧延すべき条鋼な第１０−ル２ａに
案内する入口ガイド１４が、進行方行下流端５ｂには、
最終製品をロールスタンドユニット５から搬出する出口
がイド１５が設けられている。 ′ 第１図（ａ）〜（ｄ）において、第１０−ル２ａは円形
断面の入側条鋼１７ａ（断面積： Ａ。）の天地方向寸
法の変動を吸入するためのロールで、入側条鋼１７ａの
天地方向寸法の最小値より僅かに小さいカリバー溝間寸
法を有するオーバル断面形状のカリバー１８を備え、こ
の第１０−ル２ａで条鋼１７ａを軽圧下で圧延すること
により、第１０−ル２ａ出側の条鋼１７ｂ（断面積：Ａ
１）の天地方向寸法Ｈ１を規定する。
部端５ａには、仕上圧延すべき条鋼な第１０−ル２ａに
案内する入口ガイド１４が、進行方行下流端５ｂには、
最終製品をロールスタンドユニット５から搬出する出口
がイド１５が設けられている。 ′ 第１図（ａ）〜（ｄ）において、第１０−ル２ａは円形
断面の入側条鋼１７ａ（断面積： Ａ。）の天地方向寸
法の変動を吸入するためのロールで、入側条鋼１７ａの
天地方向寸法の最小値より僅かに小さいカリバー溝間寸
法を有するオーバル断面形状のカリバー１８を備え、こ
の第１０−ル２ａで条鋼１７ａを軽圧下で圧延すること
により、第１０−ル２ａ出側の条鋼１７ｂ（断面積：Ａ
１）の天地方向寸法Ｈ１を規定する。
第２０−ル３ａは、その短径方向が第１０−ル２ａのカ
リバー１８の長径方向と一致するオーバル断面形状のカ
リバー１９を有し、この第２０−ル３ａで条鋼１７１）
を軽圧下で圧延することにより、第２０−ル３ａ出側の
条鋼１７Ｃ（断面積：Ａ２）の圧下方向寸法Ｈ２が規定
される。この第２０−ル３ａ出側の条鋼１７ｃのアスペ
クト比Ｂ２／Ｈ２は１．０５〜１．２の範囲に設定され
る。
リバー１８の長径方向と一致するオーバル断面形状のカ
リバー１９を有し、この第２０−ル３ａで条鋼１７１）
を軽圧下で圧延することにより、第２０−ル３ａ出側の
条鋼１７Ｃ（断面積：Ａ２）の圧下方向寸法Ｈ２が規定
される。この第２０−ル３ａ出側の条鋼１７ｃのアスペ
クト比Ｂ２／Ｈ２は１．０５〜１．２の範囲に設定され
る。
第３０−ル４ａはロール隙の近傍に第５図に示すような
膨出部（第１図（ｄ’）には不図示）を有する概ね円形
のカリバー２０ を備え、第３０−ル４ａで条鋼１７ｃ
を軽圧下で圧延することにより、円形断面の最終製品１
７ｄ（断面積：Ａ３）の寸法形状が規定される。
膨出部（第１図（ｄ’）には不図示）を有する概ね円形
のカリバー２０ を備え、第３０−ル４ａで条鋼１７ｃ
を軽圧下で圧延することにより、円形断面の最終製品１
７ｄ（断面積：Ａ３）の寸法形状が規定される。
上記したような仕上圧延設備１により、本発明法に基づ
いて圧延すれば、最終製品１７ｄの寸法誤差を±０．５
％以内に安定して収めることができた。なお、第２パス
における減面量（Ａ１．−Ａ２）と、第３パスにおける
減面量（Ａ２−Ａ３）との比は、最終パスの圧下量をで
とるだけ小さくするという観点から６：４程度に設定す
ることが好ましい。
いて圧延すれば、最終製品１７ｄの寸法誤差を±０．５
％以内に安定して収めることができた。なお、第２パス
における減面量（Ａ１．−Ａ２）と、第３パスにおける
減面量（Ａ２−Ａ３）との比は、最終パスの圧下量をで
とるだけ小さくするという観点から６：４程度に設定す
ることが好ましい。
ここで、従来の２パス圧延と、本発明による３パス圧延
の各種特徴を比較した結果を次頁の表に示す。
の各種特徴を比較した結果を次頁の表に示す。
以下余白
表
なお、上記の実施例では、第１．第３０−ル２ａ、４ａ
を水平に、第２０−ル３ａを垂直に配向したが、各ロー
ル２ａ〜４ａの内外はそれに限定されルモのではなく、
各パスのロールが前パスのロールと直交する方向に配向
されていれば充分である。
を水平に、第２０−ル３ａを垂直に配向したが、各ロー
ル２ａ〜４ａの内外はそれに限定されルモのではなく、
各パスのロールが前パスのロールと直交する方向に配向
されていれば充分である。
第１図（ａ）〜（ｄ）は仕上圧延前及び第１〜第３０−
ルで夫々圧延されすこ後の条鋼を示す断面図、第２図は
本発明に係る仕上圧延設備の一部破断乎面図、 第３図は第２図のＩＩＩ矢視正面図、 第４図は第２図のＩＬ−ＩＶ線に沿う部分拡大断面図、 第５図は最終仕上ロールの拡大断面図である。 １７ａ〜１７ｄ：条鋼。
ルで夫々圧延されすこ後の条鋼を示す断面図、第２図は
本発明に係る仕上圧延設備の一部破断乎面図、 第３図は第２図のＩＩＩ矢視正面図、 第４図は第２図のＩＬ−ＩＶ線に沿う部分拡大断面図、 第５図は最終仕上ロールの拡大断面図である。 １７ａ〜１７ｄ：条鋼。
Claims (1)
- （１）仕上げ圧延すべきほぼ円形断面形状の条鋼を３パ
スの圧延により寸法精度の良い円形断面形状に圧延する
条鋼圧延方法であって、 第１パスにおいて前記条鋼をその断面における最小寸法
より僅かに小さいカリバー溝間寸法を有するロールでオ
ーバル断面形状に軽圧下で圧延し、第２パスにおいて第
１パスで圧延された条鋼を第１パスの圧下方向と直交す
る方向に、且つ第２パス出側の条鋼が１．０５〜１．２
のアスペクト比を有するオーバル断面形状となるように
軽圧下で圧延し、 第３パスにおいて第２パスで圧延された条鋼を第１パス
の圧下方向に軽圧下で最終仕上圧延して寸法精度の良い
円形断面形状の最終製品を得るようにしたことを特徴と
する条鋼の精密圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP476285A JPS61165202A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 条鋼の精密圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP476285A JPS61165202A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 条鋼の精密圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61165202A true JPS61165202A (ja) | 1986-07-25 |
| JPH0361521B2 JPH0361521B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=11592891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP476285A Granted JPS61165202A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 条鋼の精密圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61165202A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6340601A (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-22 | Kobe Steel Ltd | 条鋼圧延機 |
| JPH01210102A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 条鋼の保持案内具無し圧延方法 |
| JPH0743254U (ja) * | 1993-09-28 | 1995-08-18 | 昆盈企業股▲分▼有限公司 | トラックボール含有シェル連結用クランプ |
| EP1010476A2 (de) * | 1998-12-14 | 2000-06-21 | SMS Demag AG | Walzgerüstanordnung zum Walzen von Draht |
| KR20010061653A (ko) * | 1999-12-28 | 2001-07-07 | 이구택 | 공형을 가지는 고탄소강 선재압연롤 |
| JP2008142770A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-26 | National Institute For Materials Science | 温間圧延装置及び温間圧延方法並びに温間・冷間連続加工装置 |
-
1985
- 1985-01-14 JP JP476285A patent/JPS61165202A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6340601A (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-22 | Kobe Steel Ltd | 条鋼圧延機 |
| JPH0677763B2 (ja) * | 1986-08-05 | 1994-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 条鋼圧延機 |
| JPH01210102A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 条鋼の保持案内具無し圧延方法 |
| JP2536575B2 (ja) * | 1988-02-16 | 1996-09-18 | 大同特殊鋼株式会社 | 条鋼の保持案内具無し圧延方法 |
| JPH0743254U (ja) * | 1993-09-28 | 1995-08-18 | 昆盈企業股▲分▼有限公司 | トラックボール含有シェル連結用クランプ |
| EP1010476A2 (de) * | 1998-12-14 | 2000-06-21 | SMS Demag AG | Walzgerüstanordnung zum Walzen von Draht |
| EP1010476A3 (de) * | 1998-12-14 | 2003-09-03 | SMS Demag AG | Walzgerüstanordnung zum Walzen von Draht |
| KR20010061653A (ko) * | 1999-12-28 | 2001-07-07 | 이구택 | 공형을 가지는 고탄소강 선재압연롤 |
| JP2008142770A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-26 | National Institute For Materials Science | 温間圧延装置及び温間圧延方法並びに温間・冷間連続加工装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361521B2 (ja) | 1991-09-20 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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