JPS61164625A - 硫黄酸化物洗浄方法 - Google Patents
硫黄酸化物洗浄方法Info
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- JPS61164625A JPS61164625A JP61003392A JP339286A JPS61164625A JP S61164625 A JPS61164625 A JP S61164625A JP 61003392 A JP61003392 A JP 61003392A JP 339286 A JP339286 A JP 339286A JP S61164625 A JPS61164625 A JP S61164625A
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- mixed
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- gas
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D47/00—Separating dispersed particles from gases, air or vapours by liquid as separating agent
- B01D47/10—Venturi scrubbers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
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- Treating Waste Gases (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素の触媒分解において用いられる触媒を
再生する工程においてつくられる混合ガスから固体粒状
物と酸性ガスを除去する方法に関する。本発明は触媒粒
状物の除去に加え、特にこのような混合ガス中に存在す
る硫黄酸化物の９９％より多くを除去することに関する
。
再生する工程においてつくられる混合ガスから固体粒状
物と酸性ガスを除去する方法に関する。本発明は触媒粒
状物の除去に加え、特にこのような混合ガス中に存在す
る硫黄酸化物の９９％より多くを除去することに関する
。
従来の技術
流動触媒分解法システムの再生部においてつくられる混
合ガスは触媒の粉末含金む固体粒状物や硫黄酸化物のよ
うな酸性ガスを含んでいる。これら汚染物の生態環境に
対する有害な影響を最小化するように、大気中に導入す
る前にこのようなガスから固体粒状物と酸性ガスの値を
下げることが必要とされる。洗浄液が加圧されてスプレ
ーノズルを通してベンチュリーに入るというジェット排
出装置型のベンチュリースクラバー内でガスを洗浄する
ことを含む湿式洗浄方法により固体粒状物がガスから除
去され得るということは公仰である。
合ガスは触媒の粉末含金む固体粒状物や硫黄酸化物のよ
うな酸性ガスを含んでいる。これら汚染物の生態環境に
対する有害な影響を最小化するように、大気中に導入す
る前にこのようなガスから固体粒状物と酸性ガスの値を
下げることが必要とされる。洗浄液が加圧されてスプレ
ーノズルを通してベンチュリーに入るというジェット排
出装置型のベンチュリースクラバー内でガスを洗浄する
ことを含む湿式洗浄方法により固体粒状物がガスから除
去され得るということは公仰である。
液体スプレーの速度はベンチュリースクラバーの室内に
通風力をつくり、ガスや蒸気をスクラバ一本体にそして
スクラバーの狭搾路全通して引き込み、スクラバー内で
洗浄液とガスのＲＹＥな混合を生じせしめるものである
。一般にスクラバー（１つまたはそれ以上の直列あるい
は並列のベンチュリー構造でめってもよい）の排出物は
分離器に通され、そこで汚染液が清浄ガスから分離され
るものである。酸性またはアルカリ性物質が洗浄液に加
えられて湿式洗浄処理に供されるガス中に存在するアル
カリ性または酸性の汚染物を中和し、あるいは吸収する
ようにされ得ることも知られている。
通風力をつくり、ガスや蒸気をスクラバ一本体にそして
スクラバーの狭搾路全通して引き込み、スクラバー内で
洗浄液とガスのＲＹＥな混合を生じせしめるものである
。一般にスクラバー（１つまたはそれ以上の直列あるい
は並列のベンチュリー構造でめってもよい）の排出物は
分離器に通され、そこで汚染液が清浄ガスから分離され
るものである。酸性またはアルカリ性物質が洗浄液に加
えられて湿式洗浄処理に供されるガス中に存在するアル
カリ性または酸性の汚染物を中和し、あるいは吸収する
ようにされ得ることも知られている。
大気中に排出される前に混合ガスから粒状物や酸性ガス
の値を減じさせるために、多くの種類のべ／チュリー湿
式ガス洗浄システムが提案されてきているが、混合ガス
からの固体粒状物その他の汚染物の効果的な除去につい
て特定の湿式洗浄システムの適合性を予言するのは難し
かった。担持ガスの性質、固体粒状汚染物の性質やサイ
ズおよびガス状汚染物の性質は、公知のベンチュリー湿
式ガス洗浄法による汚染物除去についての実施可能性お
よび有効性に影響を与える要因である。
の値を減じさせるために、多くの種類のべ／チュリー湿
式ガス洗浄システムが提案されてきているが、混合ガス
からの固体粒状物その他の汚染物の効果的な除去につい
て特定の湿式洗浄システムの適合性を予言するのは難し
かった。担持ガスの性質、固体粒状汚染物の性質やサイ
ズおよびガス状汚染物の性質は、公知のベンチュリー湿
式ガス洗浄法による汚染物除去についての実施可能性お
よび有効性に影響を与える要因である。
これまで流動触媒分解システムの再生部装置内でつくら
れた混合ガス中の分解触媒粉を含む固体粒状物、濃縮性
の汚染物および硫黄酸化物のような酸性ガスはジェット
排出装置型のベンチュリースクラバー金柑いて特定の条
件で行なわれる湿式ガス洗浄方法によって適当な値にま
で下げられることが見出されている。このような方法は
１９７６年７月２０日に発行され「湿式洗浄方法（Ｗｇ
ｔＳｃｒｕｂｂｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ ） Ｊの名称
金もつＲｅａｄｅｒおよびＷｉ ｌ Ｌ ｉ ａｍａの
米国特許第３９７０７４０号に開示されており、こ＼に
記載するものに関係している。
れた混合ガス中の分解触媒粉を含む固体粒状物、濃縮性
の汚染物および硫黄酸化物のような酸性ガスはジェット
排出装置型のベンチュリースクラバー金柑いて特定の条
件で行なわれる湿式ガス洗浄方法によって適当な値にま
で下げられることが見出されている。このような方法は
１９７６年７月２０日に発行され「湿式洗浄方法（Ｗｇ
ｔＳｃｒｕｂｂｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ ） Ｊの名称
金もつＲｅａｄｅｒおよびＷｉ ｌ Ｌ ｉ ａｍａの
米国特許第３９７０７４０号に開示されており、こ＼に
記載するものに関係している。
米国特許第３９７０７４０号の方法は工場利用において
流動触媒分解システムの再生部排出ガス中に存在する触
媒粉の８５ないし９０％金除去し、排ガス中に存在する
二酸化硫黄の９５％まで全除去するのに有効であること
が証明されている。しかしながら、二酸化硫黄の排出は
将来さらに厳しく制限されることも予想されている。
流動触媒分解システムの再生部排出ガス中に存在する触
媒粉の８５ないし９０％金除去し、排ガス中に存在する
二酸化硫黄の９５％まで全除去するのに有効であること
が証明されている。しかしながら、二酸化硫黄の排出は
将来さらに厳しく制限されることも予想されている。
従って、工場においては、触媒分解システムの再生部排
出ガス中の触媒粒状物と９５％より多くの硫黄酸化物の
双方を効果的に除去するのに改善された方法が必要であ
る。本発明の主要な目的はこの必要を満たすことである
。
出ガス中の触媒粒状物と９５％より多くの硫黄酸化物の
双方を効果的に除去するのに改善された方法が必要であ
る。本発明の主要な目的はこの必要を満たすことである
。
本発明のさらにその他の目的は、それに付随する新規な
特徴と共に次の叙述の中で示されるであろう。
特徴と共に次の叙述の中で示されるであろう。
問題点を解決するための手段、作用
本発明により流動触媒分解システムの排ガス再生部にお
ける触媒粉および９９％より多くの二酸化硫黄と二酸化
硫黄を除去する方法が提案されるものであるが、本方法
はべ／チュリー構造内で硫黄酸化物金倉む排ガスを混合
洗浄液と接触させる工程、前記排ガスと混合洗浄液の混
合物を前記ベンチュリー構造の狭搾路全通してその速度
を増大させる工程、混合物を液状部分とガス状部分に分
離させる工程、前記分離工程のガス状部分全充填塔の充
填部のすぐ下の部分に送り出す工程、前記ガス状部分を
前記塔の充填部内で混合洗浄液と接触させ、実質的に硫
黄酸化物を含まない上部排ガスと底部液全生成させる工
程、前記塔の充填部からの底部液を前記分離工程からの
液状部分と組み合わせて底部組合せａｔ生成させる工程
、前記底部組合せ液のｐＨを塩基性溶液で調整して混合
洗浄ａｔ生成させる工程、そして前記混合洗浄液を塔の
底部生成物、混合洗浄液を前記第１の接触工程に供給す
る第１のリサイクル流および混合洗浄ｇを前記の第２の
接触工程に供給する第２のリサイクル流に分割する工程
からなるものである。
ける触媒粉および９９％より多くの二酸化硫黄と二酸化
硫黄を除去する方法が提案されるものであるが、本方法
はべ／チュリー構造内で硫黄酸化物金倉む排ガスを混合
洗浄液と接触させる工程、前記排ガスと混合洗浄液の混
合物を前記ベンチュリー構造の狭搾路全通してその速度
を増大させる工程、混合物を液状部分とガス状部分に分
離させる工程、前記分離工程のガス状部分全充填塔の充
填部のすぐ下の部分に送り出す工程、前記ガス状部分を
前記塔の充填部内で混合洗浄液と接触させ、実質的に硫
黄酸化物を含まない上部排ガスと底部液全生成させる工
程、前記塔の充填部からの底部液を前記分離工程からの
液状部分と組み合わせて底部組合せａｔ生成させる工程
、前記底部組合せ液のｐＨを塩基性溶液で調整して混合
洗浄ａｔ生成させる工程、そして前記混合洗浄液を塔の
底部生成物、混合洗浄液を前記第１の接触工程に供給す
る第１のリサイクル流および混合洗浄ｇを前記の第２の
接触工程に供給する第２のリサイクル流に分割する工程
からなるものである。
明細嘗の一部をなし、それと結びつけて読まれるべき添
付の図は、本発明の好ましい態様についてのフロー計画
図である。
付の図は、本発明の好ましい態様についてのフロー計画
図である。
本発明の方法は、精製過程の排ガス特に低圧排ガスから
固体粒状物および酸性ガスを除去するのに適している。
固体粒状物および酸性ガスを除去するのに適している。
本発明の方法は特に触媒分解方法の再生部でつくられる
混合ガスから固体粒状物および酸性ガスを除去するのに
適している。こ＼で用いられている用語の［酸性ガス（
αｃｉｄｉｃｇａ−８＃８およびαｃｉｄ ｇαｓａｓ
） Ｊは二酸化硫黄および二酸化硫黄のような硫黄酸
化物を含んだガスを言うＯ 本方法は特に流動触媒分解方法装置における再生部でつ
くられる混合ガスの処理に適している。
混合ガスから固体粒状物および酸性ガスを除去するのに
適している。こ＼で用いられている用語の［酸性ガス（
αｃｉｄｉｃｇａ−８＃８およびαｃｉｄ ｇαｓａｓ
） Ｊは二酸化硫黄および二酸化硫黄のような硫黄酸
化物を含んだガスを言うＯ 本方法は特に流動触媒分解方法装置における再生部でつ
くられる混合ガスの処理に適している。
流動触媒分解方法はよく知られている。分解反応の間、
炭素質物質は触媒粒子上に析出し、それによりその触媒
活性度を減少させる。従って、触媒反応域からの部分的
未反応触媒粒状物流全再生域に循環させ、そこで炭素質
析出物が空気のような酸素含有ガスの存在のもとての燃
焼により触媒粒状物から燃やし出されるようにすること
は通常の操作である。再生は８００°ないし１５００’
Ｆ（４２７°ないし８１６℃）の範囲内の温度で行なわ
れ得る。再生がそれより低い温度すなわち約８００°な
いし１３００″ＦＣ４２７°ないし７０４℃〕の間で行
なわれるとき、再生部の排ガスは約８ないし１４モルパ
ーセントの一酸化炭素（乾量）を含むようになる。この
ガスのＣＯ＊’ｃそれより低くしたいときに、ＣＯボイ
ラーまたは炉のような燃焼域へガスを通し、それにより
少なくともＣＯの一部ｆｃｏ２に変えるということは通
常実際に行なわれることである。再生工程がそれより高
い温度範囲すなわち約１３００°ないし１５００°Ｆ（
７０４°ないし８１６℃〕で行なわれるときには再生部
の排ガスは大体０ないし１２モルパーゼントのＣｏ Ｌ
か含まないようになる。これは初めに生成されだ００部
分が高温の再生部でＣＯ２に変るからでらる。後者の場
合、再生部ガスは通常ＣＯボイラーるるいは炉を通され
ない。多くの公知の方法では触媒の再生は低圧たとえば
約３０ポンド／ｉｎ”ゲージ圧（ｐｅｓｏ）（２，１１
ｋｇ／ｃｒＩＬ２ゲージ圧）以下で行なわれる。このよ
うな低圧再生部の排ガスの出口圧もまた従って低い。さ
らに再生部ガスがＣＯボイラーや炉のような燃焼炉内で
燃やされる場合、燃焼室から排出されるガスは典型的に
約−〇、１ないし１０ ｐｓｉｇ（−０，００７ないし
０．０７ｋｇ／ｃｍ２ゲージ圧〕の範囲内の低圧である
。
炭素質物質は触媒粒子上に析出し、それによりその触媒
活性度を減少させる。従って、触媒反応域からの部分的
未反応触媒粒状物流全再生域に循環させ、そこで炭素質
析出物が空気のような酸素含有ガスの存在のもとての燃
焼により触媒粒状物から燃やし出されるようにすること
は通常の操作である。再生は８００°ないし１５００’
Ｆ（４２７°ないし８１６℃）の範囲内の温度で行なわ
れ得る。再生がそれより低い温度すなわち約８００°な
いし１３００″ＦＣ４２７°ないし７０４℃〕の間で行
なわれるとき、再生部の排ガスは約８ないし１４モルパ
ーセントの一酸化炭素（乾量）を含むようになる。この
ガスのＣＯ＊’ｃそれより低くしたいときに、ＣＯボイ
ラーまたは炉のような燃焼域へガスを通し、それにより
少なくともＣＯの一部ｆｃｏ２に変えるということは通
常実際に行なわれることである。再生工程がそれより高
い温度範囲すなわち約１３００°ないし１５００°Ｆ（
７０４°ないし８１６℃〕で行なわれるときには再生部
の排ガスは大体０ないし１２モルパーゼントのＣｏ Ｌ
か含まないようになる。これは初めに生成されだ００部
分が高温の再生部でＣＯ２に変るからでらる。後者の場
合、再生部ガスは通常ＣＯボイラーるるいは炉を通され
ない。多くの公知の方法では触媒の再生は低圧たとえば
約３０ポンド／ｉｎ”ゲージ圧（ｐｅｓｏ）（２，１１
ｋｇ／ｃｒＩＬ２ゲージ圧）以下で行なわれる。このよ
うな低圧再生部の排ガスの出口圧もまた従って低い。さ
らに再生部ガスがＣＯボイラーや炉のような燃焼炉内で
燃やされる場合、燃焼室から排出されるガスは典型的に
約−〇、１ないし１０ ｐｓｉｇ（−０，００７ないし
０．０７ｋｇ／ｃｍ２ゲージ圧〕の範囲内の低圧である
。
本発明のガス清浄化方法は、低温または高温の再生工程
で得られる流動触媒分解再生部ガスに適用されるもので
あり、このガスは必要ならば引き続きガスを湿式洗浄処
理に供する前に燃焼域内で燃焼されたものでもよい。
で得られる流動触媒分解再生部ガスに適用されるもので
あり、このガスは必要ならば引き続きガスを湿式洗浄処
理に供する前に燃焼域内で燃焼されたものでもよい。
再生部排ガスおよび引き続きＣＯボイラー内で燃焼させ
た再生部ガスの典型的な組成についてはすでに記載のも
のと関係を有する米国特許第３．９７０．７４０号に示
されている。
た再生部ガスの典型的な組成についてはすでに記載のも
のと関係を有する米国特許第３．９７０．７４０号に示
されている。
図を参照するに、排ガスは流動触媒分解再生部１からラ
イン１１を経由して除去され、ＣＯボイラー２に導入さ
れ、そこで燃焼される。ＣＯボイラーから発生する燃焼
済みの再生ガスは約−〇、０５ｐｓｉｇ （−０，０３
５ｋｇ／ぼ２ゲージ）（圧力は約−〇、１ないし１．Ｏ
ｐｓｉｇ（−０，００７ないし０．０７に９／ａｍ２ゲ
ージ〕の広い範囲にわたり得る）の圧力にあり、約４０
０°Ｆ（２０４℃）（温度は約２００゜ないし１０００
７（９３°ないし５３８℃〕の範囲にわたり得る）の温
度にるる。ＣＯボイラーの排ガスは炭酸ガス、酸素、二
酸化硫黄、三酸化硫黄、窒素、濃縮性物質および固体粒
状物力・らなり、固体粒状物は流動触媒分解工程で用い
られた分解触媒の触媒粉末が大部分である。分解用に用
いられる通常の触媒は酸化珪素のような珪酸質物質、非
晶質または結晶質（ゼオライト）の酸化珪素−酸化アル
ミニウム、酸化珪素−酸化ジルコニウム、酸化珪素−酸
化マグネシウムなどからなる。排ガス中の触媒粒子の約
１ないし４０重量パーセントはｌミタロン以下のサイズ
でめる。濃縮性物質はたとえば硫酸塩のような無機物質
および硫酸さらには炭化水素質の有機物質など、標準状
態の温度および圧力下で固体または液体として排ガスか
ら濃縮される排ガス成分（水蒸気を除く）ヲなすもので
ろる。ＣＯボイラーの排ガスはライン１３を経て除去さ
れ、ＣＯボイラー２とベンチュリースクラバー３との間
で中間加圧されることなくベンチュリースクラバー３内
に導入され、そこでライン１５内に導入された混合水性
洗浄液流と接触し、ベンチュリースクラバー３にスプレ
ーされる。ガスは約２０ないし８０フイ一ト／秒（６，
１ないし２４．４ｍ／秒〕好ましくは約４０ないし５０
フイ一ト／秒（１２，２ないし１５．２ｍ／秒）の速度
でペンチュリースタラバー内に導入される。混合洗浄液
はガスの１０００立方フイート（２８，３１ｎ３）に対
して混合洗浄液の２０ないし１２０ガロン（０，０８な
いし０．４５憔３）の比、好ましくはガス１０００立方
フイート（２８，３ｓ３）に対して混合洗浄液４０ない
し８０ガロン（０，１５ないし０．３０雇３）の比でベ
ンチュリースクラバー３内に導入される。ベンチュリー
スクラバー３内での混合洗浄液中の水の蒸発は下流の温
度を１２５°ないし１７５°Ｆ（５２°ないし８０℃〕
の範囲内に制御している。
イン１１を経由して除去され、ＣＯボイラー２に導入さ
れ、そこで燃焼される。ＣＯボイラーから発生する燃焼
済みの再生ガスは約−〇、０５ｐｓｉｇ （−０，０３
５ｋｇ／ぼ２ゲージ）（圧力は約−〇、１ないし１．Ｏ
ｐｓｉｇ（−０，００７ないし０．０７に９／ａｍ２ゲ
ージ〕の広い範囲にわたり得る）の圧力にあり、約４０
０°Ｆ（２０４℃）（温度は約２００゜ないし１０００
７（９３°ないし５３８℃〕の範囲にわたり得る）の温
度にるる。ＣＯボイラーの排ガスは炭酸ガス、酸素、二
酸化硫黄、三酸化硫黄、窒素、濃縮性物質および固体粒
状物力・らなり、固体粒状物は流動触媒分解工程で用い
られた分解触媒の触媒粉末が大部分である。分解用に用
いられる通常の触媒は酸化珪素のような珪酸質物質、非
晶質または結晶質（ゼオライト）の酸化珪素−酸化アル
ミニウム、酸化珪素−酸化ジルコニウム、酸化珪素−酸
化マグネシウムなどからなる。排ガス中の触媒粒子の約
１ないし４０重量パーセントはｌミタロン以下のサイズ
でめる。濃縮性物質はたとえば硫酸塩のような無機物質
および硫酸さらには炭化水素質の有機物質など、標準状
態の温度および圧力下で固体または液体として排ガスか
ら濃縮される排ガス成分（水蒸気を除く）ヲなすもので
ろる。ＣＯボイラーの排ガスはライン１３を経て除去さ
れ、ＣＯボイラー２とベンチュリースクラバー３との間
で中間加圧されることなくベンチュリースクラバー３内
に導入され、そこでライン１５内に導入された混合水性
洗浄液流と接触し、ベンチュリースクラバー３にスプレ
ーされる。ガスは約２０ないし８０フイ一ト／秒（６，
１ないし２４．４ｍ／秒〕好ましくは約４０ないし５０
フイ一ト／秒（１２，２ないし１５．２ｍ／秒）の速度
でペンチュリースタラバー内に導入される。混合洗浄液
はガスの１０００立方フイート（２８，３１ｎ３）に対
して混合洗浄液の２０ないし１２０ガロン（０，０８な
いし０．４５憔３）の比、好ましくはガス１０００立方
フイート（２８，３ｓ３）に対して混合洗浄液４０ない
し８０ガロン（０，１５ないし０．３０雇３）の比でベ
ンチュリースクラバー３内に導入される。ベンチュリー
スクラバー３内での混合洗浄液中の水の蒸発は下流の温
度を１２５°ないし１７５°Ｆ（５２°ないし８０℃〕
の範囲内に制御している。
混合洗浄液は６ないし７．５の範囲内好ましくは約６．
５ないし７．５の間にｐＨを保持することが重要である
。ｐＨの正確なコントロールによってベンチュリースク
ラバー３と充填部４ａ内でガスから除去される硫黄酸化
物の程度が決まる。
５ないし７．５の間にｐＨを保持することが重要である
。ｐＨの正確なコントロールによってベンチュリースク
ラバー３と充填部４ａ内でガスから除去される硫黄酸化
物の程度が決まる。
ｐＨをコントロールするために塩基性物質が混合洗浄液
に添加される。塩基性物質はたとえばアルカリ金属の水
酸化物、アンモニアまたはアンモニウム水酸化物であっ
てもよい。本発明の好ましい実施態様においては混合洗
浄液のｐＨコントロール用の塩基性物質として水駿化ナ
トリウムが利用される。ライン１３からの混合ガスとラ
イン１５の混合洗浄液との接触は塩基性物質との反応に
よりガスから硫黄酸化物を除くことになる。洗浄された
ガスと混合洗浄液はベンチュリースクラバー３の狭搾さ
れた流路全通して流れ、そこでガスと混合洗浄液の混合
物の速度は増大する。
に添加される。塩基性物質はたとえばアルカリ金属の水
酸化物、アンモニアまたはアンモニウム水酸化物であっ
てもよい。本発明の好ましい実施態様においては混合洗
浄液のｐＨコントロール用の塩基性物質として水駿化ナ
トリウムが利用される。ライン１３からの混合ガスとラ
イン１５の混合洗浄液との接触は塩基性物質との反応に
よりガスから硫黄酸化物を除くことになる。洗浄された
ガスと混合洗浄液はベンチュリースクラバー３の狭搾さ
れた流路全通して流れ、そこでガスと混合洗浄液の混合
物の速度は増大する。
ベンチュリースクラバーの排出物すなわち、ガスと液の
混合物はライン１７’ｚ経てベンチュリースクラバ−３
から除かれ、充填塔４の充填部４αのすぐ下の部分でか
つ充填塔４の底部の液レベル（図では破線４ｂで示す）
の上方の塔内に供給される。
混合物はライン１７’ｚ経てベンチュリースクラバ−３
から除かれ、充填塔４の充填部４αのすぐ下の部分でか
つ充填塔４の底部の液レベル（図では破線４ｂで示す）
の上方の塔内に供給される。
充填塔４内ではベンチュリースクラバー排出物の非濃縮
性ガス部分が排出物の液状部分から分離され、塔の充填
４Ｐ４ａ’ｃ通して上方に流れる。混合洗浄液はライン
１９全通して塔の充填部４ａ上方の液分配器４ｃに送り
込まれる。従って混合洗浄液はさらに硫黄酸化物と触媒
粉を除去するためにガス部分と接触せしめられる。充填
部４ａからのガス相は随伴する液を除くのを助けるため
ミスト除去部４ｄｆ通して塔内全上方に流される。次い
で洗浄されたガス２０は充填塔４から排出される。ミス
ト洗浄部４ｄの洗浄と保守のためにライン２１とスプレ
ー機４ｅ全通して中間洗浄水が供給される。
性ガス部分が排出物の液状部分から分離され、塔の充填
４Ｐ４ａ’ｃ通して上方に流れる。混合洗浄液はライン
１９全通して塔の充填部４ａ上方の液分配器４ｃに送り
込まれる。従って混合洗浄液はさらに硫黄酸化物と触媒
粉を除去するためにガス部分と接触せしめられる。充填
部４ａからのガス相は随伴する液を除くのを助けるため
ミスト除去部４ｄｆ通して塔内全上方に流される。次い
で洗浄されたガス２０は充填塔４から排出される。ミス
ト洗浄部４ｄの洗浄と保守のためにライン２１とスプレ
ー機４ｅ全通して中間洗浄水が供給される。
充填塔４の底部にはベンチュリースクラバー排出物から
の液状部分と塔充填部４αからの液相が集められる。そ
れには、固体懸濁物（触媒）および硫酸ソーダ、亜硫酸
ソーダ、重亜硫酸ソーダ、硫酸アンモニウムのような固
体溶解物、そして同様に硫酸のような濃縮性の液状汚染
物が含まれる。
の液状部分と塔充填部４αからの液相が集められる。そ
れには、固体懸濁物（触媒）および硫酸ソーダ、亜硫酸
ソーダ、重亜硫酸ソーダ、硫酸アンモニウムのような固
体溶解物、そして同様に硫酸のような濃縮性の液状汚染
物が含まれる。
補給水金ライン２３全通して塔４の液保持域内に導入す
ることができる。゛塩基性物質（好ましい実施態様では
約２５°Ｂｇ の苛性ソーダでめる）はまたライ／２５
全通して塔４の液保持域内に導入し前述のように混合洗
浄液のｐＨｔ必要なレベルに維持することもできる。
ることができる。゛塩基性物質（好ましい実施態様では
約２５°Ｂｇ の苛性ソーダでめる）はまたライ／２５
全通して塔４の液保持域内に導入し前述のように混合洗
浄液のｐＨｔ必要なレベルに維持することもできる。
少なくとも塔内に存在する底部液の一部は底部生成液と
してライン２７全通して引き出される。
してライン２７全通して引き出される。
底部生成液は工程から除かれ得、もし必要ならばさらに
濃縮、固体の除去のような処理、そして廃棄に適するよ
うにするために廃液の処理に供され得る。
濃縮、固体の除去のような処理、そして廃棄に適するよ
うにするために廃液の処理に供され得る。
塔内に存在する底部液の他の部分は混合洗浄液としてラ
イン１５を通してベンチュリースクラバー３に循環され
、また他の部分は混合洗浄液としてライン１９全通して
充填塔４に循環される。
イン１５を通してベンチュリースクラバー３に循環され
、また他の部分は混合洗浄液としてライン１９全通して
充填塔４に循環される。
本方法は前述したところに従って操業され再生部排ガス
から９９％より多くの硫黄酸化物を効果的に除去するも
のである。このようなガスは特徴的に１００ないし３０
００ ｐｐｔｎの二酸化硫黄を含んでいる。塔４の充填
部に送り込まれるガス部分は典型的に５ないし１５０
ｐｐｍの二酸化硫黄を含んでいる。塔内のＳＯ２吸収が
ガス膜制御的に行なわれ混合洗浄液中の平衡５Ｏ２ｒ背
圧」とは無関係であることを確実にするには充填部への
混合洗浄液の液荷重が０．３５ガロン／分／ｆｔ２（１
４・３ｔ／分／ｒｎ２）より大きくなければならない。
から９９％より多くの硫黄酸化物を効果的に除去するも
のである。このようなガスは特徴的に１００ないし３０
００ ｐｐｔｎの二酸化硫黄を含んでいる。塔４の充填
部に送り込まれるガス部分は典型的に５ないし１５０
ｐｐｍの二酸化硫黄を含んでいる。塔内のＳＯ２吸収が
ガス膜制御的に行なわれ混合洗浄液中の平衡５Ｏ２ｒ背
圧」とは無関係であることを確実にするには充填部への
混合洗浄液の液荷重が０．３５ガロン／分／ｆｔ２（１
４・３ｔ／分／ｒｎ２）より大きくなければならない。
良好な濡れ特性を示すには液荷重が３ないしｌＯガロン
／分／／ｌ”（１２２ないし４０８ ｔ／分／、Ｌ２）
の範囲内にろることが好ましい。
／分／／ｌ”（１２２ないし４０８ ｔ／分／、Ｌ２）
の範囲内にろることが好ましい。
これまで再生部排ガスについての硫黄酸化物の除去率の
上限は９５％であった。こ＼に開示された方法は９９％
を越える硫黄酸化物の除去率を達成し大気中に放出され
るガスの質を実質的に改善するものである。
上限は９５％であった。こ＼に開示された方法は９９％
を越える硫黄酸化物の除去率を達成し大気中に放出され
るガスの質を実質的に改善するものである。
前述のことから、本発明は他の利点と共に上記されたす
べての目的や目標を達成するのに十分適応するものであ
ることがわかるであろう。それらは自明であり、その構
成に本質的に結びついている。
べての目的や目標を達成するのに十分適応するものであ
ることがわかるであろう。それらは自明であり、その構
成に本質的に結びついている。
他の特徴や副次的な組合せを参照することなく、なにか
の特徴や副次的な組合せが役立ち、また用いられ得るこ
とは了解され得るでろろう。このことはこの特許請求の
囲から期待されることでろるし、またその範囲内にある
。
の特徴や副次的な組合せが役立ち、また用いられ得るこ
とは了解され得るでろろう。このことはこの特許請求の
囲から期待されることでろるし、またその範囲内にある
。
多くの可能性のある実施態様はその範囲から逸脱するこ
となく本発明からつくられ得るものであるから、ここに
述べられ、かつ示さビたすべての事柄が例として説明さ
れていること、および限定する意味にはないことも了解
されるであろう。
となく本発明からつくられ得るものであるから、ここに
述べられ、かつ示さビたすべての事柄が例として説明さ
れていること、および限定する意味にはないことも了解
されるであろう。
第１図は本発明の好ましい態様についてのフロー計画図
である。 １・・・・・・流動触媒分解再生部 １１，１３，１５
．１７，１９，２１．２５゜２・・・・・・ＣＯボイラ
ー ２７・・・・・・ライン３・・・・・・ベ
ンチュリースクラバー 加・・・・・・洗浄ガス４・・
・・・・充填塔 ｎ・・・・・・補給水
ライン４ａ・・・充填部（充填塔） ４ｈ・・・底部液レベル（充填塔） ４Ｃ・・・液分配器（充填塔） ４ｄ・・・ミスト除去部（充填塔） ４ｅ・・・スプレー機 （充填塔） （外５名）
である。 １・・・・・・流動触媒分解再生部 １１，１３，１５
．１７，１９，２１．２５゜２・・・・・・ＣＯボイラ
ー ２７・・・・・・ライン３・・・・・・ベ
ンチュリースクラバー 加・・・・・・洗浄ガス４・・
・・・・充填塔 ｎ・・・・・・補給水
ライン４ａ・・・充填部（充填塔） ４ｈ・・・底部液レベル（充填塔） ４Ｃ・・・液分配器（充填塔） ４ｄ・・・ミスト除去部（充填塔） ４ｅ・・・スプレー機 （充填塔） （外５名）
Claims (19)
- （１）排ガス１３から硫黄酸化物と固体粒状物を除去す
るための方法であつて、前記方法が硫黄酸化物を含む排
ガス１３をベンチュリー構造３内で混合洗浄液１５と接
触させる工程、前記排ガス１３と混合洗浄液１５の混合
物を前記ベンチュリー構造３の狭搾路を通してその速度
を増大させる工程、混合物を液状部分とガス状部分に分
離させる工程、前記分離工程の前記ガス状部分を充填塔
４の充填部４ａのすぐ下の部分に送り出す工程、前記ガ
ス状部分を前記塔４の充填部４ａ内で混合洗浄液と接触
させ、実質的に硫黄酸化物を含まない上部排ガス２０と
底部液を生成させる工程、前記塔４の充填部４ａからの
底部液を前記分離工程からの液状部分と組み合わせて底
部組合せ液を生成させる工程、前記底部組合せ液のｐＨ
を塩基性溶液２５で調整して混合洗浄液を生成させる工
程、そして、前記混合洗浄液を塔の底部生成物２７、混
合洗浄液を前記第１の接触工程に供給する第１のリサイ
クル流１５および洗浄液を前記第２の接触工程に供給す
る第２のリサイクル流１９に分割する工程からなること
を特徴とする硫黄酸化物洗浄方法。 - （２）前記排ガス１３が１００ないし３０００ｐｐｍの
二酸化硫黄を含む、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）前記充填塔４へのガス部分が５ないし１５０ｐｐ
ｍの二酸化硫黄を含む、特許請求の範囲第１項記載の方
法。 - （４）前記排ガス１３中の硫黄酸化物の９９％より多く
が除去される、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （５）前記混合洗浄液のｐＨが６．５ないし７．５に保
持される、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （６）前記塩基性溶液２５がアルカリ金属水酸化物、ア
ンモニウム水酸化物およびアンモニアからなる群から選
ばれる、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （７）前記塩基性溶液２５が水酸化ナトリウムである、
特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （８）前記底部組合せ液に水２３を添加する工程を含む
、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （９）前記混合洗浄液が前記排ガス１３の温度より５な
いし５０°Ｆ（２．８ないし２８℃）低い、特許請求の
範囲第１項記載の方法。 - （１０）前記充填塔４が１２５ないし１７５°Ｆ（５２
ないし７９℃）間の温度で操業される、特許請求の範囲
第１項記載の方法。 - （１１）混合洗浄液が０．３５ガロン／分／ｆｔ＾２（
１４．３ｌ／分／ｍ＾２）の速度で前記充填塔４に送り
込まれる、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （１２）混合洗浄液が３ないし１０ガロン／分／ｆｔ＾
２（１２２ないし４０７ｌ／分／ｍ＾２）の速度で前記
充填塔４に送り込まれる、特許請求の範囲第１項記載の
方法。 - （１３）前記排ガス１３が触媒分解工程の再生域でつく
られる混合ガスである、特許請求の範囲第１項記載の方
法。 - （１４）前記排ガス１３が燃焼域において触媒分解工程
の再生域の排出物１１を燃焼させることによつてつくら
れる混合ガスである、特許請求の範囲第１項記載の方法
。 - （１５）前記排ガス１３が一酸化炭素ボイラー２内で触
媒分解工程の再生域の排出物１１を燃焼させることによ
つてつくられる混合ガスである、特許請求の範囲第１項
記載の方法。 - （１６）前記排ガス１３が触媒粉末、二酸化硫黄、三酸
化硫黄、炭酸ガス、酸素、窒素および水蒸気からなる、
特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （１７）前記排ガス１３が珪酸質物質からなる触媒粉末
を含む、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （１８）前記排ガス１３が非晶質または結晶質の酸化珪
素一酸化アルミニウムまたはそれらの混合物を含む、特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - （１９）前記排ガス１３が触媒粉を含み、前記触媒粉の
９０％より多くが排ガス１３から除去され、そして前記
塔の底部生成物２７中に放出される、特許請求の範囲第
１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US690640 | 1985-01-11 | ||
| US06/690,640 US4600567A (en) | 1985-01-11 | 1985-01-11 | Sulfur oxides scrubbing process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61164625A true JPS61164625A (ja) | 1986-07-25 |
Family
ID=24773304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61003392A Pending JPS61164625A (ja) | 1984-01-11 | 1986-01-10 | 硫黄酸化物洗浄方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4600567A (ja) |
| EP (1) | EP0189964A1 (ja) |
| JP (1) | JPS61164625A (ja) |
| CN (1) | CN1006850B (ja) |
| CA (1) | CA1236681A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010501332A (ja) * | 2006-08-25 | 2010-01-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 湿式ガス洗浄プロセス |
| JP2019177339A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 日本製鉄株式会社 | アルカリ珪酸化物の再生方法及びｃｏ２の回収・分解方法 |
| JP6864143B1 (ja) * | 2020-01-22 | 2021-04-28 | 健司 反町 | 二酸化炭素の固定方法、固定化二酸化炭素の製造方法、および二酸化炭素の固定装置 |
| US11305228B2 (en) | 2019-08-29 | 2022-04-19 | Kenji SORIMACHI | Method for fixing carbon dioxide, method for producing fixed carbon dioxide, and fixed carbon dioxide production apparatus |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| AU4995197A (en) * | 1996-10-22 | 1998-05-15 | Koch Enterprises, Inc. | Method and apparatus for treating fluid catalytic cracking product gases |
| DE19817468A1 (de) * | 1998-04-20 | 1999-10-21 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus einem Gasstrom |
| CN103170200A (zh) * | 2011-12-20 | 2013-06-26 | 西安航天远征流体控制股份有限公司 | 冷氢化湿法除尘单元 |
| CN103170206A (zh) * | 2011-12-20 | 2013-06-26 | 西安航天远征流体控制股份有限公司 | 文丘里洗涤器除去冷氢化工艺反应气中的硅粉方法 |
| CN103920369A (zh) * | 2014-04-24 | 2014-07-16 | 南京国昌化工科技有限公司 | 一种废气吸收塔 |
| US10793435B2 (en) | 2016-04-04 | 2020-10-06 | So3 Plus Llc | Apparatus and method for removing and retarding paraffin buildup on surfaces in contact with crude oil and natural gas |
| US10076724B2 (en) | 2016-06-23 | 2018-09-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Methods and systems for marine sulfur dioxide emission reduction |
| CN111151106B (zh) * | 2018-11-07 | 2022-05-24 | 洛阳德明石化设备有限公司 | 一种提高wgs脱硫塔气液分离效果的系统及其应用 |
| IT201900006601A1 (it) * | 2019-05-07 | 2020-11-07 | Valli Zabban S P A | Impianto per lo smaltimento di sfiati di apparecchiature industriali contenenti vapori di bitume e polveri fini |
| CN112387036A (zh) * | 2020-11-04 | 2021-02-23 | 惠州市晟利科技有限公司 | 一种高效喷涂废气处理方法及设备 |
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|---|---|---|---|---|
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| US3906078A (en) * | 1971-11-11 | 1975-09-16 | Bischoff Gasreinigung | Process for removing sulfur oxides from industrial waste gas |
| DE2244186B2 (de) * | 1972-09-08 | 1978-02-23 | Luitpoldhütte AG, 8450 Amberg | Vorrichtung zur abscheidung feiner nebel und staeube, sowie zur auswaschung von schaedlichen gasen aus gasstroemen |
| US3852408A (en) * | 1972-09-21 | 1974-12-03 | Lone Star Steel Co | Process for the removal of sulfur dioxide from carrier gases |
| US3970740A (en) * | 1973-06-13 | 1976-07-20 | Exxon Research And Engineering Company | Wet gas scrubbing process |
| US4012469A (en) * | 1975-12-22 | 1977-03-15 | Combustion Engineering, Inc. | Venturi wet scrubber |
| CH639290A5 (en) * | 1979-08-29 | 1983-11-15 | Ciba Geigy Ag | Apparatus for removing gaseous and solid pollutants and mists thereof from a waste gas |
-
1985
- 1985-01-11 US US06/690,640 patent/US4600567A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-17 CA CA000497902A patent/CA1236681A/en not_active Expired
-
1986
- 1986-01-02 CN CN86100002.1A patent/CN1006850B/zh not_active Expired
- 1986-01-02 EP EP86300007A patent/EP0189964A1/en not_active Ceased
- 1986-01-10 JP JP61003392A patent/JPS61164625A/ja active Pending
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4600567B1 (ja) | 1992-04-14 |
| US4600567A (en) | 1986-07-15 |
| CA1236681A (en) | 1988-05-17 |
| CN86100002A (zh) | 1986-08-27 |
| CN1006850B (zh) | 1990-02-21 |
| EP0189964A1 (en) | 1986-08-06 |
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