JPS61161453A - 石油生成物の模擬蒸留法及び装置 - Google Patents
石油生成物の模擬蒸留法及び装置Info
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- JPS61161453A JPS61161453A JP60293349A JP29334985A JPS61161453A JP S61161453 A JPS61161453 A JP S61161453A JP 60293349 A JP60293349 A JP 60293349A JP 29334985 A JP29334985 A JP 29334985A JP S61161453 A JPS61161453 A JP S61161453A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石油フラクション、特に大気圧下及び減千下
での蒸留からの石油電質残喰の模擬蒸留(simula
ted distlllation ) 法及びその
装vlt、に係わる。これら残渣は、つづいて、さらに
ホワイト生成物に工業的Kf化されるようクラッキング
処理を受ける。
での蒸留からの石油電質残喰の模擬蒸留(simula
ted distlllation ) 法及びその
装vlt、に係わる。これら残渣は、つづいて、さらに
ホワイト生成物に工業的Kf化されるようクラッキング
処理を受ける。
各種の目的のため、たとえば工業的処理法の種類を選択
するため、及びこれに関連する操作及びプラントの制御
のために、石油の成分、誘導本文び残渣を特定する際に
利用される分析法は、一般に蒸留である。
するため、及びこれに関連する操作及びプラントの制御
のために、石油の成分、誘導本文び残渣を特定する際に
利用される分析法は、一般に蒸留である。
たとえば各/1!度に関する蒸留物のパーセント割合を
表わす蒸留油i(たとえばエングラ−蒸留曲線)により
石油生成物の沸点範囲に測定するためKは、実;検電的
蒸留試験が利用される。
表わす蒸留油i(たとえばエングラ−蒸留曲線)により
石油生成物の沸点範囲に測定するためKは、実;検電的
蒸留試験が利用される。
しカシしながら、このような曲線のプロットにあたって
は、極めて長時間でかつ煩・碓であり、しかも生成物の
分解を行なうには非常な高温を要求する重質フラクショ
ンの特定には不向きの蒸留操作が必要である。事実、従
来の蒸留法では、たとえ減王下で行なわれるもの(AS
TM ol160)でちっても、沸点450ないし50
0℃のサンプルについては、一般に不適当である(たと
えば、ASTMD2893パラグラフI O,13参照
)。
は、極めて長時間でかつ煩・碓であり、しかも生成物の
分解を行なうには非常な高温を要求する重質フラクショ
ンの特定には不向きの蒸留操作が必要である。事実、従
来の蒸留法では、たとえ減王下で行なわれるもの(AS
TM ol160)でちっても、沸点450ないし50
0℃のサンプルについては、一般に不適当である(たと
えば、ASTMD2893パラグラフI O,13参照
)。
重大な熱劣化を伴なうことなく41点600 ’C以上
のフラクションを得ることが可能な短路減圧蒸留(5h
ort path vacuum distilla、
tion ) 装置、たとえばDISTACTシステ
ム(TOTAL CFR/Leybold Hereu
s) (P、Vercler及びM、Mou ton「
分析(ANAbusrs ) J 10,3982−
57 )を使用することにより、さらに良好Ki質石油
生成物全特定できる。しかしながら、この種の装置は、
たとえ成分の重大な熱劣化を生じないものではあっても
、沸点分布曲線全域にわたって生成物の特定全行なうこ
とは困難である。さらに、減王下でのdi点を、大気圧
下での沸点と相関させることもできない。
のフラクションを得ることが可能な短路減圧蒸留(5h
ort path vacuum distilla、
tion ) 装置、たとえばDISTACTシステ
ム(TOTAL CFR/Leybold Hereu
s) (P、Vercler及びM、Mou ton「
分析(ANAbusrs ) J 10,3982−
57 )を使用することにより、さらに良好Ki質石油
生成物全特定できる。しかしながら、この種の装置は、
たとえ成分の重大な熱劣化を生じないものではあっても
、沸点分布曲線全域にわたって生成物の特定全行なうこ
とは困難である。さらに、減王下でのdi点を、大気圧
下での沸点と相関させることもできない。
蒸′留広の欠点全解消するために、温度プログラム化低
分解龍ガスクロマトグラフィー分析により、実際の沸点
まで蒸留をシュミレートすることがすでに提案されてい
る( F、Tlggerston、S、Groenni
ngs及びJ、J、Ho1st [アナリテイカルeケ
ミストリー(Anal、 Che+n、 ) J 3
2 : 904−909(1960)。
分解龍ガスクロマトグラフィー分析により、実際の沸点
まで蒸留をシュミレートすることがすでに提案されてい
る( F、Tlggerston、S、Groenni
ngs及びJ、J、Ho1st [アナリテイカルeケ
ミストリー(Anal、 Che+n、 ) J 3
2 : 904−909(1960)。
El、Butter r石油の分析におけるりaマド
グラフィ − (Chromat、oHrapハ’/
In Petroleum Anal、ysts
)J 、 K、All、gelt /iびl’、00
1JW 編、M、Dekker、旧′1979、p75
J 。
グラフィ − (Chromat、oHrapハ’/
In Petroleum Anal、ysts
)J 、 K、All、gelt /iびl’、00
1JW 編、M、Dekker、旧′1979、p75
J 。
この提案は、非極性カラムでは、炭化水素は、その沸点
の順序で溶離され、従って、保持時間全蒸留堝度に変換
することがof能であるとの事実に痛く。このように、
非極性固定相〔一般にポリジメチルシロキサン形又はD
EXSIL 杉(DexsllChemi oa l
Co 、 の賢婦商標)〕全充填したカラムを使用
することにより、サンプルの溶離曲線ケ示すクロマトグ
ラム(沸点は4保持時間に対応する)が得られる。保持
時間は、既知の標準サンプル(一般にn−アルカンの混
合物)?1史用して予じめ作成された沸点−保持時間峻
正曲線により、沸点に変換される。時間軸全温度に較正
したr麦、溶離曲線及びクロマトグラムの基底線内に包
含される表面を一定間隔で積分し、これにより、各沸点
に相当する累噴表面が得られる。沸点を関数とするかか
る累積表面のグラフ表示(溶離曲線とJ8底線との間に
包含される総表面のパーセント別会(%)としてノによ
り、摸璧蒸留沸点分布曲線(エングラ−蒸留曲線と1似
する)が得られる。
の順序で溶離され、従って、保持時間全蒸留堝度に変換
することがof能であるとの事実に痛く。このように、
非極性固定相〔一般にポリジメチルシロキサン形又はD
EXSIL 杉(DexsllChemi oa l
Co 、 の賢婦商標)〕全充填したカラムを使用
することにより、サンプルの溶離曲線ケ示すクロマトグ
ラム(沸点は4保持時間に対応する)が得られる。保持
時間は、既知の標準サンプル(一般にn−アルカンの混
合物)?1史用して予じめ作成された沸点−保持時間峻
正曲線により、沸点に変換される。時間軸全温度に較正
したr麦、溶離曲線及びクロマトグラムの基底線内に包
含される表面を一定間隔で積分し、これにより、各沸点
に相当する累噴表面が得られる。沸点を関数とするかか
る累積表面のグラフ表示(溶離曲線とJ8底線との間に
包含される総表面のパーセント別会(%)としてノによ
り、摸璧蒸留沸点分布曲線(エングラ−蒸留曲線と1似
する)が得られる。
上述の技術は公知であり、適用され、すでに標LS/L
、法となっている(たとえばASTMD2887 r
ガスクロマトグラフィーによる石/由フラクションの沸
点範囲分布」参照ン。
、法となっている(たとえばASTMD2887 r
ガスクロマトグラフィーによる石/由フラクションの沸
点範囲分布」参照ン。
しかし、この模硬蒸留技術(#f、米の蒸留法と比較し
て、時間の減少(J/100程度]及びエネルギの節約
の点で明らかな利点を与える)Fi、被分析サンプルが
重質又は高沸点の物質である場合には、いくつかの制限
がある。実際、充填カラムが加熱される際の温度が高い
ことによる制限及び分析プログラムの温度における高沸
点化合物の保持時間が極めて長いことにより、一般に、
はぼ600℃を越える沸点を万する炭化水素(炭素数約
55ないし60のn−アルカンに相当する)を特定する
ことは困難である。
て、時間の減少(J/100程度]及びエネルギの節約
の点で明らかな利点を与える)Fi、被分析サンプルが
重質又は高沸点の物質である場合には、いくつかの制限
がある。実際、充填カラムが加熱される際の温度が高い
ことによる制限及び分析プログラムの温度における高沸
点化合物の保持時間が極めて長いことにより、一般に、
はぼ600℃を越える沸点を万する炭化水素(炭素数約
55ないし60のn−アルカンに相当する)を特定する
ことは困難である。
本発明の目的は、重質の石油製品、たとえば600℃以
上、約800℃(TPB)までの沸点をもつ分子(炭層
・牧130以上のn−アルカンに相当)を含有する減王
蒸留残壱の分析をも4怖しつるガスクロマトグラフィー
による石油製品の44蒸留法及びその装置t 全%供す
ることにある。
上、約800℃(TPB)までの沸点をもつ分子(炭層
・牧130以上のn−アルカンに相当)を含有する減王
蒸留残壱の分析をも4怖しつるガスクロマトグラフィー
による石油製品の44蒸留法及びその装置t 全%供す
ることにある。
本発明によれば、上記目的は、以下の各工程を必須要件
とする模瞭蒸留法を使用することにより達成される。
とする模瞭蒸留法を使用することにより達成される。
a):)キャピラリーカラム用の非気化ダイレクトコー
ルドオンカラム注入装置q、 11)内径0.2ないし0.6M、畏さ】ないし10m
であり、厚さ0.2μII+’以下の薄いフィルム固定
相を何するガスクロマトグラフィーキャピラリーカラム
、 11リ 少なくとも5℃/分のフ゛ログラム速度で40
0℃以上までプログラム化可能なオーブン(カラム全収
容するン。
ルドオンカラム注入装置q、 11)内径0.2ないし0.6M、畏さ】ないし10m
であり、厚さ0.2μII+’以下の薄いフィルム固定
相を何するガスクロマトグラフィーキャピラリーカラム
、 11リ 少なくとも5℃/分のフ゛ログラム速度で40
0℃以上までプログラム化可能なオーブン(カラム全収
容するン。
+v) 水素炎イオン化検出器
全包含するガスクロマトグラフィー分析装y1用意する
こと。
こと。
リ ダイレクトコールドオンカラム注入装置に、適当に
希釈した石油生成物サンプル全注入すること。
希釈した石油生成物サンプル全注入すること。
リ オーブンの温度プログラム(400”C以上の温度
で終る)に従ってガスクロマトグラフィー分析を行なう
こと。
で終る)に従ってガスクロマトグラフィー分析を行なう
こと。
d)得られたクロマトグラムの時間軸を、適当な較旧混
合物(標準曲線が得られる)を使用することにより、P
lし点に変換すること。
合物(標準曲線が得られる)を使用することにより、P
lし点に変換すること。
e)サンプルの溶j、惟曲線とクロマトグラムを底線と
の間の表面を一定間隔毎で積分すること。
の間の表面を一定間隔毎で積分すること。
後述する如く、本発明の装置はキャリヤーを供給するた
めの空気式システムを包宮し、これにより、注入の間で
は一定の王力下で、分析の間では一定の流量で供給でき
る。
めの空気式システムを包宮し、これにより、注入の間で
は一定の王力下で、分析の間では一定の流量で供給でき
る。
さらに、注入されるサンプルは、前もってアスファルテ
ンが除去され(存在するl場合には)、濃度約10 y
−/13 に希釈される。アスファルテンの除去は、
n−へブタンへのMI!、アスファルテンのP:歯<た
とえば、基準lp−143/78 又はNF−’r6
0115に開示う及び溶媒の部分的留去(サンプル用の
G媒として7にお残る)によって行なわれる。
ンが除去され(存在するl場合には)、濃度約10 y
−/13 に希釈される。アスファルテンの除去は、
n−へブタンへのMI!、アスファルテンのP:歯<た
とえば、基準lp−143/78 又はNF−’r6
0115に開示う及び溶媒の部分的留去(サンプル用の
G媒として7にお残る)によって行なわれる。
カラムの初めの部位に不純物が存在することを考+iす
れば、脱アスファルト処理することなく操作でき、かか
る場合、溶媒として硫化炭素が使用される。最後に、ク
ロマトグラム時間の沸点温度への変換は、炭素数80以
上の重質アルカン〔すなわち、たとえばPOLYWAX
(BARECODivisionof Petrol
ite Co、 の登′4閤標〕の如き生成物〕を使
用し、保持時間を1.II数とする沸点幅度曲線の補外
により行なわれる。
れば、脱アスファルト処理することなく操作でき、かか
る場合、溶媒として硫化炭素が使用される。最後に、ク
ロマトグラム時間の沸点温度への変換は、炭素数80以
上の重質アルカン〔すなわち、たとえばPOLYWAX
(BARECODivisionof Petrol
ite Co、 の登′4閤標〕の如き生成物〕を使
用し、保持時間を1.II数とする沸点幅度曲線の補外
により行なわれる。
上記1)ないしiv)で特定される装置とともに、本発
明による上記方法では、炭素数55以Eの化合物の如き
高沸点成分の特定に関して、石油製品の模擬蒸留におい
て現在まで達成し得なかった結果全書ることが可能とな
った。これらの結果は、オーブンの温度(400”に以
と、一般に約430/450”Cまで上界される)及び
主としてカラム(現在ではキャピラリーカラムであり、
充填カラムではない)の・′特性の両方に関する工夫に
より達成される。事実、キャビラリ−カラムラ使用する
ことにより、PTr望の効果の達成が町1ヒとなる。な
ぜならは、キャピラリーカラムを使用することKよって
のみ、固定相が原因となっている現在の制限を感えてオ
ーブンの温度を増大させることなく、炭素数60以上の
炭化水素の6喘を行なうことが可能であるためである。
明による上記方法では、炭素数55以Eの化合物の如き
高沸点成分の特定に関して、石油製品の模擬蒸留におい
て現在まで達成し得なかった結果全書ることが可能とな
った。これらの結果は、オーブンの温度(400”に以
と、一般に約430/450”Cまで上界される)及び
主としてカラム(現在ではキャピラリーカラムであり、
充填カラムではない)の・′特性の両方に関する工夫に
より達成される。事実、キャビラリ−カラムラ使用する
ことにより、PTr望の効果の達成が町1ヒとなる。な
ぜならは、キャピラリーカラムを使用することKよって
のみ、固定相が原因となっている現在の制限を感えてオ
ーブンの温度を増大させることなく、炭素数60以上の
炭化水素の6喘を行なうことが可能であるためである。
また、カラムの特性についての工夫は、2つの要素すな
わちカラムの長さ及び直径、及び固定相フィルムのl厚
さに関する要素を介して、カラムの保持能力を低減させ
ることにより達成される。
わちカラムの長さ及び直径、及び固定相フィルムのl厚
さに関する要素を介して、カラムの保持能力を低減させ
ることにより達成される。
キャピラリーカラムの長さHlmないし]0=の範囲に
1.lt持される。1m以下では、充分な分離力が得ら
れない。] Offi 以上では長すぎて、重質化合物
の保持時間がかかりすぎる。ガスクロマトグラフィーカ
ラム内に存在する固定相は、模擬蒸留に関して現在使用
されている1司定相の1つ(たとえばボリジメチルシリ
コーンンでよく、厚さ0.2μm、たとえば0.1μm
の薄層を形成する。このようにして、炭素数100以
上の炭化水素を分析できるとともに、公知の模髪蒸留に
対して、高沸点化合物の@ s+1時間全短縮できる。
1.lt持される。1m以下では、充分な分離力が得ら
れない。] Offi 以上では長すぎて、重質化合物
の保持時間がかかりすぎる。ガスクロマトグラフィーカ
ラム内に存在する固定相は、模擬蒸留に関して現在使用
されている1司定相の1つ(たとえばボリジメチルシリ
コーンンでよく、厚さ0.2μm、たとえば0.1μm
の薄層を形成する。このようにして、炭素数100以
上の炭化水素を分析できるとともに、公知の模髪蒸留に
対して、高沸点化合物の@ s+1時間全短縮できる。
保持時間を変換するために使用される標準物は、炭素数
55μ上の化合物金力バーするものでなければならない
。この目的のために、平均分子量500ないし1500
のポリエチレン、斤とえばPOLYWAX (登碌商膿
)全使用することができる。
55μ上の化合物金力バーするものでなければならない
。この目的のために、平均分子量500ないし1500
のポリエチレン、斤とえばPOLYWAX (登碌商膿
)全使用することができる。
炭素原子60以辷のポリエチレンの、弗点け、炭素原子
の数を関数としてn−アルカンのS1点をプロットする
ことによって得られた曲線の補外によって′痒出される
。
の数を関数としてn−アルカンのS1点をプロットする
ことによって得られた曲線の補外によって′痒出される
。
カラムへのサンプルの注入け、分別蒸留的気化を生ずる
ことなく、汚染物′6が混入されないように行なわれな
ければならない。従って、!・へ壁をもつ従来の気化注
入装置の使用(かかる場合には、クロマトグラムは、隔
壁フラクショ/から気化装置に混入する分解生成物の分
析結果をも含むことになる)は排除される。さらに、気
化を行なうために加熱雰囲気にサンプルを注入する場合
には、高沸点化合物の分別蒸留的気化が起り、これら化
合物はシリンジニードル又は加熱サンフ“リングシステ
ム内に部分的に残留する。これに対し、非気化ダイレク
トコールドオンカラム庄人装噴け、かかる装置カー液状
サンプル全tをカラム内に導入できるものであるため、
真に好適であることが証明されている。この畦の注入−
g1樅を使用する際に経験される唯一の問題点け、極め
て懺質の化合物がカラムの初めの部位に残留し、これら
は溶出されず、カラム自体上′4つける可能性があるこ
とである。しかし、この間;:0点は、カラl、の間司
の部位を定明的に物理的:途去すること、又は脱アスフ
ァルト処理することによって解消される。これらの場合
、キャピラリーカラムの初めの部分、たとえば約1mの
長さ部分全窒とし、脱活性化することが好ましい。
ことなく、汚染物′6が混入されないように行なわれな
ければならない。従って、!・へ壁をもつ従来の気化注
入装置の使用(かかる場合には、クロマトグラムは、隔
壁フラクショ/から気化装置に混入する分解生成物の分
析結果をも含むことになる)は排除される。さらに、気
化を行なうために加熱雰囲気にサンプルを注入する場合
には、高沸点化合物の分別蒸留的気化が起り、これら化
合物はシリンジニードル又は加熱サンフ“リングシステ
ム内に部分的に残留する。これに対し、非気化ダイレク
トコールドオンカラム庄人装噴け、かかる装置カー液状
サンプル全tをカラム内に導入できるものであるため、
真に好適であることが証明されている。この畦の注入−
g1樅を使用する際に経験される唯一の問題点け、極め
て懺質の化合物がカラムの初めの部位に残留し、これら
は溶出されず、カラム自体上′4つける可能性があるこ
とである。しかし、この間;:0点は、カラl、の間司
の部位を定明的に物理的:途去すること、又は脱アスフ
ァルト処理することによって解消される。これらの場合
、キャピラリーカラムの初めの部分、たとえば約1mの
長さ部分全窒とし、脱活性化することが好ましい。
カラムはガラス、貧礪(たとえばNi )又は融解シ
リカ襄であり、カラム自体における圧力低下の問題全回
避しかつカラムの特定の固定相能力を維持するため、内
径0.21+tl1以上、(J、6iii)n以下(ニ
ードルの2H人が0T能となる)t−もつ。融解シリカ
カラム(外部ポリイミドコーティングt−Wするンの場
合には、このコーティングは380ないし40 (1’
C:の温度で酸化する。それ故、オーブン内を不活性ガ
ス雰囲気とするで)、ポリイミドコーティングをもつカ
ラムの代りに、<&Wsfコーティングした融解シリカ
カラムを使用する必要がある。
リカ襄であり、カラム自体における圧力低下の問題全回
避しかつカラムの特定の固定相能力を維持するため、内
径0.21+tl1以上、(J、6iii)n以下(ニ
ードルの2H人が0T能となる)t−もつ。融解シリカ
カラム(外部ポリイミドコーティングt−Wするンの場
合には、このコーティングは380ないし40 (1’
C:の温度で酸化する。それ故、オーブン内を不活性ガ
ス雰囲気とするで)、ポリイミドコーティングをもつカ
ラムの代りに、<&Wsfコーティングした融解シリカ
カラムを使用する必要がある。
短いカラム全使用することにより、カラムに石っでの圧
力低下を1間1哩すること・セ困離で・ろろが、いずれ
の場合でも、かかる1王力(よ下は小さい。従って、ザ
ンプル注入段1eの間でバ一定の1上刃でゆクベのりロ
マトグラフイ〜分析の段階では一定の流量で供給される
キャリヤーガスとともに、非気化ターイレクトオンカラ
ム注入装蓋が使用される。
力低下を1間1哩すること・セ困離で・ろろが、いずれ
の場合でも、かかる1王力(よ下は小さい。従って、ザ
ンプル注入段1eの間でバ一定の1上刃でゆクベのりロ
マトグラフイ〜分析の段階では一定の流量で供給される
キャリヤーガスとともに、非気化ターイレクトオンカラ
ム注入装蓋が使用される。
キャリヤーガスnl仔ましくけ水素であり、その最適流
電は他のガスの場合の少tくとも2倍であり、これによ
り、溶離時間がさらに低減される。
電は他のガスの場合の少tくとも2倍であり、これによ
り、溶離時間がさらに低減される。
ヘリウム會1史用することもできる。
公知の如く、この種の検出器の応答性は、水素(好適な
キャリヤーガスでちるンの流量に応じて強く変動する。
キャリヤーガスでちるンの流量に応じて強く変動する。
水素及び400℃以上の温度までのオーブンl易度プロ
グラム全使用する場合には、キャリヤーガスが一定の圧
力で供給される際カラムを通過する水素の流量は低下す
る。この変化は、オーブンの温度に対する検出器の応答
の変化を生じ、結果にエラーの要素を含ませることにな
る。
グラム全使用する場合には、キャリヤーガスが一定の圧
力で供給される際カラムを通過する水素の流量は低下す
る。この変化は、オーブンの温度に対する検出器の応答
の変化を生じ、結果にエラーの要素を含ませることにな
る。
それ故、この欠点を排除するために、分析の間、一定の
流量でキャリヤーガスを供給できる突気式システムを便
用する必要がある。最後に、FID本体(ガスクロマト
グラフィーカラムのオーブンからの出口と検出器の火炎
との間)は、検出器についてセットされた温度及びオー
ブン用の最高プログラム化瀧度に対して冷たい部位の発
生を回避するために、適当な手段で加熱される。
流量でキャリヤーガスを供給できる突気式システムを便
用する必要がある。最後に、FID本体(ガスクロマト
グラフィーカラムのオーブンからの出口と検出器の火炎
との間)は、検出器についてセットされた温度及びオー
ブン用の最高プログラム化瀧度に対して冷たい部位の発
生を回避するために、適当な手段で加熱される。
本発明の有利な特徴を明らかにするため、初期沸点が約
550℃である減圧脱アスファルト残渣でなるサンプル
について行なった分析の結果を以下に報告する。
550℃である減圧脱アスファルト残渣でなるサンプル
について行なった分析の結果を以下に報告する。
使用した分析装置は下記のものである。
非気化ダイレクトオンカラム注入装置0C5Qタイプを
具備するガスクロマトグラフィー装置MegaHT
タイプ(CarlOIi:rba Strumenta
ztone S、p、A);内径0.32・nm、空で
ゆつ脱活性化された初めの部位1.oom及びその後の
固定相を支持する長さ部分9.00−L tもつカラム
:フィルム状(厚さ0.08μm)のポリジメチルンリ
コーンでなる固定相。
具備するガスクロマトグラフィー装置MegaHT
タイプ(CarlOIi:rba Strumenta
ztone S、p、A);内径0.32・nm、空で
ゆつ脱活性化された初めの部位1.oom及びその後の
固定相を支持する長さ部分9.00−L tもつカラム
:フィルム状(厚さ0.08μm)のポリジメチルンリ
コーンでなる固定相。
オーブンの温度プログラムは、60℃乃1ら始まり、5
℃/分の率で430℃まで上昇する。
℃/分の率で430℃まで上昇する。
第1図に示すタロマドグラムが得られた。第2図の曲@
は、POLYWAX655 でなる標準物を使用するこ
とにより得られたものである。ついで、第1図のクロマ
トグラムを、常法に従って、第2図の曲線金基にして処
理したところ、第3図に示す模擬蒸留曲線が得られた。
は、POLYWAX655 でなる標準物を使用するこ
とにより得られたものである。ついで、第1図のクロマ
トグラムを、常法に従って、第2図の曲線金基にして処
理したところ、第3図に示す模擬蒸留曲線が得られた。
if図はサンプルについてのガスクロマトグラム、第2
図はPOLYWAX 655 を標準物とするガスク
ロマトグラム及び第3図は得られた模擬蒸留mV
図はPOLYWAX 655 を標準物とするガスク
ロマトグラム及び第3図は得られた模擬蒸留mV
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 石油の重質残渣をサンプルとしてガスクロマトグラ
フィー分析し、該サンプルの溶離曲線とクロマトグラム
基底線との間に包含される表面を一定間隔毎で積分する
とともに、標準混合物により保持時間を沸点温度に変換
する石油生成物の模擬蒸留法において、 a)i)キャピラリーカラム用の非気化ダイレクトコー
ルドオンカラム注入装置、 ii)円径0.2ないし0.6mm、長さ1ないし10
mであり、厚さ0.2μm以下の薄い フィルム固定相を有するガスクロマトグ ラフィーキャピラリーカラム、 iii)少なくとも5℃/分のプログラム速度で400
℃以上までプログラム化可能な、 カラムを収容するオーブン、 iv)水素炎イオン化検出器 を包含するガスクロマトグラフィー分析装置を用意し、 b)前記ダイレクトコールドオンカラム注入装置に、適
当に希釈した石油生成物サンプルを注入し、 c)前記オーブンの温度プログラムに従ってガスクロマ
トグラフィー分析を行ない、 d)得られたクロマトグラムの時間軸を、標準曲線を得
るための適当な較正混合物を使用することにより、沸点
に変換し、 e)前記サンプルの溶離曲線とクロマトグラム基底線と
の間の表面を一定間隔毎で積分する、ことを特徴とする
、石油生成物の模擬蒸留法。 2 特許請求の範囲第1項記載の方法において、前記ク
ロマトグラフィー分析を、キャリヤーガスとして水素又
はヘリウムを使用して行なう、石油生成物の模擬蒸留法
。 3 特許請求の範囲第2項記載の方法において、前記コ
ールド注入及び前記クロマトグラフィー分析を、それぞ
れ一定圧力及び一定流量でキャリヤーガスを供給するこ
とにより行なう、石油生成物の模擬蒸留法。 4 特許請求の範囲第1項記載の方法において、前記石
油生成物が炭素数60以上である場合には、炭素数を関
数とするn−アルカンの沸点曲線による補外を行なう、
石油生成物の模擬蒸留法。 5 特許請求の範囲第1項記載の方法において、ポリア
ミドでコーティングした融解シリカキャピラリーカラム
を使用し、前記分析前に、オーブン雰囲気を不活性ガス
で置換する、石油生成物の模擬蒸留法。 6 特許請求の範囲第1項記載の方法において、前記標
準曲線を定めるための較正混合物として、分子量500
ないし1500のポリエチレンPOLYWAXでなる公
知の物質を使用する、石油、生成物の模擬蒸留法。 7 特許請求の範囲第1項記載の方法において、前記サ
ンプルをカラムに注入する前に、サンプルの脱アスファ
ルト処理を行なう、石油生成物の模擬蒸留法。 8 重質の石油生成物の模擬蒸留を行なうための装置に
おいて、 i)キャピラリーカラム用の非気化ダイレクトコールド
オンカラム注入装置、 ii)円径0.2ないし0.6mm、長さ1ないし10
mであり、厚さ0.2μm以下の薄いフィルム固定相を
有するガスクロマトグラフィーキャピラリーカラム、 iii)少なくとも5℃/分のプログラム速度で400
℃以上までプログラム化可能なカラムを収容するオーブ
ン、 iv)水素炎イオン化検出器 を包含してなる、石油生成物の模擬蒸留装置。 9 特許請求の範囲第8項記載の装置において、前記固
定相が厚さ0.1μm程度である、石油生成物の模擬蒸
留装置。 10 特許請求の範囲第8項記載の装置において、キャ
リヤーガスとしての水素又はヘリウム源を包含する、石
油生成物の模擬蒸留装置。 11 特許請求の範囲第8項記載の装置において、前記
注入の間では一定圧力下で、前記分析の間では一定流量
でキャリヤーガスを供給する空気式システムを包含する
、石油生成物の模擬蒸留装置。 12 特許請求の範囲第8項記載の装置において、前記
水素炎イオン化検出器が、該検出器本体を、オーブン用
にプログラム化された最高温度以上の温度で加熱するた
めの手段を包含するものである、石油生成物の模擬蒸留
装置。 13 特許請求の範囲第8項記載の装置において、前記
ガスクロマトグラフィーカラムの上流に、固定相を包含
せずかつ不活性化された約1mのキャピラリー区域を設
けてなる、石油生成物の模擬蒸留装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT24278/84A IT1196389B (it) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | Metodo ed apparecchiatura per la distillazione simulata mediante gas-cromatografia con iniezione diretta non vaporizzante |
IT24278A/84 | 1984-12-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61161453A true JPS61161453A (ja) | 1986-07-22 |
JPH0431352B2 JPH0431352B2 (ja) | 1992-05-26 |
Family
ID=11212901
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60293349A Granted JPS61161453A (ja) | 1984-12-28 | 1985-12-27 | 石油生成物の模擬蒸留法及び装置 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4757023A (ja) |
EP (1) | EP0186845B1 (ja) |
JP (1) | JPS61161453A (ja) |
AT (1) | ATE53126T1 (ja) |
DE (1) | DE3577918D1 (ja) |
IT (1) | IT1196389B (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993018400A1 (en) * | 1992-03-13 | 1993-09-16 | Japan National Oil Corporation | Method and apparatus for analyzing organic matters using transportable construction |
JP2010520473A (ja) * | 2007-03-07 | 2010-06-10 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | ビチューメン材料中の炭化水素化合物の分析方法 |
JP2014134478A (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-24 | Shimadzu Corp | 蒸留ガスクロマトグラフ分析用データ処理装置 |
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NL8902151A (nl) * | 1989-08-25 | 1991-03-18 | Philips Nv | Werkwijze voor de vervaardiging van een scheidingskolom en scheidingskolom. |
CN1036154C (zh) * | 1992-02-24 | 1997-10-15 | 中国科学院大气物理研究所 | 甲烷自动采集和分析系统及其方法 |
US5808180A (en) * | 1996-09-12 | 1998-09-15 | Exxon Research And Engineering Company | Direct method for determination of true boiling point distillation profiles of crude oils by gas chromatography/mass spectrometry |
US6711532B1 (en) | 1998-09-01 | 2004-03-23 | A.C. Analytical Controls Holding, B.V. | Method and apparatus for predicting a distillation temperature range of a hydrocarbon-containing compound |
ATE367580T1 (de) * | 1998-09-01 | 2007-08-15 | Analytical Controls Holding Ac | Verfahren und vorrichtung zur vorhersage eines destillationstemperaturbereichs einer kohlenwasserstoffe enthaltenden verbindung |
FR2787576B1 (fr) | 1998-12-22 | 2001-01-12 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif d'analyse integree pour la caracterisation d'hydrocarbures, par simulation de distillation |
US6484560B1 (en) * | 2000-11-07 | 2002-11-26 | Agilent Technologies, Inc. | In Situ concentration of an analyte |
US20060063268A1 (en) * | 2004-09-22 | 2006-03-23 | Prest Harry F | Method and article for analyte concentration free of intermediate transfer |
US7314505B1 (en) * | 2005-06-20 | 2008-01-01 | Sandia Corporation | Stationary phase deposition based on onium salts |
CN101592632B (zh) * | 2008-05-30 | 2011-12-21 | 陕西电力科学研究院 | 电力变压器油中丙酮含量测定分析方法 |
US20160210881A9 (en) * | 2012-11-01 | 2016-07-21 | Tyrone Ralph Smith | Scientific Instrument Trainer |
US9863898B2 (en) * | 2013-12-18 | 2018-01-09 | Exxonmobile Research And Engineering Company | High temperature simulated distillation |
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US3661527A (en) * | 1970-02-24 | 1972-05-09 | Shell Oil Co | Method and apparatus for volatility and vapor pressures measurement and for distillation analysis |
NL7611006A (nl) * | 1976-10-06 | 1978-04-10 | Stamicarbon | Werkwijze en laboratoriuminrichting voor het bepalen van het thermisch kraakgedrag van kool- waterstofvoedingen voor kraakovens. |
JPS57142558A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-03 | Shimadzu Corp | Measurement of boiling point distribution for oil or the like |
US4376641A (en) * | 1981-12-14 | 1983-03-15 | The Dow Chemical Company | Coated capillary chromatographic column |
-
1984
- 1984-12-28 IT IT24278/84A patent/IT1196389B/it active
-
1985
- 1985-12-16 DE DE8585116049T patent/DE3577918D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-12-16 EP EP85116049A patent/EP0186845B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-16 AT AT85116049T patent/ATE53126T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-12-19 US US06/810,927 patent/US4757023A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-27 JP JP60293349A patent/JPS61161453A/ja active Granted
-
1987
- 1987-12-11 US US07/131,810 patent/US4786475A/en not_active Expired - Lifetime
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JP2014134478A (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-24 | Shimadzu Corp | 蒸留ガスクロマトグラフ分析用データ処理装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT8424278A0 (it) | 1984-12-28 |
EP0186845B1 (en) | 1990-05-23 |
US4757023A (en) | 1988-07-12 |
EP0186845A3 (en) | 1987-10-14 |
DE3577918D1 (de) | 1990-06-28 |
ATE53126T1 (de) | 1990-06-15 |
IT1196389B (it) | 1988-11-16 |
EP0186845A2 (en) | 1986-07-09 |
JPH0431352B2 (ja) | 1992-05-26 |
US4786475A (en) | 1988-11-22 |
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