JPS6115939A - 立方晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法 - Google Patents
立方晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法Info
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- JPS6115939A JPS6115939A JP59133247A JP13324784A JPS6115939A JP S6115939 A JPS6115939 A JP S6115939A JP 59133247 A JP59133247 A JP 59133247A JP 13324784 A JP13324784 A JP 13324784A JP S6115939 A JPS6115939 A JP S6115939A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、立方晶窒化硼素の粉末と硬質酸化物の粉末と
硬質酸化物以外の硬質物の粉末との混合粉末をアルミニ
ウム合金組織が結合して焼結組織体を構成している立方
晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法に関するもの
である。
硬質酸化物以外の硬質物の粉末との混合粉末をアルミニ
ウム合金組織が結合して焼結組織体を構成している立方
晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法に関するもの
である。
本発明は、立方晶窒化硼素粉末に複合する硬質物混合粉
末に、硬質酸化物粉末と硬質酸化物以外の硬質物の粉末
とを混合した硬質物混合粉末を使用することを特徴とす
るものであって、酸化アルミニウム・酸化クロム・酸化
チタン等の硬質酸化物のうちより選択した硬質酸化物の
粉末を６０容量％乃至９０容量％と、硬質炭化物・硬質
硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物のうちより選択した硬
質物の粉末を４０容量％乃至１０容量％との割合範囲内
より選定した硬質物混合粉末を使用するものである。
末に、硬質酸化物粉末と硬質酸化物以外の硬質物の粉末
とを混合した硬質物混合粉末を使用することを特徴とす
るものであって、酸化アルミニウム・酸化クロム・酸化
チタン等の硬質酸化物のうちより選択した硬質酸化物の
粉末を６０容量％乃至９０容量％と、硬質炭化物・硬質
硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物のうちより選択した硬
質物の粉末を４０容量％乃至１０容量％との割合範囲内
より選定した硬質物混合粉末を使用するものである。
本発明は、立方晶窒化硼素粉末に上記の硬質物混合粉末
を加えた混合粉末を焼結する焼結助剤としてアルミニウ
ム合金粉末を使用するものであって、アルミニウム合金
粉末には、融点が１、２５０℃以下であるアルミニウム
ー珪素合金・、アルミニウムーコバルト合金・アルミニ
ウムークロム合金−アルミニウムー鉄合金−アルミ−”
７ム一マンガン合金・アルミニウムーコバルト合金・ア
ルミニウムーニッケル合金・アルミニウムー珪素合金−
アルミニウムークロム合金・アルミニウムージルコニウ
ム合金・アルミニウム−タングステン合金ｅアルミニウ
ムーバナジウム合金等のうちより選択したアルミニウム
合金の粉末を使用するものである。
を加えた混合粉末を焼結する焼結助剤としてアルミニウ
ム合金粉末を使用するものであって、アルミニウム合金
粉末には、融点が１、２５０℃以下であるアルミニウム
ー珪素合金・、アルミニウムーコバルト合金・アルミニ
ウムークロム合金−アルミニウムー鉄合金−アルミ−”
７ム一マンガン合金・アルミニウムーコバルト合金・ア
ルミニウムーニッケル合金・アルミニウムー珪素合金−
アルミニウムークロム合金・アルミニウムージルコニウ
ム合金・アルミニウム−タングステン合金ｅアルミニウ
ムーバナジウム合金等のうちより選択したアルミニウム
合金の粉末を使用するものである。
本発明の立方晶窒化硼素系焼結組織体を製造する場合の
焼結作業は、比較的に低い１，０００℃乃至１，２５０
℃の範囲内の焼結用温度と２０，０００に９／−乃至３
０，０００１ｖ／−の範囲内の焼結用圧力を使用する焼
結作業と比較的に高い１，２６０℃乃至１．６００℃の
範囲内の焼結用温度と４０，０００ｋｙ／６Ａ乃至５０
，０００１ｖ／−の範囲内の焼結用圧力を使用する焼結
作業との２つの作業方法によって行うものである。比較
的に低い焼結用温度と焼結用圧力とを用る場合は構造が
簡単な高温高圧発生装置を使用することができるが、比
較的に高い焼結用温度と焼結用圧力とを用いる場合には
高い圧力に耐える特殊な構造の高温高圧発生装置を用い
るものである。
焼結作業は、比較的に低い１，０００℃乃至１，２５０
℃の範囲内の焼結用温度と２０，０００に９／−乃至３
０，０００１ｖ／−の範囲内の焼結用圧力を使用する焼
結作業と比較的に高い１，２６０℃乃至１．６００℃の
範囲内の焼結用温度と４０，０００ｋｙ／６Ａ乃至５０
，０００１ｖ／−の範囲内の焼結用圧力を使用する焼結
作業との２つの作業方法によって行うものである。比較
的に低い焼結用温度と焼結用圧力とを用る場合は構造が
簡単な高温高圧発生装置を使用することができるが、比
較的に高い焼結用温度と焼結用圧力とを用いる場合には
高い圧力に耐える特殊な構造の高温高圧発生装置を用い
るものである。
本発明の目的は、立方晶窒化硼素粒子の有する極めて高
い硬度と硬質物粒子の有する強い機械的強度と立方晶窒
化硼素粒子の多数個と硬質物粒子の多数個との混合した
集合体における個々の粒子を結合するアルミニウム合金
の有する強い結合力とを複合した性能を備えた立方晶窒
化硼素系焼結組織体を優れた工具用材として提供すると
共に其の優れた性能を備えた立方晶窒化硼素系焼結体を
工業的に製造する有効な方法を提供せんとするものであ
る。
い硬度と硬質物粒子の有する強い機械的強度と立方晶窒
化硼素粒子の多数個と硬質物粒子の多数個との混合した
集合体における個々の粒子を結合するアルミニウム合金
の有する強い結合力とを複合した性能を備えた立方晶窒
化硼素系焼結組織体を優れた工具用材として提供すると
共に其の優れた性能を備えた立方晶窒化硼素系焼結体を
工業的に製造する有効な方法を提供せんとするものであ
る。
次に、実施例により本発明の立方晶窒化硼素系焼結組織
体を製造する作業と、製造して得られる本発明の立方晶
窒化硼素系焼結組織体について説明する。
体を製造する作業と、製造して得られる本発明の立方晶
窒化硼素系焼結組織体について説明する。
実施例 １
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが６０重量％とクロムが４０重量％との
組成割合のアルミニウムークロム合金の粉末を２０容量
％と、炭化クロムの粉末を２０容量％との割合にて混合
した混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を
容器内に充填して其の容器を高温高圧発生室内に装填し
た。次いで、其の容器内の焼結用原料を用いて焼結体を
製造する作業において使用する焼結用温度に１．２５０
℃の温度を選定し焼結用圧力に３０，０００ｋｙ／−の
圧力を選定した。
、アルミニウムが６０重量％とクロムが４０重量％との
組成割合のアルミニウムークロム合金の粉末を２０容量
％と、炭化クロムの粉末を２０容量％との割合にて混合
した混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を
容器内に充填して其の容器を高温高圧発生室内に装填し
た。次いで、其の容器内の焼結用原料を用いて焼結体を
製造する作業において使用する焼結用温度に１．２５０
℃の温度を選定し焼結用圧力に３０，０００ｋｙ／−の
圧力を選定した。
次いで、高温高圧発生室内に装填した容器内の焼結用原
料に選定した焼結用圧力３ Ｃｌ、 ＯＤ Ｏｋｐ／−
を加え、続いて其の焼結用圧力を加えた状態にある焼結
用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温度１．２５０
℃にまで昇温して、其の焼結用温度を保持するに必要な
加熱を２５０分間持続した。次いで、其の加えていた焼
結用圧力は保持したままで加熱のみを停止し、更に其の
高温高圧発生室を外部より水冷した。次いで、其の室内
の温度が３００℃にまで降温した後に、保持していた焼
結用圧力を常圧にもどして其の高温高圧発生室内より焼
結体を取シ出した。得られた焼結体は、立方晶窒化硼素
粒子の多数個と炭化クロム粒子の多数個とが混合して成
る集合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミニウ
ムークロム合金組織が充塞していて、其のアルミニウム
ークロム合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個
々の炭化クロム粒子に結合して焼結組織体を構成してい
る立方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業にお
いて製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極め
て高い硬度と強い機械的強度とを備えた優れた工具用材
として使用できる材料であった。
料に選定した焼結用圧力３ Ｃｌ、 ＯＤ Ｏｋｐ／−
を加え、続いて其の焼結用圧力を加えた状態にある焼結
用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温度１．２５０
℃にまで昇温して、其の焼結用温度を保持するに必要な
加熱を２５０分間持続した。次いで、其の加えていた焼
結用圧力は保持したままで加熱のみを停止し、更に其の
高温高圧発生室を外部より水冷した。次いで、其の室内
の温度が３００℃にまで降温した後に、保持していた焼
結用圧力を常圧にもどして其の高温高圧発生室内より焼
結体を取シ出した。得られた焼結体は、立方晶窒化硼素
粒子の多数個と炭化クロム粒子の多数個とが混合して成
る集合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミニウ
ムークロム合金組織が充塞していて、其のアルミニウム
ークロム合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個
々の炭化クロム粒子に結合して焼結組織体を構成してい
る立方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業にお
いて製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極め
て高い硬度と強い機械的強度とを備えた優れた工具用材
として使用できる材料であった。
実施例２
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが４６重量２と鉄が５４重量％との組成
割合のアルミニウムー鉄合金の粉末を２０容量％と、炭
化モリブデンの粉末を２０容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を容器
内に充填して其の容器を高温高圧発生室内に装填した。
、アルミニウムが４６重量２と鉄が５４重量％との組成
割合のアルミニウムー鉄合金の粉末を２０容量％と、炭
化モリブデンの粉末を２０容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を容器
内に充填して其の容器を高温高圧発生室内に装填した。
次いで、其の容器内の焼結用原料を用いて焼結体を製造
する作業において使用する焼結用温度に１．４００℃の
温度を選定し焼結用圧力に４５，０００ｋｇ／ｃｍ２の
圧力を選定した。次いで、高温高圧発生室内に装填した
容器内の焼結用原料に選定した焼結用圧力４５，０００
ｋｐ／−を加え、続いて、其の焼結用圧力を加えた状態
にある焼結用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温度
１．４００℃にまで昇温して、其の焼結用温度を保持す
るに必要な加熱を４５分間持続した。次いで、其の加え
ていた焼結用圧力は保持したままで加熱のみを停止し、
更に、其の高温高圧発生室を外部より水冷した。次いで
、其の室内の温度が６００℃にまで降温した後に保持し
ていた焼結用圧力を常圧にもどして、其の高温高圧発生
室内より焼結体を取り出した。
する作業において使用する焼結用温度に１．４００℃の
温度を選定し焼結用圧力に４５，０００ｋｇ／ｃｍ２の
圧力を選定した。次いで、高温高圧発生室内に装填した
容器内の焼結用原料に選定した焼結用圧力４５，０００
ｋｐ／−を加え、続いて、其の焼結用圧力を加えた状態
にある焼結用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温度
１．４００℃にまで昇温して、其の焼結用温度を保持す
るに必要な加熱を４５分間持続した。次いで、其の加え
ていた焼結用圧力は保持したままで加熱のみを停止し、
更に、其の高温高圧発生室を外部より水冷した。次いで
、其の室内の温度が６００℃にまで降温した後に保持し
ていた焼結用圧力を常圧にもどして、其の高温高圧発生
室内より焼結体を取り出した。
得られた焼結体は、立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化
モリブデン粒子の多数個とが混合して成れる集合体にお
ける個々の粒子の間の間隙に一アルミニウムー鉄合金組
織が充塞していて、其のアルミニウムー鉄合金組織が個
々の立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化モリブデン粒
子に結合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素
系焼結組織体であった。この作業において製造して得た
立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬度と強い
機械的強度とを備えていて優れた工具用材として使用で
きる材料であった。
モリブデン粒子の多数個とが混合して成れる集合体にお
ける個々の粒子の間の間隙に一アルミニウムー鉄合金組
織が充塞していて、其のアルミニウムー鉄合金組織が個
々の立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化モリブデン粒
子に結合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素
系焼結組織体であった。この作業において製造して得た
立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬度と強い
機械的強度とを備えていて優れた工具用材として使用で
きる材料であった。
実施例 ６
焼結用原料には、立方晶窒化硼素粉末を６０容量％と、
アルミニウムが９０重量％とチタンが１０重量％との組
成割合のアルミニウムーチタン合金の粉末を１０容量％
と、炭化チタン粉末を３０容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用い
て焼結体を製造する作業は実施例１の場合と同様にして
行った。作業を終えて得た焼結体は、立方晶窒化硼素粒
子の多数個と炭化チタン粒子の多数個とが混合して成る
集合体における個々の粒子の間の間隙にアルミニウムー
チタン合金組織が充塞していて、其のアルミニウムーチ
タン合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の
炭化チタン粒子に結合して焼結組織体を構成している立
方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において
製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高
い硬度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材
として使用できる材料であった。
アルミニウムが９０重量％とチタンが１０重量％との組
成割合のアルミニウムーチタン合金の粉末を１０容量％
と、炭化チタン粉末を３０容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用い
て焼結体を製造する作業は実施例１の場合と同様にして
行った。作業を終えて得た焼結体は、立方晶窒化硼素粒
子の多数個と炭化チタン粒子の多数個とが混合して成る
集合体における個々の粒子の間の間隙にアルミニウムー
チタン合金組織が充塞していて、其のアルミニウムーチ
タン合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の
炭化チタン粒子に結合して焼結組織体を構成している立
方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において
製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高
い硬度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材
として使用できる材料であった。
実施例４
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アル、ミニラムが５８重量％とコバルトが４２重量％
との組成割合のアルミニウムーコバルト合金の粉末を２
０容量％と、炭化タングステンの粉末を２０容量％との
割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に調製した
焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実施例２の
場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼結体は、
立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化タングステン粒子の
多数個とが混合して成る集合体における個々の粒子の間
の間隙に、アルミニウムーコバルト合金組織が充塞して
いて其のアルミニウムーコバルト合金組織が個々の立方
晶窒化硼素粒子および個々の炭化タングステン粒子に結
合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素系焼結
組織体であった。
、アル、ミニラムが５８重量％とコバルトが４２重量％
との組成割合のアルミニウムーコバルト合金の粉末を２
０容量％と、炭化タングステンの粉末を２０容量％との
割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に調製した
焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実施例２の
場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼結体は、
立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化タングステン粒子の
多数個とが混合して成る集合体における個々の粒子の間
の間隙に、アルミニウムーコバルト合金組織が充塞して
いて其のアルミニウムーコバルト合金組織が個々の立方
晶窒化硼素粒子および個々の炭化タングステン粒子に結
合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素系焼結
組織体であった。
この作業において製造して得た立方晶゛窒化硼素系焼結
組織体は、極めて高い硬度と強い機械的強度とを備えて
いて優れた工具用材として使用できる材料であった。
組織体は、極めて高い硬度と強い機械的強度とを備えて
いて優れた工具用材として使用できる材料であった。
実施例 ５
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが９９重量％と硼素が１重量％との組成
割合のアルミニウムー硼素合金の粉末を１０重量％と、
珪化モリブデンの粉末を３０重量％との割合にて混合し
た混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用
いて焼結体を製造する作業は実施例１の場合と同様にし
て行った。作業を終えて得た焼結体は、立方晶窒化硼素
粒子の多数個と珪化モリブデン粒子の多数個とが混合し
て成る集合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミ
ニウムー硼素台４紐織が充塞していて、其のアルミニウ
ムー硼素合金組織が個々、の立方晶窒化硼素粒子および
個々の珪化モリブデン粒子に結合して焼結組織体を構成
している立方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作
業において製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は
、極めて高い硬度と強い機械的強度とを備えていて優れ
た工具用材として使用できる材料であった。
、アルミニウムが９９重量％と硼素が１重量％との組成
割合のアルミニウムー硼素合金の粉末を１０重量％と、
珪化モリブデンの粉末を３０重量％との割合にて混合し
た混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用
いて焼結体を製造する作業は実施例１の場合と同様にし
て行った。作業を終えて得た焼結体は、立方晶窒化硼素
粒子の多数個と珪化モリブデン粒子の多数個とが混合し
て成る集合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミ
ニウムー硼素台４紐織が充塞していて、其のアルミニウ
ムー硼素合金組織が個々、の立方晶窒化硼素粒子および
個々の珪化モリブデン粒子に結合して焼結組織体を構成
している立方晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作
業において製造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は
、極めて高い硬度と強い機械的強度とを備えていて優れ
た工具用材として使用できる材料であった。
実施例 ６
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが６０重量％とタングステンが４０重量
％との組成割合のアルミニウムータングステン合金の粉
末を２０容量％と、炭化タングステンの粉末を２０容量
％との割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に４
調製した焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実
施例２の場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼
結体は、立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化タングステ
ン粒子の多数個とが混合して成る集合体における個々の
粒子の間の間隙に、アルミニウムータングステン合金組
織が充塞していて其のアルミニウムータングステン合金
組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化タン
グステン粒子に結合して焼結組織体を構成している立方
晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において製
造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い
硬度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材と
して使用できる材料であった。
、アルミニウムが６０重量％とタングステンが４０重量
％との組成割合のアルミニウムータングステン合金の粉
末を２０容量％と、炭化タングステンの粉末を２０容量
％との割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に４
調製した焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実
施例２の場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼
結体は、立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化タングステ
ン粒子の多数個とが混合して成る集合体における個々の
粒子の間の間隙に、アルミニウムータングステン合金組
織が充塞していて其のアルミニウムータングステン合金
組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化タン
グステン粒子に結合して焼結組織体を構成している立方
晶窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において製
造して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い
硬度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材と
して使用できる材料であった。
実施例 ７
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが９４重量％とモリブデンが６重量％と
の組成割合のアルミニウムーモリブデン合金の粉末を１
．５容量％と、炭化モリブデンの粉末を２５容量％との
割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に調製した
焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実施例１の
場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼結体は、
立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化モリブデン粒子の多
数個とが混合して成る集合体における個々の粒子の間の
間隙に、アルミニウムーモリブデン合金組織が充塞して
いて、其のアルミニウムーモリブデン合金組織が個々の
立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化モリブデン粒子に
結合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素系焼
結組織体であった。この作業において製造して得た立方
晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬度と強い機械
的強度とを備えていて優れた工具用材として使用できる
材料であった。
、アルミニウムが９４重量％とモリブデンが６重量％と
の組成割合のアルミニウムーモリブデン合金の粉末を１
．５容量％と、炭化モリブデンの粉末を２５容量％との
割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様に調製した
焼結用原料を用いて焼結体を製造する作業は実施例１の
場合と同様にして行った。作業を終えて得た焼結体は、
立方晶窒化硼素粒子の多数個と炭化モリブデン粒子の多
数個とが混合して成る集合体における個々の粒子の間の
間隙に、アルミニウムーモリブデン合金組織が充塞して
いて、其のアルミニウムーモリブデン合金組織が個々の
立方晶窒化硼素粒子および個々の炭化モリブデン粒子に
結合して焼結組織体を構成している立方晶窒化硼素系焼
結組織体であった。この作業において製造して得た立方
晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬度と強い機械
的強度とを備えていて優れた工具用材として使用できる
材料であった。
実施例８
焼結用原料には、立方晶窒化硼素の粉末を６０容量％と
、アルミニウムが３５重量％と珪素が６５重量％との組
成割合のアルミニウムー珪素合金の粉末を２５容量％と
、窒化チタンの粉末を１５容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用い
て焼結体を製造する作業は実施例２の場合と同様にして
行った。作業を終えて得た焼結体は立方晶窒化硼素粒子
の多数個と窒化チタン粒子の多数個とが混合して成る集
合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミニウムー
珪素合金組織が充塞していて、其のアルミニウムー珪素
合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の窒化
チタン粒子に結合して焼結組織体を構成している立方晶
窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において製造
して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬
度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材とし
て使用できる材料であった。
、アルミニウムが３５重量％と珪素が６５重量％との組
成割合のアルミニウムー珪素合金の粉末を２５容量％と
、窒化チタンの粉末を１５容量％との割合にて混合した
混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を用い
て焼結体を製造する作業は実施例２の場合と同様にして
行った。作業を終えて得た焼結体は立方晶窒化硼素粒子
の多数個と窒化チタン粒子の多数個とが混合して成る集
合体における個々の粒子の間の間隙に、アルミニウムー
珪素合金組織が充塞していて、其のアルミニウムー珪素
合金組織が個々の立方晶窒化硼素粒子および個々の窒化
チタン粒子に結合して焼結組織体を構成している立方晶
窒化硼素系焼結組織体であった。この作業において製造
して得た立方晶窒化硼素系焼結組織体は、極めて高い硬
度と強い機械的強度とを備えていて優れた工具用材とし
て使用できる材料であった。
Claims (3)
- （１）立方晶窒化硼素粉末を５０容量％乃至８０容量％
と、融点が６００℃乃至１，２５０℃の範囲内の温度で
あるアルミニウム合金の粉末を８容量％乃至１５容量％
と、酸化アルミニウム・酸化クロム・酸化チタン等の硬
質酸化物の粉末が６０容量％乃至９０容量％と硬質炭化
物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物等の硬質物の
粉末が４０容量％乃至１０容量％の範囲内より選定した
硬質酸化物の粉末と硬質酸化物以外の硬質物の粉末との
硬質物混合粉末を４２容量％乃至５容量％との割合範囲
内より選定した割合にて混合した混合粉末を焼結用原料
として焼結して生成した焼結体であって、立方晶窒化硼
素粒子の多数個と硬質物混合粉末における粒子の多数個
とが混合して成る集合体における個々の粒子の間にアル
ミニウム合金粉末が液相焼結して生成したアルミニウム
合金組織が充塞していて、其のアルミニウム合金組織が
立方晶窒化硼素の個々の粒子および硬質物混合粉末の個
々の粒子に結合して焼結組織体を構成していることを特
徴とする立方晶窒化硼素系焼結組織体。 - （２）立方晶窒化硼素粉末を５０容量％乃至８０容量％
と、融点が８００℃乃至１，２５０℃の範囲内の温度で
あるアルミニウム合金の粉末を８容量％乃至１５容量％
と、酸化アルミニウム・酸化クロム・酸化チタン等の硬
質酸化物の粉末が６０容量％乃至９０容量％と硬質炭化
物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物等の硬質物の
粉末が４０容量％乃至１０容量％との割合範囲内より選
定した割合にて硬質酸化物の粉末と硬質酸化物以外の硬
質物の粉末との硬質物混合粉末を４２容量％乃至５容量
％との割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉
末を焼結用原料とし、斯様に調製した焼結用原料を容器
内に充填し、其の容器を高温高圧発生室内に装填し、次
いで、其の容器内の焼結用原料を焼結する作業において
作用する焼結用温度に１，０００℃乃至１，２５０℃の
範囲内より選定した温度を使用し焼結用圧力に２０，０
００ｋｇ／ｃｍ＾２〜３０，０００ｋｇ／ｃｍ＾２の範
囲内より選定した圧力を使用し、次いで、高温高圧発生
室内に装填した容器内の焼結用原料に選定した焼結用圧
力を加え、続いて、其の焼結用圧力を加えた状態にある
容器内の焼結用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温
度にまで昇温し、其の焼結用温度を保持するに必要な加
熱を１００分間乃至３００分間持続し、次いで、加えて
いた焼結用圧力は保持したままで加熱のみを停止し、更
に高温高圧発生室を冷却して、其の室内の温度が５００
℃にまで降温した後に、加えていた焼結用圧力を常圧に
もどすことを特徴とする立方晶窒化硼素系焼結組織体の
製造法。 - （３）立方晶窒化硼素粉末を５０容量％乃至８０容量％
と、融点が８００℃乃至１，２５０℃の範囲内の温度で
あるアルミニウム合金の粉末を８容量％乃至１５容量％
と、酸化アルミニウム・酸化クロム・酸化チタン等の硬
質酸化物の粉末が６０容量％乃至９０容量％と硬質炭化
物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物等の硬質物の
粉末が４０容量％乃至１０容量％との割合範囲内より選
定した割合にて硬質酸化物の粉末と硬質酸化物以外の硬
質物粉末との硬質物混合粉末を４２容量％乃至５容量％
との割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末
を焼結用原料とし、斯様に調製した焼結用原料を容器内
に充填し、其の容器を高温高圧発生室内に装填し、次い
で、其の容器内の焼結用原料を焼結する作業において使
用する焼結用温度に１，２６０℃乃至１，６００℃の範
囲内より選定した温度を使用し焼結用圧力に４０，００
０ｋｇ／ｃｍ＾２乃至５０，０００ｋｇ／ｃｍ＾２の範
囲内より選定した圧力を使用し、次いで、高温高圧発生
室内に装填した容器内の焼結用原料に選定した焼結用圧
力を加え、続いて其の焼結用圧力を加えた状態にある焼
結用原料を徐々に加熱して選定した焼結用温度にまで昇
温し、其の焼結用温度を保持するに必要な加熱を１０分
間乃至６０分間持続し、次いで加えていた焼結用圧力は
保持したままで加熱のみを停止し、更に高温高圧発生室
を冷却して其の室内の温度が３００℃にまで降温した後
に、加えていた焼結用圧力を常圧にもどすことを特徴と
する立方晶窒化硼素系焼結組織体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59133247A JPS6115939A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 立方晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59133247A JPS6115939A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 立方晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6115939A true JPS6115939A (ja) | 1986-01-24 |
Family
ID=15100143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59133247A Pending JPS6115939A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 立方晶窒化硼素系焼結組織体およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6115939A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130641A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素焼結砥粒の製造法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54508B2 (ja) * | 1973-05-03 | 1979-01-11 |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP59133247A patent/JPS6115939A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54508B2 (ja) * | 1973-05-03 | 1979-01-11 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130641A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素焼結砥粒の製造法 |
| JPH0577730B2 (ja) * | 1984-07-23 | 1993-10-27 | Showa Denko Kk |
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