JPS61157636A - パ−ライト・レ−ル用鋼の熱処理方法 - Google Patents
パ−ライト・レ−ル用鋼の熱処理方法Info
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- JPS61157636A JPS61157636A JP60272621A JP27262185A JPS61157636A JP S61157636 A JPS61157636 A JP S61157636A JP 60272621 A JP60272621 A JP 60272621A JP 27262185 A JP27262185 A JP 27262185A JP S61157636 A JPS61157636 A JP S61157636A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、パーライト・レール用鋼の熱処理方法に関す
る。
る。
以下余白
〔従来の技術〕
５ｔａｈｌ ｕｎｄ Ｅｉｓｅｎ、１９７０．Ｎｏ、１
７．（ｐ、９２６〜）だおいてレール用鋼の熱処理方法
の一つが公知になっている。この方法では、レール全体
あるいはレールの頭部のみをオーステナイト化温度に加
熱した後、下部ノ々−ライト領域での変態による微細な
ラメラ−・ノぐ−ライト組織を得るような急速冷却を行
なう。このような熱処理方法の目的は、特に、ＡＲＥＡ
標準に従うＶＩＣ規格８６０−Ｖ（Ｄクラス９０Ａ銅（
炭素０．６０〜０．７５％、−ｒンガｙＯＪ３０〜１．
３０％、シリコン０．５０ ％以下）の指針成分を有す
るレールにおいて、走行面から深さ１０ｗ以上までを微
細なパーライト組織にして、このパーライト組織によっ
てレールの耐摩耗性を向上させ、レール寿命を熱処理な
しの場合の４〜６倍に延長することである。
７．（ｐ、９２６〜）だおいてレール用鋼の熱処理方法
の一つが公知になっている。この方法では、レール全体
あるいはレールの頭部のみをオーステナイト化温度に加
熱した後、下部ノ々−ライト領域での変態による微細な
ラメラ−・ノぐ−ライト組織を得るような急速冷却を行
なう。このような熱処理方法の目的は、特に、ＡＲＥＡ
標準に従うＶＩＣ規格８６０−Ｖ（Ｄクラス９０Ａ銅（
炭素０．６０〜０．７５％、−ｒンガｙＯＪ３０〜１．
３０％、シリコン０．５０ ％以下）の指針成分を有す
るレールにおいて、走行面から深さ１０ｗ以上までを微
細なパーライト組織にして、このパーライト組織によっ
てレールの耐摩耗性を向上させ、レール寿命を熱処理な
しの場合の４〜６倍に延長することである。
この方法では通常、オーステナイト化温度は８５０〜９
００℃の間である。加熱は熱処理炉、誘導加熱、ガス・
バーナーのいずれかによる。急冷は油冷、水蒸気吹付け
、ジェット水流、圧搾空気のいずれかによる。
００℃の間である。加熱は熱処理炉、誘導加熱、ガス・
バーナーのいずれかによる。急冷は油冷、水蒸気吹付け
、ジェット水流、圧搾空気のいずれかによる。
このような方法で得られる走行面の硬さはＨｖ３２０〜
３８０である。レール頭部中心に近ずくにつれて徐々に
又は急激に硬さは低下してＨＶ２８０〜３００位になる
。
３８０である。レール頭部中心に近ずくにつれて徐々に
又は急激に硬さは低下してＨＶ２８０〜３００位になる
。
この方法で熱処理したレールは列車運行密度の高い区間
、急カーブおよび／あるいは２００ＫＮ以上の軸荷重の
かかる場所、および？インド部分などに使用される。
、急カーブおよび／あるいは２００ＫＮ以上の軸荷重の
かかる場所、および？インド部分などに使用される。
しかし、特別な超過負荷に対してはこの公知の熱処理に
よるレールの強度と耐摩耗性では不十分である。良好な
摩耗特性のために必要な微細・９−ライト組織を維持し
つつ強度を得ることは、クロム、マンガン、ニッケル、
モリブデン等の強化元素の添加によっては不可能である
。このような元素を添加し、上記のような熱処理を行な
った場合、下部ノ臂−ライト変態は部分的にベーナイト
変態あるいはマルテンサイト変態となるだめ、耐摩耗性
および耐折損性を劣化するミクロ組織になる。
よるレールの強度と耐摩耗性では不十分である。良好な
摩耗特性のために必要な微細・９−ライト組織を維持し
つつ強度を得ることは、クロム、マンガン、ニッケル、
モリブデン等の強化元素の添加によっては不可能である
。このような元素を添加し、上記のような熱処理を行な
った場合、下部ノ臂−ライト変態は部分的にベーナイト
変態あるいはマルテンサイト変態となるだめ、耐摩耗性
および耐折損性を劣化するミクロ組織になる。
Ｔｅｃｈｎｉｇｃｈｅ Ｍｉｔｔｅｉｌｕｎｇｅｎ Ｋ
ｒｕｐｐ。
ｒｕｐｐ。
Ｗｅｒｋｓｂｅｒｉｃｈｔｅ、ｖｏｌ ＋３７（１９７
９）＋ Ｐ、７９−９４によって高耐摩耗性パーライト
・レール用鋼が公知となっている。この鋼は、クロム１
．４チ以下、ニッケル２％以下の添加により、セメンタ
イト層とフェライト層が薄く、眉間距離が小さい細粒組
織を有する。この鋼は、炭素的０．７５％、マンガン約
１係を含有する鋼とくらべて、空冷状態の硬さで引張強
さが１３５０ Ｎ ／＋ａ２あり、これをたとえば下部
パーライト領域での冷却速度を速めた熱処理によって増
加させると、上記のような望ましくないベーナイトとマ
ルテンサイトが混入した組織となる。
９）＋ Ｐ、７９−９４によって高耐摩耗性パーライト
・レール用鋼が公知となっている。この鋼は、クロム１
．４チ以下、ニッケル２％以下の添加により、セメンタ
イト層とフェライト層が薄く、眉間距離が小さい細粒組
織を有する。この鋼は、炭素的０．７５％、マンガン約
１係を含有する鋼とくらべて、空冷状態の硬さで引張強
さが１３５０ Ｎ ／＋ａ２あり、これをたとえば下部
パーライト領域での冷却速度を速めた熱処理によって増
加させると、上記のような望ましくないベーナイトとマ
ルテンサイトが混入した組織となる。
本発明の目的は上記のタイプのレール用鋼の熱処理方法
を更に改良することである。すなわち、走行面の微細パ
ーライト組織を維持し、その硬さをＨＶ３８０以上とし
、走行面から深さ１５瓢までの内部硬さをＨＶ３６０以
上とすることである。
を更に改良することである。すなわち、走行面の微細パ
ーライト組織を維持し、その硬さをＨＶ３８０以上とし
、走行面から深さ１５瓢までの内部硬さをＨＶ３６０以
上とすることである。
以下１″：却
〔問題を解決するための手段〕
この課題を解決する手段は、レール用鋼の化学成分を、
炭素 ０．５５〜０．８２チ
シリコン ０．２５〜０．５０％
マンガン ０．８０〜１．３０％
燐 ≦０．０３５チ
硫黄 ≦０．０４０％
クロム ５０．３０％
ニッケル ５０．１０．％
モリブデン ５０．０５％
バナジウム ０．０５〜０．２０％
ニオブ ０．０２〜０．１０チ
窒素 ０．０１０〜０．０２５チ
アルミニウム ０．０１０〜０．０７０％残部 鉄
および溶製上の不純物元素とし、この鋼に下記（１）〜
（３）の熱処理を順次施すことである。
および溶製上の不純物元素とし、この鋼に下記（１）〜
（３）の熱処理を順次施すことである。
（υ ガス・バーナーもしくは誘導加熱によって、レー
ル頭部を５０闇以下の十分な深さまで約９５０〜１０５
０℃の範囲のオーステナイト化温度に加熱し、 （２）次に、圧搾空気を吹きつけることによって、まず
ノや一ライト変態領域以上の温度である約６５０〜６０
０℃にまで１０〜２０ ｓｅｅ以内でレール頭部を冷却
し、その後材料の温度が約４００℃でパーライト変態が
完了するまでは、圧搾空気の吹きつけ量を減少させるこ
とによシ・クーライト変態領域を２〜４ｍｉｎ以内で冷
却し、 （３）次に、レール頭部を６００〜６５０°とに４〜６
ｍ１ｎ間加熱した後、水もしくは他の適当な急冷媒体に
よって１００℃以下にまで急冷する。
ル頭部を５０闇以下の十分な深さまで約９５０〜１０５
０℃の範囲のオーステナイト化温度に加熱し、 （２）次に、圧搾空気を吹きつけることによって、まず
ノや一ライト変態領域以上の温度である約６５０〜６０
０℃にまで１０〜２０ ｓｅｅ以内でレール頭部を冷却
し、その後材料の温度が約４００℃でパーライト変態が
完了するまでは、圧搾空気の吹きつけ量を減少させるこ
とによシ・クーライト変態領域を２〜４ｍｉｎ以内で冷
却し、 （３）次に、レール頭部を６００〜６５０°とに４〜６
ｍ１ｎ間加熱した後、水もしくは他の適当な急冷媒体に
よって１００℃以下にまで急冷する。
窒素含有量を約０．０１０〜０．０２５チとし、かつバ
ナジウム含有量を約０．０５〜０．２０％とすることに
よって、熱処理後の組織は、ラメラー・パーライトのフ
ェライト層中にバナジウム窒化物あるいはバナジウム炭
窒化物が微細に分散したものとなる。
ナジウム含有量を約０．０５〜０．２０％とすることに
よって、熱処理後の組織は、ラメラー・パーライトのフ
ェライト層中にバナジウム窒化物あるいはバナジウム炭
窒化物が微細に分散したものとなる。
このように析出物が微細に分散すると、析出強化により
（フェライトの）強度が増加するので、ラメラ−間隔が
小さくなったのと同様な効果によって相境界の強度を増
すことになる。これにより、本発明の熱処理を施したレ
ールの硬さは上昇する。
（フェライトの）強度が増加するので、ラメラ−間隔が
小さくなったのと同様な効果によって相境界の強度を増
すことになる。これにより、本発明の熱処理を施したレ
ールの硬さは上昇する。
バナジウムを含有しない鋼はこのような強度特性を示さ
ない。
ない。
本発明の方法の主な特徴は、オーステナイト化温度を公
知の温度より高い９５０〜１０５０℃とし、かつ／４’
−ライト変態完了後にレール頭部をあらためて６００〜
６５０℃に加熱することである。
知の温度より高い９５０〜１０５０℃とし、かつ／４’
−ライト変態完了後にレール頭部をあらためて６００〜
６５０℃に加熱することである。
９５０〜１０５０℃でのオーステナイト化によりバナジ
ウム、窒素、炭素を含有する過飽和固溶体が形成され、
その後あらためてレール頭部を加熱することによシ、こ
の過飽和固溶体から微細なノ々ナジウム炭窒化物粒子が
完全に析出する。約４００℃までの急速冷却中にはバナ
ジウム炭窒化物粒子の析出は不完全であり、したがって
強度増加は所望量の一部しか起きない。
ウム、窒素、炭素を含有する過飽和固溶体が形成され、
その後あらためてレール頭部を加熱することによシ、こ
の過飽和固溶体から微細なノ々ナジウム炭窒化物粒子が
完全に析出する。約４００℃までの急速冷却中にはバナ
ジウム炭窒化物粒子の析出は不完全であり、したがって
強度増加は所望量の一部しか起きない。
バナジウム炭化物あるいはバナジウム炭窒化物が微細に
析出した後で、レール頭部を水等の適当な冷却媒体で１
００℃以下にまで急冷する。
析出した後で、レール頭部を水等の適当な冷却媒体で１
００℃以下にまで急冷する。
したがって、あらためてレール頭部を６００〜６５０℃
に加熱すると、バナジウム炭化物あるいはバナジウム炭
窒化物の微細析出によって完全な硬化が起こる。これに
先行してレール頭部を約４０００４で冷却する間に／４
’−ライト領域での変態は完了し、そのため続く硬化熱
処理中にはノ千−ライト変態が起き難い。
に加熱すると、バナジウム炭化物あるいはバナジウム炭
窒化物の微細析出によって完全な硬化が起こる。これに
先行してレール頭部を約４０００４で冷却する間に／４
’−ライト領域での変態は完了し、そのため続く硬化熱
処理中にはノ千−ライト変態が起き難い。
ニオブを約０．０２〜０．１０ ％の範囲で添加すると
析出硬化が促進する。
析出硬化が促進する。
オーステナイト化の際の粗粒化防止のためにアルミニウ
ムを約０．０１０〜０．０７（ｌ添加する。
ムを約０．０１０〜０．０７（ｌ添加する。
更に、特許請求の範囲第３項の記載にしたがって種々の
元素量を制限した鋼組成を用いることが推奨される。急
冷方法については特に第１段階の急冷では、圧搾空気の
他に水あるいは水蒸気等の液状媒体を使うこともできる
。
元素量を制限した鋼組成を用いることが推奨される。急
冷方法については特に第１段階の急冷では、圧搾空気の
他に水あるいは水蒸気等の液状媒体を使うこともできる
。
また、圧延終了温度９５０〜１０００℃において熱間加
工状態でレールを熱処理することもできる。この場合は
、オーステナイト化温度に加熱する必要力ないため、エ
ネルギー・コストの低減になる。レール頭部の組織はこ
の場合も圧搾空気の吹きつけによって微細なラメラ−・
Ａ−ライトに変態する。パーライト変態が４００℃で完
了した後、レール頭部を約６００〜６５０℃まで再加熱
する。その後レール全体（頭部、ウェブ、ベース）を水
等の適当な急冷媒体で１００℃以下にまで急冷する。こ
の第二法による熱処理を施す鋼に適した化学成分は下記
のとおりである。
工状態でレールを熱処理することもできる。この場合は
、オーステナイト化温度に加熱する必要力ないため、エ
ネルギー・コストの低減になる。レール頭部の組織はこ
の場合も圧搾空気の吹きつけによって微細なラメラ−・
Ａ−ライトに変態する。パーライト変態が４００℃で完
了した後、レール頭部を約６００〜６５０℃まで再加熱
する。その後レール全体（頭部、ウェブ、ベース）を水
等の適当な急冷媒体で１００℃以下にまで急冷する。こ
の第二法による熱処理を施す鋼に適した化学成分は下記
のとおりである。
炭素 ０．７０〜０．８０％
シリコン ０．４０〜０．５０チ
マンガン ０．９０〜１．２０％
燐 ６０．０３５％
硫黄 ６０．０４０％
クロム ≦０．３０チ
ニッケル ≦０．１０チ
モリブデン ≦０．０２チ
バナジウム ０．０８〜０．１２％
ニオブ ０．０２〜０．０５％
窒素 ０．０１２〜０．０１８チ
アルミニウム ０．０１０〜０．０５０ チ残部
鉄および通常の不純物元素。
鉄および通常の不純物元素。
本発明の方法を図に沿って詳細に説明する。
第１図に、化学成分０．７５チＣ，，０，４６％Ｓｔ。
１．０５％Ｍｎ 、 ０．１０％Ｖ、０．０４％Ｎｂ、
０．０２０％Ａｔ、０．Ｏ１５％Ｎ、残部鉄および通常
の不純物元素を有するレール用鋼について、特定のステ
ップＡ−Ｇに沿って本発明法を実施したときの温度（℃
）の推移を時間（ｍｉｎ）に対して示す。
０．０２０％Ａｔ、０．Ｏ１５％Ｎ、残部鉄および通常
の不純物元素を有するレール用鋼について、特定のステ
ップＡ−Ｇに沿って本発明法を実施したときの温度（℃
）の推移を時間（ｍｉｎ）に対して示す。
熱処理ステップは下記のとおυである。
Ａ・・・オーステナイト化温度まで加熱Ｂ・・・オース
テナイト化温度に保持 Ｃ・・・パーライト変態開始まで急冷 Ｄ・・・４００℃まで緩和冷却 Ｅ・・・約６００℃まで再加熱 Ｆ・・・約６００℃に保持 Ｇ・・・約１００℃まで冷却 第２図に、指針成分０．７３〜０．８０チＣ，０，４０
〜０．５０％Ｓｔ、０．９０〜１．２０４Ｍｎ、０．０
’）ｉ、１２％Ｖ 、 ０．０３〜０．０５ ％Ｎｂ、
０．０１５〜０．０４０チＡｔ、０．０１２〜０．０１
８チＮ、残部鉄を有するレール用鋼について、本発明法
によ−て熱処理したときのレール頭部の硬さくＨＶ）の
ばらつきをレール走行面からの距離−に対して示す。
テナイト化温度に保持 Ｃ・・・パーライト変態開始まで急冷 Ｄ・・・４００℃まで緩和冷却 Ｅ・・・約６００℃まで再加熱 Ｆ・・・約６００℃に保持 Ｇ・・・約１００℃まで冷却 第２図に、指針成分０．７３〜０．８０チＣ，０，４０
〜０．５０％Ｓｔ、０．９０〜１．２０４Ｍｎ、０．０
’）ｉ、１２％Ｖ 、 ０．０３〜０．０５ ％Ｎｂ、
０．０１５〜０．０４０チＡｔ、０．０１２〜０．０１
８チＮ、残部鉄を有するレール用鋼について、本発明法
によ−て熱処理したときのレール頭部の硬さくＨＶ）の
ばらつきをレール走行面からの距離−に対して示す。
ばらつき範囲の低硬さ側は、０．７３〜０．７５％Ｃ，
０，４０〜０．４３％Ｓｉ、０．９０〜０．９５％Ｍｎ
。
０，４０〜０．４３％Ｓｉ、０．９０〜０．９５％Ｍｎ
。
０．０９〜０．１０ Ｓｖ 、 Ｏ，ｏ ３〜０．０５
％Ｎｂ 。
％Ｎｂ 。
０．０１５〜０．０４０チＡｔ、０．０１２〜０．０１
４％Ｎに対応する。
４％Ｎに対応する。
ばらつき範囲の高硬さ側は、０．７８〜０．８０チＣ，
Ｏ５４７〜０．５０ ％ Ｓｔ 、 １．１５〜１．２
Ｏ４Ｍｎ。
Ｏ５４７〜０．５０ ％ Ｓｔ 、 １．１５〜１．２
Ｏ４Ｍｎ。
０．１１〜０．１２％Ｖ、０．０３〜０．０５％Ｎｂ。
０、’０１５〜０．０４０％Ａｔ、０．０１６〜０．０
１８％硬さＨｖ（ビッカース硬さ値）を引張強さくｓ／
ＪＮ二ニュートン）に換算することができる。
１８％硬さＨｖ（ビッカース硬さ値）を引張強さくｓ／
ＪＮ二ニュートン）に換算することができる。
前記指針成分の範囲内で、レール走行面の硬さはＨＶ４
００〜４４５位の範囲にロシ、これは引張強さ１３５０
〜１５０ＱＮ／騰２に相当する。
００〜４４５位の範囲にロシ、これは引張強さ１３５０
〜１５０ＱＮ／騰２に相当する。
レール走行面から深さ１５ｍの位置で硬さは）（Ｖ３８
０〜４２５の範囲にあり、これは明らかに必要硬さＨＶ
３６０を超えている。
０〜４２５の範囲にあり、これは明らかに必要硬さＨＶ
３６０を超えている。
第１図の方法で熱処理した既述の化学成分のレールの硬
さ曲線は、第２図のばらつき範囲の平均値とほぼ一致す
る。
さ曲線は、第２図のばらつき範囲の平均値とほぼ一致す
る。
第１図は規定成分を有する鋼の熱処理の温度／時間推移
を示す図、第２図は本発明の方法によ−て熱処理したレ
ールのレール頭部における走行面からの距離と硬さの関
係を示す図である。 Ａ・・・オーステナイト化温度までの加熱Ｂ・・・オー
ステナイト化温度での保持Ｃ・・・パーライト変態開始
までの急冷Ｄ・・・４００Ｃまでの緩和冷却 Ｅ・・・約６００℃までの再加熱 Ｆ・・・約６００℃での保持 Ｇ・・・約１００℃までの冷却 以下余臼
を示す図、第２図は本発明の方法によ−て熱処理したレ
ールのレール頭部における走行面からの距離と硬さの関
係を示す図である。 Ａ・・・オーステナイト化温度までの加熱Ｂ・・・オー
ステナイト化温度での保持Ｃ・・・パーライト変態開始
までの急冷Ｄ・・・４００Ｃまでの緩和冷却 Ｅ・・・約６００℃までの再加熱 Ｆ・・・約６００℃での保持 Ｇ・・・約１００℃までの冷却 以下余臼
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、パーライト・レール用鋼の熱処理方法において、強
度と耐摩耗性を向上させるために、少なくともレール頭
部をオーステナイト化温度に加熱した後下部パーライト
領域での変態によって微細なラメラー・パーライト組織
が得られるように急冷する方法において、該パーライト
・レール用鋼の化学成分が、 炭素 ０．５５〜０．８２％ シリコン ０．２５〜０．５０％ マンガン ０．８０〜１．３０％ バナジウム ０．０５〜０．２０％ ニオブ ０．０２〜０．１０％ 窒素 ０．０１０〜０．０２５％ アルミニウム ０．０１０〜０．０７０％ 残部 鉄および通常の溶製上の不純物元素 を含み、かつ該パーライト・レール用鋼の熱処理が、 （１）ガス・バーナーもしくは誘導加熱によって、該レ
ール頭部を５０ｍｍ以下の深さまで約９５０〜１０５０
℃の範囲のオーステナイト化温度に加熱し、 （２）次に、圧搾空気を吹きつけることによって、まず
第一冷却段階としてパーライト変態領域前の温度である
約６５０〜６００℃にまで１０〜２０ｓｅｃ以内でレー
ル頭部を冷却し、その後材料の温度が約４００℃でパー
ライト変態が完了するまでは圧搾空気の吹きつけ量を該
第一冷却段階よりも減少させることによりパーライト変
態領域を２〜４ｍｉｎ以内で冷却し、 （３）次に、レール頭部を約６００〜６５０℃で４〜６
ｍｉｎ間加熱した後、水もしくは他の適当な急冷媒体に
よって１００℃以下にまで急冷する、（１）〜（３）の
工程を含むことを特徴とするパーライト・レール用鋼の
熱処理方法。 ２、前記パーライト・レール用鋼の化学成分が、燐 ≦
０．０３５％ 硫黄 ≦０．０４０％ クロム ≦０．３０％ ニッケル ≦０．１０％ モリブデン ≦０．０５％ を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のパ
ーライト・レール用鋼の熱処理方法。 ３、前記パーライト・レール用鋼の化学成分が、炭素
０．７０〜０．８０％ シリコン ０．４０〜０．５０％ マンガン ０．９０〜１．２０％ 燐 ≦０．０３５％ 硫黄 ≦０．０４０％ クロム ≦０．３０％ ニッケル ≦０．１０％ モリブデン ≦０．０２％ バナジウム ０．０８〜０．１２％ ニオブ ０．０２〜０．０５％ 窒素 ０．０１２〜０．０１８％ アルミニウム ０．０１０〜０．０５０％ 残部 鉄および通常の不純物元素 を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のパ
ーライト・レール用鋼の熱処理方法。 ４、前記第一冷却段階において前記圧搾空気に水又は水
蒸気のような液状媒体を混入することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のパーライト・レール用鋼の熱処
理方法。 ５、前記オーステナイト化温度が約９５０〜１０００℃
の範囲であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載のパーライト・レール用鋼の熱処理方法。 ６、パーライト・レール用鋼の熱処理方法であって、該
パーライト・レール用鋼の化学成分が、炭素 ０．５５
〜０．８２％ シリコン ０．２５〜０．５０％ マンガン ０．８０〜１．３０％ バナジウム ０．０５〜０．２０％ ニオブ ０．０２〜０．１０％ 窒素 ０．０１０〜０．０２５％ アルミニウム ０．０１０〜０．０７０％ 残部 鉄および通常の溶製上の不純物元素 を含み、該パーライト・レール用鋼の熱間圧延完了後、
約９５０〜１０００℃の温度においてレール頭部に圧搾
空気を吹きつけることにより該レール頭部を微細なラメ
ラー・パーライト組織とし、４００℃とでパーライト変
態が完了した後に該レール頭部を約６００〜６５０℃に
再加熱し、その後レール全体（すなわち頭部、ウェブ、
ベース）を水あるいは他の適当な急冷媒体によって１０
０℃以下にまで急冷するパーライト・レール用鋼の熱処
理方法。 ７、前記パーライト・レール用鋼の化学成分が、燐 ≦
０．０３５％ 硫黄 ≦０．０４０％ クロム ≦０．３０％ ニッケル ≦０．１０％ モリブデン ≦０．０５％ を含むことを特徴とする特許請求の範囲第６項記載のパ
ーライト・レール用鋼の熱処理方法。 ８、前記パーライト・レール用鋼の化学成分が、炭素
０．７０〜０．８０％ シリコン ０．４０〜０．５０％ マンガン ０．９０〜１．２０％ 燐 ≦０．０３５％ 硫黄 ≦０．０４０％ クロム ≦０．３０％ ニッケル ≦０．１０％ モリブデン ≦０．０２％ バナジウム ０．０８〜０．１２％ ニオブ ０．０２〜０．０５％ 窒素 ０．０１２〜０．０１８％ アルミニウム ０．０１０〜０．０５０％ 残部 鉄および通常の不純物元素 を含むことを特徴とする特許請求の範囲第６項記載のパ
ーライト・レール用鋼の熱処理方法。
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