JPS61149430A - 低温じん性および溶接性の優れた低Ｃ−Ｃｕ析出型高張力鋼の製造方法 - Google Patents
低温じん性および溶接性の優れた低Ｃ−Ｃｕ析出型高張力鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS61149430A JPS61149430A JP27526384A JP27526384A JPS61149430A JP S61149430 A JPS61149430 A JP S61149430A JP 27526384 A JP27526384 A JP 27526384A JP 27526384 A JP27526384 A JP 27526384A JP S61149430 A JPS61149430 A JP S61149430A
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- toughness
- temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
大型産業機械、溶接鋼管その他、海洋構造物、橋梁など
の使途に適合すべきり溶接構造物用高張力鋼材の有利な
製造に関しこの明細書に述べる技術内容は、溶接鋼構造
物の大型化にともなう高強度、高じん性でしかも優れた
溶接性の兼備についての要請を満たすための研究の所産
を提案するところにある。
の使途に適合すべきり溶接構造物用高張力鋼材の有利な
製造に関しこの明細書に述べる技術内容は、溶接鋼構造
物の大型化にともなう高強度、高じん性でしかも優れた
溶接性の兼備についての要請を満たすための研究の所産
を提案するところにある。
ここに溶接性を向上させるためには低Ｃ化が有効である
が、反面高強度化の要請が損なわれる。
が、反面高強度化の要請が損なわれる。
このため、低Ｃ化した場合に他の方法で強度を補う必要
がある。その１つの方法としてＣｕの析出硬化作用を利
用することができる。
がある。その１つの方法としてＣｕの析出硬化作用を利
用することができる。
（従来の技術）
Ｃｕの析出硬化の利用に関しては例えばＡＳＴＭ＾７１
０や、米国特許第３６９２５１４号明細書にその例が見
られる。しかし、Ｃｕ析出硬化を利用して高強度化を図
るとき、低温じん性が害われる。
０や、米国特許第３６９２５１４号明細書にその例が見
られる。しかし、Ｃｕ析出硬化を利用して高強度化を図
るとき、低温じん性が害われる。
ここに含Ｃｕ１ｊｌで低温じん性を確保する１つの方法
としては、Ｃｕ析出温度を最硬化条件（例えば５５０℃
）より高く （例えば６７０℃）することが考えられる
が、これではＣｕの析出による高強度化の作用が失われ
て本来の目的が達成され得ない。
としては、Ｃｕ析出温度を最硬化条件（例えば５５０℃
）より高く （例えば６７０℃）することが考えられる
が、これではＣｕの析出による高強度化の作用が失われ
て本来の目的が達成され得ない。
（発明が解決しようとする問題点）
Ｃｕの析出硬化作用を損なうことなく低温じん性を著し
く改善させることにより、低温じん性および溶接性に優
れた、ＹＰ ： ４９ｋｇｆ／ｎ＋”以上の高張力鋼の
有利な製造方法を確保することがここに述べる開発研究
の目的である。
く改善させることにより、低温じん性および溶接性に優
れた、ＹＰ ： ４９ｋｇｆ／ｎ＋”以上の高張力鋼の
有利な製造方法を確保することがここに述べる開発研究
の目的である。
（問題点を解決するための手段）
（１１溶接性を向上させるためＣ量を０．０１〜０．１
０ｗｔ％に低減する。
０ｗｔ％に低減する。
（２）高強度化するため、Ｃｕを０．７〜１．５ｗｔ％
含存させる。
含存させる。
（３） 上記Ｃｕの含有の下で析出硬化処理に由来す
るしん性劣化を防ぎ、低温じん性は向上させるために、
制御圧延を行う。
るしん性劣化を防ぎ、低温じん性は向上させるために、
制御圧延を行う。
以上は上記問題解決のための基本の要因であって、この
圧延のあと、そのまま、または、再加熱焼入れもしくは
直接焼入れの適切な組合わせを経てすなわち上記した目
的は、 Ｃ：Ｏ，Ｏ〜０．１０饋ｔ％、Ｓｉ ： ０．４０ｗｔ
％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｉｎｔ％、Ｃｕ ：
０．７〜Ｌ５ｗｔ％Ｎｉ ： ０．５〜２．０ｗｔ％、
Ｎｂ ： Ｏ，ＯＱ５〜０．０６ｗｔ％およびＡｌ：０
．０１〜０．１０ｗｔ％を含有する組成又はさらにＣｒ
及び／又はＭｏ：１．０ｗｔ％以下を含有する組成の鋼
に、９００℃以下７００℃以上で３０％以上の圧下を加
えて圧延を終了し、その後５００℃〜６５０℃の範囲で
Ｃｕ析出処理を施す、ことを特徴とする低温じん性およ
び溶接性に優れた溶接構造物用高張力鋼の製造方法。
圧延のあと、そのまま、または、再加熱焼入れもしくは
直接焼入れの適切な組合わせを経てすなわち上記した目
的は、 Ｃ：Ｏ，Ｏ〜０．１０饋ｔ％、Ｓｉ ： ０．４０ｗｔ
％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｉｎｔ％、Ｃｕ ：
０．７〜Ｌ５ｗｔ％Ｎｉ ： ０．５〜２．０ｗｔ％、
Ｎｂ ： Ｏ，ＯＱ５〜０．０６ｗｔ％およびＡｌ：０
．０１〜０．１０ｗｔ％を含有する組成又はさらにＣｒ
及び／又はＭｏ：１．０ｗｔ％以下を含有する組成の鋼
に、９００℃以下７００℃以上で３０％以上の圧下を加
えて圧延を終了し、その後５００℃〜６５０℃の範囲で
Ｃｕ析出処理を施す、ことを特徴とする低温じん性およ
び溶接性に優れた溶接構造物用高張力鋼の製造方法。
Ｃ： ０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ ： ０．４０
ｗｔ％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ ：
０．７〜１．５ｗｔ％Ｎｉ ： ０．５〜２．０ｗｔ
％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０６御ｔ％および＾ｆ
ｆｉ：０．０１〜０．１０％１ｔ％を基本成分として含
有する組成又はさらにＣｒ及び／又はＭｏ ： １．０
ｗｔ％以下を含有する組成の鋼に９００℃以下７００℃
以上で３０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、一たん
冷却したのち、Ａｃｓ〜ＡＣ：ｌ ＋３０℃の範囲に再
加熱後、水冷し、その後５００℃〜６５０℃の範囲でＣ
ｕ析出処理を施す ことを特徴とする低温じん性および溶接性に優れた溶接
構造物用高張力鋼の製造方法。
ｗｔ％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ ：
０．７〜１．５ｗｔ％Ｎｉ ： ０．５〜２．０ｗｔ
％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０６御ｔ％および＾ｆ
ｆｉ：０．０１〜０．１０％１ｔ％を基本成分として含
有する組成又はさらにＣｒ及び／又はＭｏ ： １．０
ｗｔ％以下を含有する組成の鋼に９００℃以下７００℃
以上で３０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、一たん
冷却したのち、Ａｃｓ〜ＡＣ：ｌ ＋３０℃の範囲に再
加熱後、水冷し、その後５００℃〜６５０℃の範囲でＣ
ｕ析出処理を施す ことを特徴とする低温じん性および溶接性に優れた溶接
構造物用高張力鋼の製造方法。
Ｃ： ０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ ： ０．４０
ｗｔ％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｉ４ｔ％、Ｃｕ
： ０．７〜１．５ｗｔ％Ｎｂ： ０．００５〜０．０
６０賀ｔ％、Ｎｉ ： ０．５〜２．０ ｗｔ％および Ａｌ：Ｑ、Ｑｌ〜０．１０％１ｔ％を基本成分として含
有する組成又は、さらにＣｒ及び／又はＭｏ ： １．
０ｗｔ％以下を含有する組成の鋼に、９００℃以下７０
０℃以上で３０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、直
ちに平均冷却速度２．５℃／Ｓ以上で室温まで冷却し、 その後５００℃〜６５０℃の範囲でＣｕ析出処理を施す ことを特徴とする、低温じん性および溶接性に優れた溶
接構造物用高張力鋼の製造方法。
ｗｔ％以下Ｍｎ ： ０．５〜２．０ｉ４ｔ％、Ｃｕ
： ０．７〜１．５ｗｔ％Ｎｂ： ０．００５〜０．０
６０賀ｔ％、Ｎｉ ： ０．５〜２．０ ｗｔ％および Ａｌ：Ｑ、Ｑｌ〜０．１０％１ｔ％を基本成分として含
有する組成又は、さらにＣｒ及び／又はＭｏ ： １．
０ｗｔ％以下を含有する組成の鋼に、９００℃以下７０
０℃以上で３０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、直
ちに平均冷却速度２．５℃／Ｓ以上で室温まで冷却し、 その後５００℃〜６５０℃の範囲でＣｕ析出処理を施す ことを特徴とする、低温じん性および溶接性に優れた溶
接構造物用高張力鋼の製造方法。
によって有利に達成される。
（作 用）
Ｃ量は０．０１ｗｔ％以上０．１０ｗｔ％以下であって
各発明を通じた特徴の一つである。Ｃ量は０．０１ｗｔ
％未満では必要強度が得られず０．１０ｗｔ％をこえる
と、溶接性が損なわれからである。
各発明を通じた特徴の一つである。Ｃ量は０．０１ｗｔ
％未満では必要強度が得られず０．１０ｗｔ％をこえる
と、溶接性が損なわれからである。
旦は鋼精錬時の脱酸上不可欠の元素であり、また安価な
調性化元素でもあるが、０ 、６０ｗ ｔ％を超えると
鋼の清浄度が損なわれて溶接性やしん性の低下をもたら
す。一方０．０２ｉｗｔ％未溝では上記の効果が得られ
ない。従って、Ｓｉの範囲を０ 、０２ｗ ｔ％〜０．
６−ｔ％とした。
調性化元素でもあるが、０ 、６０ｗ ｔ％を超えると
鋼の清浄度が損なわれて溶接性やしん性の低下をもたら
す。一方０．０２ｉｗｔ％未溝では上記の効果が得られ
ない。従って、Ｓｉの範囲を０ 、０２ｗ ｔ％〜０．
６−ｔ％とした。
Ｍｎはじん性を低下させることなく強度を高める元素で
あり、そのためには０．５ｗｔ％以上の添加が必要であ
る。しかし、２．０ｉ１ｔ％を超えると溶接性が損なわ
れる。従ってＭｎの添加範囲を０．５〜２．０讐ｔ％と
した。
あり、そのためには０．５ｗｔ％以上の添加が必要であ
る。しかし、２．０ｉ１ｔ％を超えると溶接性が損なわ
れる。従ってＭｎの添加範囲を０．５〜２．０讐ｔ％と
した。
Ｃｕの含有も各発明を通した特徴の一つであり、その析
出硬化作用を利用して高強度を達成する。
出硬化作用を利用して高強度を達成する。
ここにＣｕが０．７ｗｔ％未満では析出硬化作用がなく
一方、１．５ ｗｔ％をこえると低温じん性が損なわれ
る。したがってＣｕ含有量を０．７ｗｔ％〜１．５ｗｔ
％に限定した。
一方、１．５ ｗｔ％をこえると低温じん性が損なわれ
る。したがってＣｕ含有量を０．７ｗｔ％〜１．５ｗｔ
％に限定した。
紅は、Ｃｕの含有による熱間加工性の低下を防ぐ作用が
あり、また低温じん性を改善させる効果を０．５％以上
にてあられすが、２．０ｉ＋ｔ％をこえる過剰な添加に
よる効果の増強はないので経済的でない。
あり、また低温じん性を改善させる効果を０．５％以上
にてあられすが、２．０ｉ＋ｔ％をこえる過剰な添加に
よる効果の増強はないので経済的でない。
袂は制御圧延による微粒化作用をもたらす元素である。
しかし、０．００５ｗｔ％未満ではその作用が十分でな
くまた０、０６ｗｔ％を越えると低温じん性を損なう。
くまた０、０６ｗｔ％を越えると低温じん性を損なう。
八〇は脱酸およびオーステナイトの細粒化のために必要
な元素であり、そのためには０．０１０ｗｔ％以上必要
であるが０．１０ｗｔ％をこえると鋼の清浄度を害する
。
な元素であり、そのためには０．０１０ｗｔ％以上必要
であるが０．１０ｗｔ％をこえると鋼の清浄度を害する
。
以上の元素の他に、さらに高強度化するためにＣｒ、Ｍ
ｏの１種または２種以上を添加することができる。これ
らの元素は固溶硬化、析出硬化あるいは焼入性を増加さ
せることにより強度を上昇させる。しかし、それぞれ１
．０ｓｗｔ％、を越えるとじん性を損なうので、上限を
規制した。
ｏの１種または２種以上を添加することができる。これ
らの元素は固溶硬化、析出硬化あるいは焼入性を増加さ
せることにより強度を上昇させる。しかし、それぞれ１
．０ｓｗｔ％、を越えるとじん性を損なうので、上限を
規制した。
これらの他の成分として強度上昇のためＶｏ、００１〜
０．１０ｗｔ％、Ｂｏ、０００５〜０．００２５ｗｔ％
、溶接性の改善のためにＴｉ Ｏ，００３〜０．０５ｗ
ｔ％、介在物形状制御のためにＣａ、 ＲＵＭ ０．０
０５〜０．１０％、などを添加しても効果は損なわれな
い。
０．１０ｗｔ％、Ｂｏ、０００５〜０．００２５ｗｔ％
、溶接性の改善のためにＴｉ Ｏ，００３〜０．０５ｗ
ｔ％、介在物形状制御のためにＣａ、 ＲＵＭ ０．０
０５〜０．１０％、などを添加しても効果は損なわれな
い。
Ｐ、Ｓは母材および溶接部しんせいを著しく損なう不純
物元素であるが不可避的な混入はやむを得ないので実害
を生じない限度としてそれぞれ０．０１５ｗｔ％以下、
０．０１０ｗｔ％以下ならば許容される。
物元素であるが不可避的な混入はやむを得ないので実害
を生じない限度としてそれぞれ０．０１５ｗｔ％以下、
０．０１０ｗｔ％以下ならば許容される。
つぎに圧延条件について述べる。
圧延仕上温度は９００℃以下とする。９００℃をこえる
温度では粒が粗大化しじん性が劣化する。また圧延仕上
げ温度を７００″Ｃよりも低くするとじん性がそこなわ
れるため下限を７００℃とした。この温度域での圧下は
３０％以上を要し、３０％未満では十分な細粒組織が得
られない。
温度では粒が粗大化しじん性が劣化する。また圧延仕上
げ温度を７００″Ｃよりも低くするとじん性がそこなわ
れるため下限を７００℃とした。この温度域での圧下は
３０％以上を要し、３０％未満では十分な細粒組織が得
られない。
Ｃｕ析出処理は５００℃〜６５０℃の温度で行う、５０
０℃〜６００℃に限定した理由はこの温度範囲外ではＣ
ｕの析出硬化作用が損なわれるからである。
０℃〜６００℃に限定した理由はこの温度範囲外ではＣ
ｕの析出硬化作用が損なわれるからである。
このＣｕ析出処理に先立って、制御圧延のあと再加熱焼
入れを施す場合、その再加熱温度はＡｃ、〜ＡＣ３＋３
０℃として水冷を行うことが焼入後の組織を微細化する
ために必要である。また制御圧延の終了後に直接焼入れ
を行うときその冷却速度は２．５℃八へｃ以上とする。
入れを施す場合、その再加熱温度はＡｃ、〜ＡＣ３＋３
０℃として水冷を行うことが焼入後の組織を微細化する
ために必要である。また制御圧延の終了後に直接焼入れ
を行うときその冷却速度は２．５℃八へｃ以上とする。
その理由は２．５ ／ｓｅｅより遅い冷却では高強度が
得られないからである。
得られないからである。
（実施例）
第１発明の供試鋼の化学組成を表１に示す。
各供試鋼を、オーステナイト域に加熱し、仕上温度８０
０℃で２５ｍまで圧延（圧下率７５％）し、その後６０
０℃で１時間のＣｕ析出処理を行った。
０℃で２５ｍまで圧延（圧下率７５％）し、その後６０
０℃で１時間のＣｕ析出処理を行った。
そのときの強度とじん性を表２に示す、なお表２には圧
延を９２０℃で仕上げたときのデータを付記した。
延を９２０℃で仕上げたときのデータを付記した。
第１発明により優れた強度および低温じん性が得られる
ことがわかる。
ことがわかる。
次に供試鋼Ｅについて圧延終了温度を６５０〜９５０℃
の範囲の種々な温度に変えて上記Ｃｕ析出処理後のしん
性値ｖＥ −６０に及ぼす影響を調べ第１図の成績を得
た。またさらに圧延終了温度を８５０℃とした場合につ
いてＣｕ析出処理を４５０〜６７５℃の種々な条件に変
えＹ、Ｓ、に及ぼす影響を調べて第２図の成績を得た。
の範囲の種々な温度に変えて上記Ｃｕ析出処理後のしん
性値ｖＥ −６０に及ぼす影響を調べ第１図の成績を得
た。またさらに圧延終了温度を８５０℃とした場合につ
いてＣｕ析出処理を４５０〜６７５℃の種々な条件に変
えＹ、Ｓ、に及ぼす影響を調べて第２図の成績を得た。
第２発明の供試鋼の化学組成を比較例とともに表３に示
す。
す。
各供試鋼をオーステナイト域に加熱し、仕上温度８００
℃で２５１１まで圧延（圧下率７５％）し、空冷後、９
００℃に加熱し焼入れ処理した。その後５５０℃で１時
間Ｃｕの析出処理を行った。そのときの強度とじん性を
表４において２重線区画で囲ってこの発明に従う成績を
区別して示す。
℃で２５１１まで圧延（圧下率７５％）し、空冷後、９
００℃に加熱し焼入れ処理した。その後５５０℃で１時
間Ｃｕの析出処理を行った。そのときの強度とじん性を
表４において２重線区画で囲ってこの発明に従う成績を
区別して示す。
なお表４には９２０℃で圧延を終了し、焼入温度を９６
０℃としたときのデータを付記した。
０℃としたときのデータを付記した。
第２発明によっても優れた強度および低温じん性が得ら
れることがわかる。
れることがわかる。
次に供試鋼Ｊについて焼入れ温度のみを８００℃〜１０
００℃の範囲の種々な温度に変えて上記したＣｕ析出処
理の後の低温じん性との関係を第３図に示した。さらに
焼入れ温度を９００℃としたときにおけるＣｕ析出処理
温度のＹ、Ｓ、に及ぼす影響を第４図に示した。
００℃の範囲の種々な温度に変えて上記したＣｕ析出処
理の後の低温じん性との関係を第３図に示した。さらに
焼入れ温度を９００℃としたときにおけるＣｕ析出処理
温度のＹ、Ｓ、に及ぼす影響を第４図に示した。
次に表３に化学組成を示した各供試鋼をオーステナイト
域に加熱し、仕上温度８００℃で２５ｆｌまでに圧延（
圧下率７５％）しその後直ちに水焼入れした。その後５
５０℃で１時間のＣｕ析出処理を行った。
域に加熱し、仕上温度８００℃で２５ｆｌまでに圧延（
圧下率７５％）しその後直ちに水焼入れした。その後５
５０℃で１時間のＣｕ析出処理を行った。
そのときの強度、じん性を表５に示す。なお表５には９
２０℃で圧延を終了し直接焼入したときの比較データを
付記した。
２０℃で圧延を終了し直接焼入したときの比較データを
付記した。
第３発明により、優れた強度および低温じん性が得られ
ることがわかる。
ることがわかる。
第５図、第６図にＣｕ含有量によるＹ、Ｓ、Ｔ、Ｓ、の
依存性、Ｎｉ含有量のｖＴｒｓに及ぼす影響を示し、第
７図にて供試！１ｉｌＰにつき、Ｃｕ析出処理温度を４
００〜７００℃に変えたときのＹ、Ｓ、に及ぼす影響を
示した。
依存性、Ｎｉ含有量のｖＴｒｓに及ぼす影響を示し、第
７図にて供試！１ｉｌＰにつき、Ｃｕ析出処理温度を４
００〜７００℃に変えたときのＹ、Ｓ、に及ぼす影響を
示した。
（発明の効果）
第１発明にてＣを０．０１〜０．１０ｗｔ％に低減し、
Ｃｕを０．７〜１．５ ｗｔ％添加した鋼を仕上温度９
００〜７０Ｑ℃で圧延したのち、５００〜６５０℃でＣ
ｕ析出処理することにより、溶接性を損うことなく高強
度高じん性の鋼を安価に製造することができた。
Ｃｕを０．７〜１．５ ｗｔ％添加した鋼を仕上温度９
００〜７０Ｑ℃で圧延したのち、５００〜６５０℃でＣ
ｕ析出処理することにより、溶接性を損うことなく高強
度高じん性の鋼を安価に製造することができた。
第２発明でもほぼ同様に圧延したのち、Ａｃｔ〜ＡＣ３
＋３０℃の範囲に再加熱し焼入れ、５００℃〜６５０℃
でＣｕ析出処理することにより溶接性を損なうことなく
、高強度高じん性の鋼を製造することができた。
＋３０℃の範囲に再加熱し焼入れ、５００℃〜６５０℃
でＣｕ析出処理することにより溶接性を損なうことなく
、高強度高じん性の鋼を製造することができた。
第３発明でも同様に圧延した後直ちに焼入れ、５００℃
〜６５０℃の温度でＣｕ析出処理することにより、溶接
性を損なうことなく優れた強度および低温しん性を存す
る鋼を製造することができた。
〜６５０℃の温度でＣｕ析出処理することにより、溶接
性を損なうことなく優れた強度および低温しん性を存す
る鋼を製造することができた。
第１図は圧延終了温度が低温じん性に及ぼす影響を示す
線図、 第２図はＣｕ析出処理温度がＹ、Ｓ、に及ぼす影響を示
す線図であり、 第３図は圧延後の再加熱焼入れ温度と低温じん性の関係
線図、 第４図はこの場合のＣｕ析出処理温度とＹ、Ｓ、との関
係線図であり、 第５図は直接焼入れの場合におけるＣｕ含有量と強度の
関係グラフ、 第６図はＮｉ含有量とじん性の関係グラフであり、第７
図はＣｕ析出温度と強度の関係グラフである。 第１図 １ぼ誕ノ冬丁逼崖（Ｃ） 第２図 第３図 第４図 Ｃｕ Ｊ／ｒ＊＠Ｆｔ 湯ノ［ｔ・ｃ、＋第５図 Ｃｕ（Ｚ） 第６図 ／し７ 色ノ 第７図 Ｃｕ祈出処Ｐ１湯肩
線図、 第２図はＣｕ析出処理温度がＹ、Ｓ、に及ぼす影響を示
す線図であり、 第３図は圧延後の再加熱焼入れ温度と低温じん性の関係
線図、 第４図はこの場合のＣｕ析出処理温度とＹ、Ｓ、との関
係線図であり、 第５図は直接焼入れの場合におけるＣｕ含有量と強度の
関係グラフ、 第６図はＮｉ含有量とじん性の関係グラフであり、第７
図はＣｕ析出温度と強度の関係グラフである。 第１図 １ぼ誕ノ冬丁逼崖（Ｃ） 第２図 第３図 第４図 Ｃｕ Ｊ／ｒ＊＠Ｆｔ 湯ノ［ｔ・ｃ、＋第５図 Ｃｕ（Ｚ） 第６図 ／し７ 色ノ 第７図 Ｃｕ祈出処Ｐ１湯肩
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４０ｗ
ｔ％以下Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ：０．７〜
１．５ｗｔ％Ｎｉ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．
００５〜０．０６ｗｔ％およびＡｌ：０．０１〜０．１
０ｗｔ％を 含有する組成又はさらにＣｒ及びＭｏ：１．０ｗｔ％以
下を有する組織の鋼に、９００℃以下７００℃以上で３
０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、その後５００℃
〜６５０℃の範囲でＣｕ析出処理を施す、ことを特徴と
する低温じん性および溶接性に優れた溶接構造物用高張
力鋼の製造方法。 ２、Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４０ｗ
ｔ％以下Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ：０．７〜
１．５ｗｔ％Ｎｉ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．
０５〜０．０６ｗｔ％およびＡｌ：０．０１〜０．１０
ｗｔ％ を含有する組成又はさらにＣｒ及び／又はＭｏ：１．０
ｗｔ％以下 を含有する組成の鋼に９００℃以下７００℃以上で３０
％以上の圧下を加えて圧延を終了し、一たん冷却したの
ち、Ａｃ＿３〜Ａｃ＿３＋３０℃の範囲に再加熱後、水
冷し、その後５００℃〜６５０℃の範囲でＣｕ析出処理
を施すことを特徴とする低温じん性および溶接性に優れ
た溶接構造物用高張力鋼の製造方法。 ３、Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４０ｗ
ｔ％以下Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ：０．７〜
１．５ｗｔ％Ｎｉ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ：０．
００５〜０．０６ｗｔ％およびＡｌ：０．０１〜０．１
０ｗｔ％ を含有する組織又は、さらにＣｒ及び／又はＭｏ：１．
０ｗｔ％以下 を含有する組成の鋼に、９００℃以下７００℃以上で３
０％以上の圧下を加えて圧延を終了し、直ちに平均冷却
速度２．５℃／Ｓ以上で室温まで冷却し、その後５００
℃〜６５０℃の範囲でＣｕ析出処理を施すことを特徴と
する、低温じん性および溶接性に優れた溶接構造物用高
張力鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27526384A JPS61149430A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 低温じん性および溶接性の優れた低Ｃ−Ｃｕ析出型高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27526384A JPS61149430A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 低温じん性および溶接性の優れた低Ｃ−Ｃｕ析出型高張力鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61149430A true JPS61149430A (ja) | 1986-07-08 |
| JPH0116283B2 JPH0116283B2 (ja) | 1989-03-23 |
Family
ID=17552976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27526384A Granted JPS61149430A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 低温じん性および溶接性の優れた低Ｃ−Ｃｕ析出型高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61149430A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225517A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 溶接継手部の靭性に優れた鋼板の製造方法 |
| JP2010150608A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Kobe Steel Ltd | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた構造用厚鋼板 |
| KR20240027879A (ko) | 2016-02-25 | 2024-03-04 | 니혼 세이꼬쇼 엠앤이 가부시키가이샤 | 강도-저온 인성 밸런스가 우수한 Cu 함유 저합금강 및 그 제조 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6059018A (ja) * | 1983-08-03 | 1985-04-05 | Nippon Steel Corp | 溶接性および低温靭性の優れたＣｕ添加鋼の製造法 |
-
1984
- 1984-12-25 JP JP27526384A patent/JPS61149430A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6059018A (ja) * | 1983-08-03 | 1985-04-05 | Nippon Steel Corp | 溶接性および低温靭性の優れたＣｕ添加鋼の製造法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225517A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 溶接継手部の靭性に優れた鋼板の製造方法 |
| JPH0668126B2 (ja) * | 1988-07-15 | 1994-08-31 | 川崎製鉄株式会社 | 溶接継手部の靭性に優れた鋼板の製造方法 |
| JP2010150608A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Kobe Steel Ltd | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた構造用厚鋼板 |
| KR20240027879A (ko) | 2016-02-25 | 2024-03-04 | 니혼 세이꼬쇼 엠앤이 가부시키가이샤 | 강도-저온 인성 밸런스가 우수한 Cu 함유 저합금강 및 그 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0116283B2 (ja) | 1989-03-23 |
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