JPS6113866Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は先止め式瞬間湯沸器にし、さらに詳述
すれば、水ガバナ、第１温度調節弁、熱光換器な
どを有する主通水路と、この主通水路とは別に水
ガバナの下流より分岐させ、その水路中に第１温
度調節弁の作動と連動する第２温度調節弁とガス
自動弁を開成させる差圧発生器を備え、熱光換器
の下流に接続したバイパス水路とを有する並列通
水路方式の先止め式瞬間湯沸器に関するものであ
る。

従来の並列通水路方式の先止め式瞬間湯沸器に
は、例えば第１図に示す構成のものがある。この
ものは、図示のとおり、給水元管１、水圧応動装
置２，ベンチユリー３を介在させた給水管４、熱
光換器５、給湯管６、出湯栓７からなる主通水
路、およびベンチユリーと熱光換器５に対して並
列に温度調節弁８（以下温調弁という）を備えた
バイパス水路９を主通水路に接続した水流路と、
ガス供給管１４にガス流路の開閉並びにパイロツ
トバーナ１５へ分流させるガスコツク１６と前記
水圧応動装置２の作動に連杆１３を過して従動す
るガス自動弁１７を順次配設して主バーナ１８に
至るガス流路とから構成されている。前記水圧応
動装置２は、水ガバナ１０を備えると共に、内部
にダイアフラム１１で区画された高圧水室２ａと
ベンチユリー３から低圧導入路１２により低圧水
を受容する低圧水室２ｂとを有し、出湯栓７の開
栓による主通水路内に流水導に基づいて周知の動
作を行う。バイパス水路９は、主通水路４を経て
流出する一定の高温熱湯に出湯栓７の上流におい
て冷水を混合させて温調弁８の開度に応じて所望
温度の湯を得られるようにするためのもので、温
調弁８は機能上は通水量を調節するものである。

上記従来の瞬間湯沸器においては、ガス自動弁
１７を開設させるための高圧水室２ａと低圧水室
２ｂとの水圧差を生じさせる最低の元水圧（以
下、作動圧という）は、前記の水流路構成から必
然的に第３図に示すように温調弁８の全開時（す
なわし、ベンチユリー３を経る主通水路量にバイ
パス水路９の全開流量を加えた最大流量時）には
高く（ｂ点で示す作動圧）なり、温調弁８の全開
または最少絞り時（すなわち、上記主通水路量の
み、または最少流量時）には低く（ａ点で示す作
動圧）なり、温調弁８による水量調節の範囲が広
いほど作動圧ａ，ｂの差が大きくなる。なお、第
３図においてＡ，Ｂは前記ａ，ｂ作動圧に対応す
る開弁初動点である。湯沸器性能としては、でき
る限りａ，ｂの作動圧点を低くかつ、その差を小
さくすることが望ましいが、従来は前記の如く作
動圧ａ，ｂの差が大きいため、仮りに冬季に適温
が得られる水量でａに近い作動圧使用できるよう
にガス自動弁１７および水圧応動弁２が設計され
ていた場合には、作動圧がｂ以上なければ流水路
を多くして作動することができない。また逆に、
例えば春秋期に得られる水量でｂに近い作動圧で
使用できるように設計されていた場合には、熱温
を得るために温調弁８を絞つて水量を少なくする
と水圧応動装置２がａに近い低い圧力で作動して
しまい、主通水路の流水量が少ない内に熱光換器
５が加熱されるため流水が沸騰する危険があると
共に、その熱光換器５の耐久寿命を著しく低下さ
せる。

本考案は、上述のような従来の先止め式瞬間湯
沸器が有する問題を改善することを目的とし、器
具性能の重要な因子である最大水量と最小水量時
のガス自動弁最低作動圧を接近させ、水道給水圧
が高・低のいずれかの事情でも何等不都合なく所
望とする高水温から低水温に至る全ての給湯条件
を満足し得るようにし、かつ、低給圧時でも沸騰
の危険もなく使用できるようにした先止め式瞬間
湯沸器を提供せんとするものである。

以下、図示の実施例について本考案を具体的に
説明する。

第２図において、第１図に示すものと同一の機
能を有する構成材は同一符号を用いている。８ａ
は水圧応動装置２の下流の熱光換器５に至る給水
路４に設けた第１温度調節弁、８ｂは差圧発生器
３ａとバイパス水路９の分岐点との間に設けた第
２温調弁で、この第２温調弁８ｂと第１温調弁８
ａとは関連動作し、第１温調弁８ａの開閉と同一
方向にその通水口面積が連続して変化するもので
ある。すなわち、前記両温調弁８ａ，８ｂの関連
状態は、第１温調弁８ａの全開時は第２温調弁８
ｂも全開であり、第１温調弁８ａを徐々に閉じて
半開に至ると第２温調弁８ｂも半開になり、さら
に第１温調弁８ａを閉じれば、第１温調弁ａは依
然としてその半開状態を保持し続けるが、第２温
調弁８ｂのみは全閉に近づき、ついに全閉状態に
なるように構成してある。２ｃは前記水圧応動装
置２の高圧水室２ａと低圧水室２ｂの下部に連通
管を介して設けた水抜き栓である。前記差圧発生
器３ａは例えばオリフイスまたはベンチユリーな
どからなり、その狭搾部の径は、前記両温調弁８
ａ，８ｂを半開にした際にも所望とするガス自動
弁作動圧を得られるものを選び、前記第１温調弁
８ａの通水面積が最小のときに前記狭搾部面積と
等しくしてある。

次に、上記構成よりなる本考案の先止め式瞬間
湯沸器の作用を説明する。

第２図において、最大水量の湯を出す場合、先
ず第１温調弁８ａを全開にする。すると、この回
動に従動して第２温調弁８ｂも全開状態になる。
そしてガスおよび水道の元バルブ（図示せず）を
開き、ガスコツク１６を点火位置に操作し、適宜
の点火手段（図示せず）によりパイロツトバーナ
１５に点火させる。この状態で出湯栓７を開くと
水が主通水路と主通水路９に流れる。すなわち、
水圧応動装置２の高圧水室２ａより流出した通水
は、実線矢印に示す如く給水管４に介装された第
１温調弁８ａ−熱光換器５−給湯管６へ流れ、一
方、一部の通水は破線矢印に示す如く分岐点より
第２温調弁８ｂ−差圧発生器３ａ−バイパス水路
９を経て給湯管６に流れ、この接続部で前記主通
水路からの通水と合流して給湯管７から流出す
る。その際、バイパス水路９の差圧発生器３ａの
機能によつて水圧応動装置２が周知の作動として
ガス自動弁１７が開かれ、主バーナ１８は前記し
たパイロツトバーナ１５の口火により着火され、
熱光換器５において通水を加熱し、通水は所望温
度の温水になつて流出する。差圧発生器３ａによ
り発生される差圧は、この狭搾部の面積（または
径）と流量で決まるから、第１温調弁８ａとそれ
に従動して第２温調弁８ｂを全開にした最大水量
に基づいて所望の作動圧でガス自動弁１７開かせ
る差圧を生じることができる。

この時の流水量とガス自動弁作動圧との開係を
第４図に示すと、最大水量の曲線上にＤ点で表わ
したものである。

次に最小水量の湯を出す場場合には、第１温調
弁８ａを半開状態（この弁の最小開度）に絞り、
第２温調弁８ｂを全開にすると通水は全て前記し
た実線矢印に示す主通水路にのみ流れる。この
際、バイパス水路９には当然通水が行なわれない
から差圧発生器３ａは機能することなく、ガス自
動弁１７を開かせる差圧を生じせるための低圧側
の通水は給湯管６とバイパス水路９の接続（合
流）部側より低水圧室２ｂ内に流入するようにな
る。すなわち、図示する一点鎖線に示す如くバイ
パス水路一差圧発生器３ａ（この時は連通路の役
目をなす）−低圧導入管１２の水路を経て低圧水
室２ｂ内に流入する。従つてこの両水路の差圧に
より水圧応動装置２が作動してガス自動弁１７が
開かれる。この時の流水量とガス自動弁作動圧と
の関係は第４に示す最小曲線上のＥ点で表わした
ものとなる。この時には低圧導入管１２に流れる
水量が前記最大水量時に比して尚なくなるため、
ガス自動弁１７を開成させる差圧を生じるに必要
な作動圧は高まり、最大水量時の作動圧ｄに接近
したｅとなる。この第２温調弁８ｂはその通水口
面積を第１温調弁８ａの開閉に従動して変化する
ので、前記した最大水量時の状態より第１温調弁
８ａを半開に絞ると、この操作に従動して第２温
調弁８ｂも半開となる。従つて通水は前記の全開
時と同様に主通水路（実線矢印方向）およびバイ
パス水路９（破線矢印方向）の両水路に流れて、
それぞれ差圧を生じることになる。すなわち、主
通水路では第１温調弁８ａおよび熱光換器５の圧
力損失による差圧（以下αという）を、バイパス
水路９には差圧発生器３ａの働きによる差圧（以
下βという）を生じる。この時のαとβ差圧を比
較すると、第１温調弁８ａと第２温調弁８ｂが共
に半開に近づく調節回動範囲内ではα＜βとな
る。そのため、水圧応動装置２はこのβ差圧によ
り作動し、ガス自動弁１７を開かせることにな
る。このように過程状態をなす各点においては、
両温調弁８ａ，８ｂを全開より半開状態に閉じて
行くと、その閉じた分だけバイパス水路９に差圧
発生器３ａの狭搾部に通過する流水量が全開時に
比較して減少するので、その効果による差圧も小
なくなるが、ガス自動弁１７を開かせる差圧を生
じる必要な作動圧は殆んど前記最大水量時の作動
圧ｄに近似する程度にとどまる。従つて、流水路
とガス自動弁作動圧の関係を示す各点は第４図
DF線上を辿ることになる。

さらに、前記の両温調弁８ａ，８ｂを半開状態
より絞ると、第１温調弁８ａはそのままの半開口
面積を保持し続け、他方の第２温調弁８ｂのみが
全閉状態に近づくことになる。この時の調節範囲
でのαとβとの差圧は、α＞βの状態に移り、水
圧応動装置２は前記の場合とは逆にこのα差圧に
よつて作動するようになる。従つて、このような
過程状態における流水量と湯沸器との関係を示す
各点は第４図のFE線上を辿ることになる。

また、上述した両温調弁８ａ，８ｂの総開度を
主通水路おびバイパス水路９を通過する流水量と
の関係は第５図に示すようになる。この図におい
て、両温調弁８ａ，８ｂを最少水量時の開度から
最大水量の方向に調整することにより主通水路と
バイパス水路は双方共に増大して合流後の給湯栓
７から流する総流量はＴにような曲線をなし、そ
のうち熱光換器５を流れる流水量はＳのような曲
線となる。このＴ曲線が最大流量になるほど上つ
ているのは、主通水路中の第１温調弁８ａの開度
を増すに追従して第２温調弁８ｂの開度も増すこ
とによつてバイパス水路が増すからである。その
時、主通水路中には常に最小総流量以上の通水が
流れているから熱光換器５が高温に曝される状態
を呈ることはない。

以上述べたように、本考案の先止め式瞬間湯沸
器によれば、次のような効果が得られる。

(1) 本考案の湯沸器は、最大水量時のガス自動弁
を従来のもに比較して低く保持（最小水量時の
作動圧に接近）できるため、最小水量時に沸騰
する危険がない。（第４図Ｄ参照） (2) 水道給水圧が高・低いづれかの事情下でも、
その条件に合ように第１および第２温調弁の調
節により最小水量から最大水量に至る全ての所
望とする適量・適温の湯を供給することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の並列通路方式の先止め式瞬間湯
沸器を示す構成図、第２図は本考案の実施例を示
す構成図、第３図第１図に示すものの流水量とガ
ス自動弁作動圧との関係を示す図表、第４図は本
考案による湯沸器の流水量とガス自動弁作動圧と
の関係を示す図表、第５図は本考案による湯沸器
の第１、第２温度調節弁総開度と流水量との関係
を示す特性図である。 １……給水元管、２……水圧応動装置、２ａ…
…高圧水室、２ｂ……低圧水室、３……ベンチユ
リー、３ａ……差圧発生器、４……給水管、５…
…熱光換器、６……給湯管、７……出湯栓、８ａ
……第１温度調節弁、８ｂ……第２温度調節弁、
９……バイパス水路、１０……水ガバナ、１１…
…ダイアフラム、１２……低圧導入管、１３……
連杆、１４……ガス供給管、１５……パイロツト
バーナ、１６……ガスコツク、１７……ガス自動
弁、１８……主バーナ。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 水ガバナおよび水圧応動装置の高圧水位を経て
   熱光換器を通る手通水路の前記水圧応動装置の下
   流に第１温度調節弁を設け、かつ差圧発生器を介
   装したバイパス水路を前記水圧応動装置と前記第
   １温度調節弁との間の主通水路から分岐させて前
   記熱光換器の下流において前記主通水路に接続
   し、さらに前記差圧発生器を低圧導入管をもつて
   前記水圧応動装置の低圧水位に連通させると共
   に、前記バイパス水路の前記差圧発生器の上流に
   前記第１温度調節弁と運動する第２温度調節弁を
   設け、前記第１温度調節弁の開閉で前記主通水路
   とバイパス水路の通水量が連続的に変化すると共
   に、前記第１温度調節弁は閉位置においても最小
   開度を維持すべくなしたことを特徴とする先止め
   式瞬間湯沸器。