JPS61124539A - Ａｌ又はＡｌ合金の溶解・精錬方法 - Google Patents
Ａｌ又はＡｌ合金の溶解・精錬方法Info
- Publication number
- JPS61124539A JPS61124539A JP59244155A JP24415584A JPS61124539A JP S61124539 A JPS61124539 A JP S61124539A JP 59244155 A JP59244155 A JP 59244155A JP 24415584 A JP24415584 A JP 24415584A JP S61124539 A JPS61124539 A JP S61124539A
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- Japan
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- refining
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ａｌ又はＡｌ合金（以下Ａｌ合金という）を
溶解し或は精錬する際に、Ａｌ合金溶湯の湯面を特殊な
フラックスで被覆し、Ａｌ合金の酸化及び窒化を防止す
る方法に関するものである。
溶解し或は精錬する際に、Ａｌ合金溶湯の湯面を特殊な
フラックスで被覆し、Ａｌ合金の酸化及び窒化を防止す
る方法に関するものである。
Ａｌ合金を溶製する場合、湯面が大気と直接々触すると
Ａｌ合金が酸化及び窒化を受けて再生不能となり、歩留
りがかなり低下してくる。またＡｌ合金溶湯の脱ガス或
は脱介在物等を目的とする精錬工程で生成する精錬滓を
除滓する場合、精錬滓が外気と接触すると精錬滓中に混
入しているＡｌが酸化及び窒化を受けて溶損し回収不能
となるばかりでなく、このときの反応熱で精錬滓中の未
反応精錬剤（塩化アンモニウム等）が分解して有害なハ
ロゲンガス等を発生し、作業雰囲気を汚染するといった
問題が生じてくる。
Ａｌ合金が酸化及び窒化を受けて再生不能となり、歩留
りがかなり低下してくる。またＡｌ合金溶湯の脱ガス或
は脱介在物等を目的とする精錬工程で生成する精錬滓を
除滓する場合、精錬滓が外気と接触すると精錬滓中に混
入しているＡｌが酸化及び窒化を受けて溶損し回収不能
となるばかりでなく、このときの反応熱で精錬滓中の未
反応精錬剤（塩化アンモニウム等）が分解して有害なハ
ロゲンガス等を発生し、作業雰囲気を汚染するといった
問題が生じてくる。
本発明はこうした状況のもとで、Ａｌ合金の溶解時或は
精錬時におけるＡｌ合金と大気（酸素及び窒素）との反
応を防止し、Ａｌ合金の歩留り低下を抑制すると共に有
害ガスの発生量を少なくすることのできる技術を確立し
ようとするものであり、具体的には湯面を特殊なフラッ
クスで被覆して大気から遮断し、Ａｌ合金の酸化及び窒
化を阻止しようとするものである。
精錬時におけるＡｌ合金と大気（酸素及び窒素）との反
応を防止し、Ａｌ合金の歩留り低下を抑制すると共に有
害ガスの発生量を少なくすることのできる技術を確立し
ようとするものであり、具体的には湯面を特殊なフラッ
クスで被覆して大気から遮断し、Ａｌ合金の酸化及び窒
化を阻止しようとするものである。
本発明はＡｌ又はＡｌ合金の溶解又は精錬を行なうに当
たり、ＭｇＣｌ２： ３０〜６０部（重愈部二以下同じ
）、ＫＣＩ ： ４０〜７０％及びＭｇＦ２：４〜６重
量部よりなるフラックスで湯面を被覆し、大気から遮断
することによってＡＩ又はＡｌ合金（以下Ａｌ合金で代
表する）の酸化及び窒化を防止するところに要旨を有す
るものである。
たり、ＭｇＣｌ２： ３０〜６０部（重愈部二以下同じ
）、ＫＣＩ ： ４０〜７０％及びＭｇＦ２：４〜６重
量部よりなるフラックスで湯面を被覆し、大気から遮断
することによってＡＩ又はＡｌ合金（以下Ａｌ合金で代
表する）の酸化及び窒化を防止するところに要旨を有す
るものである。
以下研究の経緯を追って本発明の作用を明確にしていく
。
。
本発明者等は、ｒＡｌ合金溶湯の湯面を溶融フラックス
で被覆し大気から遮断する」という想定のもとで、表面
被覆効果の優れたフラックス組成を明確にしようとして
検討を行な、った。そして操業性等を考えた場合、粉粒
状のフラックスを湯面上に散布し、湯温で溶融させて表
面全体に流延させるのが得策であろうと考え、その線に
沿ってフラックスに要求される特性を下記の如く設定し
た。
で被覆し大気から遮断する」という想定のもとで、表面
被覆効果の優れたフラックス組成を明確にしようとして
検討を行な、った。そして操業性等を考えた場合、粉粒
状のフラックスを湯面上に散布し、湯温で溶融させて表
面全体に流延させるのが得策であろうと考え、その線に
沿ってフラックスに要求される特性を下記の如く設定し
た。
■投入後短時間で溶融すること。
■溶融状態で流動性が良く、短時間のうちに湯面全域に
流延すること。
流延すること。
■Ａｌ合金溶湯や精錬滓と反応しないこと。
■原料費が安いこと。
上記の様な要求特性を満足するフラックス組成を明確に
しようとして行なった基礎実験により、フラックスの基
本組成としてはＭｇＣｌ２ ＫＣＩ系の粉粒体が好ま
しいことをつきとめた。即ちＭｇＣｌ２は加熱溶融状態
において優れた流動性を示し、またＫＣＩはＭｇＣ１□
の融点降下剤として作用し溶融時間を短縮させる他、
増員剤としての作用も発揮して表面被覆効果を高める機
能を有しており、これらを適量づつ混入してやれば、上
記目的にかなう良好な表面被覆用フラックスが得られる
という感触を得た。そこでＭｇＣ１とＫＣＩの配合比を
種々変えたフラックスを調製し、表面被覆剤としての適
正を調べたところ、第１表に示す結果が得られた。
しようとして行なった基礎実験により、フラックスの基
本組成としてはＭｇＣｌ２ ＫＣＩ系の粉粒体が好ま
しいことをつきとめた。即ちＭｇＣｌ２は加熱溶融状態
において優れた流動性を示し、またＫＣＩはＭｇＣ１□
の融点降下剤として作用し溶融時間を短縮させる他、
増員剤としての作用も発揮して表面被覆効果を高める機
能を有しており、これらを適量づつ混入してやれば、上
記目的にかなう良好な表面被覆用フラックスが得られる
という感触を得た。そこでＭｇＣ１とＫＣＩの配合比を
種々変えたフラックスを調製し、表面被覆剤としての適
正を調べたところ、第１表に示す結果が得られた。
く試験条件〉
Ａｌ合金溶湯：ＪＩＳ Ａ ５０５６溶湯温度
ニア５０℃ フラックス散布量：１０Ｋｇ 第１表 第１表からも明らかな様に、ＭｇＣ１□とＫＣＩを夫々
単独で使用した場合は融点が高すぎる為に、Ａｌ合金の
一般的な溶解温度では溶融せず、表面被覆効果は全く発
揮されない。しかし両者を適量づつ混合すると融点は降
下し、特にＭｇＣｌ２とＫＣＩを（３０〜７０）：（７
０〜３０）の重量比率で配合したものは、Ａｌ合金の一
般的な溶解温度ででも十分に溶融し得る様になり、殊に
ＭｇＣｌ□ ：（３０〜６０）重量部とＫＣＩ ： （
４０〜７０）重量部〔より好ましくはＭｇＣｌ□：（８
５〜４５）重量部とＫＣＩ ： （５０〜６０）重量部
〕の比率で配合したものは、湯面に投入した後８分以内
に溶融すると共に幅広く流延し、優れた表面被覆効果を
発揮し得るものと考えられる。
ニア５０℃ フラックス散布量：１０Ｋｇ 第１表 第１表からも明らかな様に、ＭｇＣ１□とＫＣＩを夫々
単独で使用した場合は融点が高すぎる為に、Ａｌ合金の
一般的な溶解温度では溶融せず、表面被覆効果は全く発
揮されない。しかし両者を適量づつ混合すると融点は降
下し、特にＭｇＣｌ２とＫＣＩを（３０〜７０）：（７
０〜３０）の重量比率で配合したものは、Ａｌ合金の一
般的な溶解温度ででも十分に溶融し得る様になり、殊に
ＭｇＣｌ□ ：（３０〜６０）重量部とＫＣＩ ： （
４０〜７０）重量部〔より好ましくはＭｇＣｌ□：（８
５〜４５）重量部とＫＣＩ ： （５０〜６０）重量部
〕の比率で配合したものは、湯面に投入した後８分以内
に溶融すると共に幅広く流延し、優れた表面被覆効果を
発揮し得るものと考えられる。
但し上記のＭｇＣ１２−ＫＣＩ ２元系フラックスにし
ても溶融速度及び流延性は必ずしも十分であるとは言え
ず、Ａｌ合金の溶損を一層効果的に阻止する為には、溶
融所要時間を更に短縮すると共に流延性も一段と高める
ことが望まれる。
ても溶融速度及び流延性は必ずしも十分であるとは言え
ず、Ａｌ合金の溶損を一層効果的に阻止する為には、溶
融所要時間を更に短縮すると共に流延性も一段と高める
ことが望まれる。
そこで前記第１表中で最良の結果を示すＭｇＣ１２（４
０％） −ＫＣＩ （６０９６）配合物を基本組成とし
、これに第３成分としてＭｇＦ ２又はＡｌＦ３を添加
した場合の効果を前記と同様にして調べたところ、第２
表に示す結果が得られた。但し第２表に示すＡｌ溶損低
減率とは、表面被覆用フラックスを使用しない時におけ
るＡｌ合金の溶損量（酸化及び窒化による損失量）に対
する、各フラックス添加時の溶損量の低減率を意味する
。
０％） −ＫＣＩ （６０９６）配合物を基本組成とし
、これに第３成分としてＭｇＦ ２又はＡｌＦ３を添加
した場合の効果を前記と同様にして調べたところ、第２
表に示す結果が得られた。但し第２表に示すＡｌ溶損低
減率とは、表面被覆用フラックスを使用しない時におけ
るＡｌ合金の溶損量（酸化及び窒化による損失量）に対
する、各フラックス添加時の溶損量の低減率を意味する
。
第２表からも明らかな様に、第３成分としてＡｌＦ３を
配合すると表面被覆効果はかえって悪くなるが、ＭｇＦ
２を少量配合するとＭｇＣ”□−ＫＣＩ系よりも表面被
覆効果は一段と改善され、Ａｌ合金の溶損量を著しく低
減させることができる。そしてＭｇＦ２の好ましい配合
率は、（ＭｇＣｌ２＋ＫＣ１）を１００部としたとき４
〜６部の範囲であることが分かる。
配合すると表面被覆効果はかえって悪くなるが、ＭｇＦ
２を少量配合するとＭｇＣ”□−ＫＣＩ系よりも表面被
覆効果は一段と改善され、Ａｌ合金の溶損量を著しく低
減させることができる。そしてＭｇＦ２の好ましい配合
率は、（ＭｇＣｌ２＋ＫＣ１）を１００部としたとき４
〜６部の範囲であることが分かる。
これらの結果より、Ａｌ合金溶湯の表面被覆用フラック
スとしては、ＭｇＣ１２（Ｂ ０〜６０部）−ＫＣＩ
（４０〜７０部） −ＭｇＦ２（４〜６部）よりなる３
元系のフラックスが最良の効果を示すことが明らかとな
った。
スとしては、ＭｇＣ１２（Ｂ ０〜６０部）−ＫＣＩ
（４０〜７０部） −ＭｇＦ２（４〜６部）よりなる３
元系のフラックスが最良の効果を示すことが明らかとな
った。
尚上記ではＡｌ合金溶湯を表面被覆する場合について説
明したが、上記成分組成の３元系フラックスは精錬環の
表面被覆剤としても同様に優れた効果を発揮する。即ち
Ａｌ合金溶湯の脱ガス或は脱介在物等を目的として行な
われる精錬工程では多量の精錬環が生成し、これらはＡ
ｌ合金溶湯とは別に排出されるが、この精錬環中には多
量のＡｌ合金が混入しているので、排滓後適当な方法で
Ａｌ合金の回収が行なわれる。ところが除滓工程で精錬
環が大気に接触すると、前述の様に精錬環中に混在して
いるＡ’１合金が酸素や窒素と反応して回収率が低下す
るばかりでなく、このときの発熱により未反応の精錬剤
（塩化アンモニウム等）が熱分解を起こして有害ガスを
生ずる。しかし除滓の直前又は直後に精錬環の表面に上
記３元系フラックスを散布して表面被覆層を形成してお
けば、精錬環中のＡｌ合金の酸化及び窒化による溶損が
防止されＡｌ合金の回収率が向上する他、反応熱による
未反応精錬剤の分解も抑制される為有害ガスの発生量も
激減する。
明したが、上記成分組成の３元系フラックスは精錬環の
表面被覆剤としても同様に優れた効果を発揮する。即ち
Ａｌ合金溶湯の脱ガス或は脱介在物等を目的として行な
われる精錬工程では多量の精錬環が生成し、これらはＡ
ｌ合金溶湯とは別に排出されるが、この精錬環中には多
量のＡｌ合金が混入しているので、排滓後適当な方法で
Ａｌ合金の回収が行なわれる。ところが除滓工程で精錬
環が大気に接触すると、前述の様に精錬環中に混在して
いるＡ’１合金が酸素や窒素と反応して回収率が低下す
るばかりでなく、このときの発熱により未反応の精錬剤
（塩化アンモニウム等）が熱分解を起こして有害ガスを
生ずる。しかし除滓の直前又は直後に精錬環の表面に上
記３元系フラックスを散布して表面被覆層を形成してお
けば、精錬環中のＡｌ合金の酸化及び窒化による溶損が
防止されＡｌ合金の回収率が向上する他、反応熱による
未反応精錬剤の分解も抑制される為有害ガスの発生量も
激減する。
実施例１
反射炉に、ＪＩＳ Ａ ５０５６よりなる板状Ａｌ
合金スクラップを１５トン装入し７５０℃に加熱して溶
解するに当たり、ＭｇＣ１２（４０部）−ＫＣＩ （５
５部）−ＭｇＦ２（５部）よりなる粉粒状フラックスを
、溶湯表面に溶湯表面積１ｔｒＬ２ 当たり０．５
Ｋｇ投入した。この粉粒状フラックスは投入後１〜２分
で溶融した後直ちに湯面全域に流延し、Ａｌ合金溶湯の
表面に液状の保護層を形成した。
合金スクラップを１５トン装入し７５０℃に加熱して溶
解するに当たり、ＭｇＣ１２（４０部）−ＫＣＩ （５
５部）−ＭｇＦ２（５部）よりなる粉粒状フラックスを
、溶湯表面に溶湯表面積１ｔｒＬ２ 当たり０．５
Ｋｇ投入した。この粉粒状フラックスは投入後１〜２分
で溶融した後直ちに湯面全域に流延し、Ａｌ合金溶湯の
表面に液状の保護層を形成した。
この様にして表面保護を行なうことにより、Ａ工合金の
溶損量はフラックス非使用の場合に比べて絶対値で１．
７９６低減することが確認された。
溶損量はフラックス非使用の場合に比べて絶対値で１．
７９６低減することが確認された。
実施例２
Ａｌ合金（ＪＩＳ Ａ ５０５６）の精錬〔塩化ア
ンモニウム系フラックス：０．１９６（対人１合金）、
窒素ガス同時吹込み〕工程で生成した精錬環（１トン）
を精錬炉から排出した後、直ちにＭｇＣ１，（４０部）
−ＫＣＩ（５５部） −ＭｇＦ２（５部）よりなる粉粒
状フラックスを精錬環の表面に散布した（散布量は精錬
環表面８１ ｍ２ 当たり０．５ Ｋｇ）。
ンモニウム系フラックス：０．１９６（対人１合金）、
窒素ガス同時吹込み〕工程で生成した精錬環（１トン）
を精錬炉から排出した後、直ちにＭｇＣ１，（４０部）
−ＫＣＩ（５５部） −ＭｇＦ２（５部）よりなる粉粒
状フラックスを精錬環の表面に散布した（散布量は精錬
環表面８１ ｍ２ 当たり０．５ Ｋｇ）。
このフラツクスは散布後１〜２分で溶融すると共に精錬
環の表層部全域に流延し、精錬環を大気から遮断した。
環の表層部全域に流延し、精錬環を大気から遮断した。
この様にして精錬環の表面を保護することにより、精錬
環中のＡｌ合金の溶損量はフラックス不使用の場合に比
べて絶対値で１．２％低減することが確認された。また
フラックス不使用の場合と使用した場合のガス発生量を
比較したところ、下記の如くフラックス被覆を行なうこ
とにより、精錬剤として用いたハロゲンガスとの反応で
生じた化合物よりのガス発生量を激減し得ることが確認
された。
環中のＡｌ合金の溶損量はフラックス不使用の場合に比
べて絶対値で１．２％低減することが確認された。また
フラックス不使用の場合と使用した場合のガス発生量を
比較したところ、下記の如くフラックス被覆を行なうこ
とにより、精錬剤として用いたハロゲンガスとの反応で
生じた化合物よりのガス発生量を激減し得ることが確認
された。
本発明は以上の様に構成されるが、要はＭｇＣ１□−Ｋ
ＣＩ ＭｇＦ２よりなる特定配合組成の３成分系フラ
ックスを表面被覆剤として使用することにより、Ａｌ合
金の溶解又は精錬時にあける酸化及び窒化によるＡｌ合
金の溶損を可及的に防止し、歩留りを高め得ることにな
った。またこのフラックスを精錬滓表面の被覆に使用す
れば、該精錬滓中に混在しているＡｌ合金の溶損が防止
され精錬滓からのＡｌ合金の回収率が向上するばかりで
なく、精錬滓（殊に未反応精錬剤）の熱分解による有害
ガスの発生も抑えられ、雰囲気汚染の問題も回避するこ
とができる。
ＣＩ ＭｇＦ２よりなる特定配合組成の３成分系フラ
ックスを表面被覆剤として使用することにより、Ａｌ合
金の溶解又は精錬時にあける酸化及び窒化によるＡｌ合
金の溶損を可及的に防止し、歩留りを高め得ることにな
った。またこのフラックスを精錬滓表面の被覆に使用す
れば、該精錬滓中に混在しているＡｌ合金の溶損が防止
され精錬滓からのＡｌ合金の回収率が向上するばかりで
なく、精錬滓（殊に未反応精錬剤）の熱分解による有害
ガスの発生も抑えられ、雰囲気汚染の問題も回避するこ
とができる。
Claims (1)
- Ａｌ又はＡｌ合金の溶解又は精錬を行なうに当たり、湯
面を、ＭｇＣｌ＿２：３０〜６０重量部、ＫＣｌ：４０
〜７０重量部及びＭｇＦ＿２：４〜６重量部よりなるフ
ラックスで被覆し、Ａｌ又はＡｌ合金の酸化及び窒化を
阻止することを特徴とするＡｌ又はＡｌ合金の溶解・精
錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59244155A JPS61124539A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | Ａｌ又はＡｌ合金の溶解・精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59244155A JPS61124539A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | Ａｌ又はＡｌ合金の溶解・精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124539A true JPS61124539A (ja) | 1986-06-12 |
| JPS644574B2 JPS644574B2 (ja) | 1989-01-26 |
Family
ID=17114576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59244155A Granted JPS61124539A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | Ａｌ又はＡｌ合金の溶解・精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124539A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103088226B (zh) * | 2012-12-05 | 2015-11-25 | 安徽徽铝铝业有限公司 | 一种掺杂有草木灰的铝合金型材的熔炼用精炼剂制备方法 |
| CN111235418A (zh) * | 2020-04-07 | 2020-06-05 | 昆明冶金研究院有限公司 | 一种回收利用海绵钛生产中的副产物及余热生产铝合金熔剂的方法 |
-
1984
- 1984-11-19 JP JP59244155A patent/JPS61124539A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS644574B2 (ja) | 1989-01-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |