JPS61115648A - スラブの連続鋳造方法 - Google Patents
スラブの連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS61115648A JPS61115648A JP23893984A JP23893984A JPS61115648A JP S61115648 A JPS61115648 A JP S61115648A JP 23893984 A JP23893984 A JP 23893984A JP 23893984 A JP23893984 A JP 23893984A JP S61115648 A JPS61115648 A JP S61115648A
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/0455—Bidirectional horizontal casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、偏析のないスラブを連続鋳造する方法に関す
るものである。
るものである。
（従来の技術）
現在、鉄鋼材料を連続鋳造するに際し、垂直型をはじめ
湾曲型、水平型等の種々の連続鋳造方法が稼働てれてい
る。そして、特に最近は製品の高品質化が求められるよ
うになってきた為、連続鋳造により製造される鋳片の清
浄化のために様々な努力がはられれてｈる。
湾曲型、水平型等の種々の連続鋳造方法が稼働てれてい
る。そして、特に最近は製品の高品質化が求められるよ
うになってきた為、連続鋳造により製造される鋳片の清
浄化のために様々な努力がはられれてｈる。
しかし、従来の連続鋳造法では、鋳片の凝固は、外部冷
却によって外側から内部に向って進行する為、凝固進展
につれて鋳片内部への溶質の濃化は避けがたい。その結
果、最終凝固部での溶質濃化によるマクロ偏析が発生し
、圧延後の製品に悪影響を与えることになる。
却によって外側から内部に向って進行する為、凝固進展
につれて鋳片内部への溶質の濃化は避けがたい。その結
果、最終凝固部での溶質濃化によるマクロ偏析が発生し
、圧延後の製品に悪影響を与えることになる。
そこで、前記偏析の発生を防止し、高品質な鋳片を得る
方法として、特開昭５８−１３８５４４号や特開昭５０
−８６４２７号等が開示されている。
方法として、特開昭５８−１３８５４４号や特開昭５０
−８６４２７号等が開示されている。
前者（特開昭５８−１３８５４４号〕の方法は、鋳型に
供給される溶鋼を、鋳型の端部から反対方向に引抜く水
平連続鋳造法において、金属メニスカスが前記鋳型の外
に現われるようにし、かつ、前記溶鋼の供給速度と引抜
き速度との関係を所定範囲に制御することによ〕高品質
な鋳片を所定して得ようとするものである。
供給される溶鋼を、鋳型の端部から反対方向に引抜く水
平連続鋳造法において、金属メニスカスが前記鋳型の外
に現われるようにし、かつ、前記溶鋼の供給速度と引抜
き速度との関係を所定範囲に制御することによ〕高品質
な鋳片を所定して得ようとするものである。
また、後者（特開昭５０−８６４２７号）の方法は、放
射形固定鋳壓に下方からメンディツシュ湯面レベルまで
溶鋼を充填して鋳片の凝固スキンが形成された時点で引
抜きを開始し、次に連通管の原理で鋳片内部溶鋼をメン
ディツシュ湯面レベルに保持し、それよ）上部の鋳片内
部ガスを不活性ガスに置換して長周期の間歇引抜きによ
プ中空鋳片を作り、該中空鋳片をそのままロールで圧着
して高品質の鋳片を製造するものである。
射形固定鋳壓に下方からメンディツシュ湯面レベルまで
溶鋼を充填して鋳片の凝固スキンが形成された時点で引
抜きを開始し、次に連通管の原理で鋳片内部溶鋼をメン
ディツシュ湯面レベルに保持し、それよ）上部の鋳片内
部ガスを不活性ガスに置換して長周期の間歇引抜きによ
プ中空鋳片を作り、該中空鋳片をそのままロールで圧着
して高品質の鋳片を製造するものである。
（発明が解決しようとする問題点〕
しかし、先に述べた方法においても、まだ下記の欠点が
ある。
ある。
先ず、前者の方法で製造された鋳片には中心偏析があり
、仮に電磁攪拌による改善を図ったとしても従来の垂直
盤や湾曲型の連続鋳造設備を用いて製造した鋳片と同様
に、前記偏析を完全に解消することは困難である。
、仮に電磁攪拌による改善を図ったとしても従来の垂直
盤や湾曲型の連続鋳造設備を用いて製造した鋳片と同様
に、前記偏析を完全に解消することは困難である。
次に後者の方法では、■溶鋼をタンディツシュから鋳型
に導く間に凝固防止のための加熱装置が必要、■連通管
の原理を採用している為、中空連片内湯面レベル以上の
空気層を不活性ガスに置換する必要がある、■鋳型長さ
と同程度の引抜きピンチでの長周期間歇引抜きの為、タ
ンディツシュおよびし一ドル注入流の制御が困難である
、■明細書中には、密閉したタンディツシュ内の圧力を
変化させて、ガスクッションのダイナオフ２作用により
中空鋳片内湯面Ｖベルを（１５〜２ｍ変励ぢせ、これに
よ）微細結晶組織を得ると共にメニスカス凝固を防止す
ると記載されているがタンディツシュ内を完全にシール
する事は困難である、■中空スラブを圧着することによ
）中実スラブを得ると、短辺側がふくらんでタル状とな
シ歩留シが悪い、というような問題がある。
に導く間に凝固防止のための加熱装置が必要、■連通管
の原理を採用している為、中空連片内湯面レベル以上の
空気層を不活性ガスに置換する必要がある、■鋳型長さ
と同程度の引抜きピンチでの長周期間歇引抜きの為、タ
ンディツシュおよびし一ドル注入流の制御が困難である
、■明細書中には、密閉したタンディツシュ内の圧力を
変化させて、ガスクッションのダイナオフ２作用により
中空鋳片内湯面Ｖベルを（１５〜２ｍ変励ぢせ、これに
よ）微細結晶組織を得ると共にメニスカス凝固を防止す
ると記載されているがタンディツシュ内を完全にシール
する事は困難である、■中空スラブを圧着することによ
）中実スラブを得ると、短辺側がふくらんでタル状とな
シ歩留シが悪い、というような問題がある。
（間雇点を解決するための手段〉
本発明は上記問題点に鑑みて成されたものであ）、同等
後処理１ｃ施すことなく偏析のないスラブを安定して得
ることができる連続鋳造方法を提供せんとするものであ
る。
後処理１ｃ施すことなく偏析のないスラブを安定して得
ることができる連続鋳造方法を提供せんとするものであ
る。
すなわち本発明は、曲率半径の大きな円弧の一部に沿う
鋳型Ｆｉｌをタンディツシュ〔２と共に前記円弧の中心
を軸とした振子状にオシレーションしながら前記鋳型（
１１０両端部より対向する反対方向にガイドロール（３
）を介して連続的に引抜くスラブの鋳造方法において、
前記鋳ｆｆ１ｌｌＪの両端部より引抜かれた凝固途中の
鋳片（４）の内部に未凝固溶鋼（４）が存在する区間を
、タンディツシュ（２）の湯百高さより１３３ｍ以上高
くなるように保持することにより鋳片１４＋内部にトリ
チエリの真空状態をつくって中空の鋳片（４）ｔ−製造
し、しかる後肢中空の鋳片（４）を圧延して鋳片（４１
の内部を圧着させ、中心偏析のｌい中実の鋳片（４）を
製造することを要旨とするものである。
鋳型Ｆｉｌをタンディツシュ〔２と共に前記円弧の中心
を軸とした振子状にオシレーションしながら前記鋳型（
１１０両端部より対向する反対方向にガイドロール（３
）を介して連続的に引抜くスラブの鋳造方法において、
前記鋳ｆｆ１ｌｌＪの両端部より引抜かれた凝固途中の
鋳片（４）の内部に未凝固溶鋼（４）が存在する区間を
、タンディツシュ（２）の湯百高さより１３３ｍ以上高
くなるように保持することにより鋳片１４＋内部にトリ
チエリの真空状態をつくって中空の鋳片（４）ｔ−製造
し、しかる後肢中空の鋳片（４）を圧延して鋳片（４１
の内部を圧着させ、中心偏析のｌい中実の鋳片（４）を
製造することを要旨とするものである。
なお、前記Ｌ３３ｍというのは大気圧に相当する溶鋼ヘ
ッドであシ、鋳片（４＋内部にトリチエリの真空状態を
つくるのに必要な高さである。
ッドであシ、鋳片（４＋内部にトリチエリの真空状態を
つくるのに必要な高さである。
本発明方法によれば、凝固進展に伴う鋳片内部のａ化溶
講は、鋳片内真空室下に残されて清浄な凝固スキン部分
のみが引抜かれることになシ、先に説明したｆＦ開昭５
８−１３８５４４号に開示された方法で製造された鋳片
のような偏析問題が解消される。ｔた、特開昭５０−８
６４２７号に開示された方法で製造ぢれた鋳片では、鋳
片内部のメニスカスは置換された不活性ガスに触れるた
め、メニスカス表置の皮張）が懸念されるが、本発明方
法では真空状態であるために対流がなく、内部温度が同
じレベルのため熱損失も少なくてすみ、皮張シに対して
も効果がある。
講は、鋳片内真空室下に残されて清浄な凝固スキン部分
のみが引抜かれることになシ、先に説明したｆＦ開昭５
８−１３８５４４号に開示された方法で製造された鋳片
のような偏析問題が解消される。ｔた、特開昭５０−８
６４２７号に開示された方法で製造ぢれた鋳片では、鋳
片内部のメニスカスは置換された不活性ガスに触れるた
め、メニスカス表置の皮張）が懸念されるが、本発明方
法では真空状態であるために対流がなく、内部温度が同
じレベルのため熱損失も少なくてすみ、皮張シに対して
も効果がある。
なお、前記特開昭５０−８６４２７号に開示の方法と本
発明方法とは、見かけ状類似しているが、前者は連通管
の原理により鋳片内湯面をタンディツシュ湯面に停留さ
せるものであシ、後者はトリチエリの真空室の原理を応
用したものであって根本的に異なるものである。更に前
者は、タンディツシュから鋳型に溶鋼を導く間に加熱装
置が必要であシ、また、ダｉ−パに空気抜きを設置する
必要があるが、本発明方法ではこれらのものは不用であ
シ、単に屈曲可能なダミーバ（例えば湾曲型で筐用され
るチェーン状のもの）を＃型に挿入し、連続的に引抜い
てゆくだけで十分である。更にまた、圧延によって中実
の鋳片を得る際に、前者の方法による中空鋳片の断面は
偏平樽形状となって歩留りが悪いが、本発明方法では第
２図に示すような偏平六角形中空鋳片が得られるような
鋳型を使用することによう圧下力が適切に作用し、断面
長方形のスラブが得られる。
発明方法とは、見かけ状類似しているが、前者は連通管
の原理により鋳片内湯面をタンディツシュ湯面に停留さ
せるものであシ、後者はトリチエリの真空室の原理を応
用したものであって根本的に異なるものである。更に前
者は、タンディツシュから鋳型に溶鋼を導く間に加熱装
置が必要であシ、また、ダｉ−パに空気抜きを設置する
必要があるが、本発明方法ではこれらのものは不用であ
シ、単に屈曲可能なダミーバ（例えば湾曲型で筐用され
るチェーン状のもの）を＃型に挿入し、連続的に引抜い
てゆくだけで十分である。更にまた、圧延によって中実
の鋳片を得る際に、前者の方法による中空鋳片の断面は
偏平樽形状となって歩留りが悪いが、本発明方法では第
２図に示すような偏平六角形中空鋳片が得られるような
鋳型を使用することによう圧下力が適切に作用し、断面
長方形のスラブが得られる。
（実施例）
７０）ンレードル（５１を用いて本発明方法によりスラ
ブを連続的に鋳造した。その時の鋳込条件を下記表に示
す。本実施例の場合、凝固シェルが両側から１００鴫形
成されたところで鋳片内に真空室ができ、またその位置
はタンデイツシエ（２）中心よ）約１３ｍの位置となる
。従って、ガイドロール（３１を片側夫々２０ｍ前後配
置して鋳片中空部の残シ５０■をロール（６１で圧下し
て溶着することにより２００ｍ厚さｘｓｏｏｓｗ４［の
偏析のないスラブを連続して鋳造することができた。ま
た装置全高は２．８ｍ、全長は約４０ｍで、鋳を山の曲
率半径は７０ｍのコンパクトなものであ）、鋳型オシレ
ーションは５ Ｑ ＱＰｍでピッチば５鱈にて行つｔｏ
（発明の効果） 以上述べた如く本発明方法によれば、従来法のような後
処還を必要とせずに偏析のないスラブを連続して製造す
ることができ、製造コストの低減や生産能率の向上等温
するところ大なる発明である。
ブを連続的に鋳造した。その時の鋳込条件を下記表に示
す。本実施例の場合、凝固シェルが両側から１００鴫形
成されたところで鋳片内に真空室ができ、またその位置
はタンデイツシエ（２）中心よ）約１３ｍの位置となる
。従って、ガイドロール（３１を片側夫々２０ｍ前後配
置して鋳片中空部の残シ５０■をロール（６１で圧下し
て溶着することにより２００ｍ厚さｘｓｏｏｓｗ４［の
偏析のないスラブを連続して鋳造することができた。ま
た装置全高は２．８ｍ、全長は約４０ｍで、鋳を山の曲
率半径は７０ｍのコンパクトなものであ）、鋳型オシレ
ーションは５ Ｑ ＱＰｍでピッチば５鱈にて行つｔｏ
（発明の効果） 以上述べた如く本発明方法によれば、従来法のような後
処還を必要とせずに偏析のないスラブを連続して製造す
ることができ、製造コストの低減や生産能率の向上等温
するところ大なる発明である。
；４１図は本発明方法の説明図、第２図は本発明方法に
より製造するスラブの断面を示す図面である。 Ｕ＋は鋳型、（２１（ハタンデイツンユ、（３１はガイ
ドロート、（４）は鋳片、（４１は未凝固溶鋼。
より製造するスラブの断面を示す図面である。 Ｕ＋は鋳型、（２１（ハタンデイツンユ、（３１はガイ
ドロート、（４）は鋳片、（４１は未凝固溶鋼。
Claims (1)
- （１）、円弧状鋳型をタンデイツシユと共に振子状にオ
シレーシヨンしながら前記鋳型の両端部より反対方向に
連続的に引抜くスラブの鋳造方法において、前記鋳型の
両端部より引抜かれた凝固途中の鋳片の内部に未凝固溶
鋼が存在する区間を、タンデイツシユの湯面高さより１
．３３ｍ以上高くなるよう保持してトリチエリの真空に
よる中空鋳片をつくり、しかる後該中空鋳片を圧延して
中実鋳片を製造することを特徴とするスラブの連続鋳造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23893984A JPS61115648A (ja) | 1984-11-12 | 1984-11-12 | スラブの連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23893984A JPS61115648A (ja) | 1984-11-12 | 1984-11-12 | スラブの連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61115648A true JPS61115648A (ja) | 1986-06-03 |
Family
ID=17037524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23893984A Pending JPS61115648A (ja) | 1984-11-12 | 1984-11-12 | スラブの連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61115648A (ja) |
-
1984
- 1984-11-12 JP JP23893984A patent/JPS61115648A/ja active Pending
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