JPS61112608A - 導電性熱可塑性樹脂の製造方法 - Google Patents

Abstract

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め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は導電性を有する導電性繊維チョッフオストラン
ドを含有してなる熱可塑性樹脂組成物の製造方法に関す
るものである。

［従来の技術］ 熱可塑性樹脂は、軽量、成形性、耐熱性、電気絶縁性等
が良好である事から、特に金属の代替材料として、工業
部品、電気部品、本務器ハウジング、自動車部品、精密
部品などに広く用いられている。近年ラジオやテレビな
どの家電機器、トランシーバ−などの無線機器、各種電
子計測機器、事務器ハウジング等の分野においては電磁
波シールド規制（ＥＭＩ規制）に代表されるが如き、熱
可塑性樹脂に導電性を付与する要望が高まっている。

熱可塑性樹脂に導電性を付与する方法については、各種
の技術検討がなされている。例えば、導電性塗料を成形
品に塗布する方法、無電解メッキプロセスを使用し成形
品表面に金属の薄い皮膜を形成させる方法、又は導電性
ａｍを熱可塑性樹脂中に混合分散させる方法等の試みが
なされているが、導電性塗料を塗布する方法では、複雑
な成形品においては、塗膜の均一性を保つ事が困難であ
る事や、母体となる熱可塑性樹脂と塗料間の密着性を保
つ為に最適な塗料を選択する必要が生じたり、塗装工程
における環境汚染の問題がある。無電解メッキ法では、
メッキ槽の設備が、必要な事と成形品自体が全てメタリ
ック調になる弊害がある。

以上から、現在は、主として導電性繊維を熱可塑性樹脂
に混合分散させて導電性を付与する方法が最も注目され
ている。具体例をあげれば、特公昭５９−１９４８０号
では、樹脂中に導電性繊維および導電性微粉体を分解せ
しめた電磁波遮蔽用材料が示され、特公昭５８−７９０
５０号では、導電性材料として、アルミニウムフレーク
、炭素ａｍ等を混合せしめた電磁干渉遮蔽用ポリフェニ
レンエーテル樹脂組成物が示されている。

しかしながら、母体となる熱可塑性樹脂は、元来電気絶
縁体であるが故に、所望とする導電性を付与する為には
、今まで比較的多量の高価な導電性繊維フィラメント、
又はチョツプドストランド又は導電性微粉体を添加混合
する必要性が生じ、その為母体本来の物理的特性の低下
をせしめるばかりか導電性ｍ維の解繊により製造収率の
著しい低下を生じせしめ、高価格となり商品価値として
は、不十分となり易く改良を要望されてきた。

これら導電性＃Ｊｌｌ維を含有した、導電性熱可塑性樹
脂の製造方法については過去いくつかの改良技術の検討
が行なわれている。

例えば特開昭５８−２２７１０号では、熱可塑性樹脂と
してＡＢＳ樹脂を使用し、押出機を使用し、金属メッキ
等で被膜した炭素繊維フィラメント束を中心部として合
成樹脂を均一に被覆し、切断して、炭素繊維フィラーが
均一分散して可塑化の良い、電子機器の電磁波遮蔽用に
優れた導電性成形材料を得る方法が示されており、特開
昭５８−２１７３４号では、第４図に示すように熱可塑
性合成樹脂（例；ポリエチレン、ポリプロピレン、ＡＢ
Ｓ樹脂等）を例えばスクリュ一式押出機ａ等により可塑
化してＴダイｂから薄いシート状に押出し成形する。こ
のシートＣが軟化温度以上の温度にある位置において、
或いは赤外線ランプ等を用いて軟化点以上の温度に保ち
つつ、シートＣの少なくとも一方の面に導電性箔片また
は導電性繊維ｄ（例；金属箔片、金属化ガラス短繊維、
カーボン短繊維等）を落下させて層状に堆積させた後、
全体を一対の加圧ロール或いはベルトｅの間を通過させ
、シートＣと層ｆを圧着一体化して合成樹脂成形材料を
得る方法が示されている。

特開昭５９−４ｆ１９１３号では、押出機のダイス内で
ストランド状又はロービング状の金属系繊維等を解きぼ
ぐして熱可塑性合成樹脂で被覆することにより、樹脂中
に導体繊維を良好に分散させ、繊維の７スペクト比も大
きくする製造方法に関し、第５図（ロ）に示すように溶
融樹脂入口ｇに直角の方向に設けた心金りの繊維入口ｉ
から金属系繊維又は炭素繊維などの導体繊維を導入し、
繊維出口ｊより引出す０次いで、円錐又は多角錐の形状
の繊維ガイドにの外周を通過させ、ｍ＃ｊ１を放射状に
広げ１口金導入部ｒに達した樹脂と繊維を互いにからま
せて口金ランド部ｍに導く。冷却固化後に引取機で引取
った導体繊維ｎを被覆した樹脂Ｏをペレタイザーで切断
して第５図（イ）に示すようなペレットｐを得る方法が
示されている。

しかしながら、特開昭５９−２２７１０号では、導電性
付与の為に金属メッキ等で被膜した特殊な炭素繊維フィ
ラメントを使用し、特開昭５８−２１７３４号では、熱
可塑性樹脂母体をシート状にする事、特開昭５ｆａ−４
Ｈ２Ｏ号では、押出機のダイス部に特別の工夫をする事
の制限があり、実用的に好ましくない。

［発明が解決しようとする問題点］ 本発明者らは通常の押出機と、導電性繊維チョツプドス
トランドを使用し、物性低下が少なく、導電性の良好な
る熱可塑性樹脂の簡便なる製造方法について鋭意検討を
加え本発明に到達したものである。

［問題点を解決するための手段及び作用］本発明者らは
、熱可塑性樹脂に導電性繊維チョツプドストランドを添
加する方法に関する、従来から使用されてきた方法、例
えば、熱可塑性樹脂と導電性繊維チョツプドストランド
をあらかじめ均一に混合し、押出機ホッパー口より２イ
一ドレ押出混合をさせる方法では導電性ＦＪ！ｉｒａチ
ョツプドストランドによる解繊、分級等による製造収率
が著しく低下するばかりでなく、熱可塑性樹脂が溶融す
る段階で、受ける剪断応力により導電性繊維チョツプド
ストランドが著しく破損し、繊維長が極端に短くなる結
果、導電性が低下し、物理的性質も低下する事を見い出
した。これらの解析結果を基に導電性繊維チョツプドス
トランドの解繊、分級等がなく、しかも繊維長をできる
限り長く保つ方法につき１種々検討を加えた結果、あら
かじめ溶融した熱可塑性樹脂に導電性樹脂に導電性繊維
チョツプドストランドを精度よく添加し混合する事が導
電性、物理的性質の良好なる導電性熱可塑性樹脂組成物
を得る為に必須である事を見い出し本発明に到達した。

本発明の方法を用いる事により少量の導電性繊維チョツ
プドストランドの使用で製造収率が高く、物理的性質の
低下が少なく、導電性にすぐれた熱可塑性樹脂を低コス
トで市場に提供する番が可能になると考えられる。

本発明は第１図の如き２個以上の供給口１ａ、　ｌｂを
有する押出機Ａを用いて母体となる熱可塑性樹脂を第１
の供給口１ａ　（ホッパー口）から、一定供給量の定量
フィーダーを使用し供給し、それが溶融混練した状態で
第２以下の供給口１ｂ（ベントロ）より導電性繊維チョ
プドストランドを振動型電動フィーダーを用いて、きわ
めて精度よく定量供給して、導電性繊維チョツプドスト
ランド含有率が０．５〜５０重量％となる様に添加混練
する事を特徴とする導電性熱可塑性樹脂の製造方法に関
するものである０本発明の製造方法を用いると導電性繊
維チョツプドストランドの数平均繊維長を０゜２ｍｍ以
上に長く保つ事が可能となり、物理的性質の特性低下が
少なく、導電性がきわめて良好である、低価格の導電性
熱可塑性樹脂が得られる。

本発明においては導電性繊維チョップトス°トランドを
きわめて精度よく定量的に押出機供給口に供給できる事
が必須であり、この為の定量フィーダーとして振動型電
動フィーダーが最も適している。定、賃フィーダーには
スクリューフィーダー型、テーブルフィーダー型、圧送
ローダ−型等の如き多種あるが、通常、導電性ｍ維チョ
ツプドストランドは、振動、移動、撹拌等によりきわめ
て解繊しやすく、例えばスクリューフィーダーの如き回
転式体積計量方式では定量精度が著しく悪く、その為製
造収率の低下が発生するばかりでなく、品質の安定化も
はかられない０本発明にいう振動型電動フィーダーは電
磁石により振動して材料を輸送するトラフと１重量検出
装置を保有した定速駆動するコンベアーからなる重量式
定量フィーグーであり、その−例として最適なものは、
第２図の如きの形式のものがあげられる。

その構成部分としては、導電性繊維チョツプドストラン
ドを貯蔵するホッパ一部２、材料を輸送するトラフ３、
トラフ中央部に振動源として取りつけた電磁石４、可動
フレーム５とその両端に取りつけた振動角度が自由に可
変できる板バネ６およびそれらの制御機器から構成され
る。動作原理は板バネ８で支えられたトラフが電磁石４
が励磁されると急激に斜め下方向へ引きつけられる。励
磁電流は脈流であるので電流の零の点で磁力がなくなり
、板バネ６の反発力によりトラフ３は前方へ押し返えさ
れ、この時トラフ３上の材料は前方へ移動され、定速駆
動しているコンベアー７上に供給される。

コンベア７上の材料の重量はロードセル８により検出さ
れ、その出力電圧はあらかじめ設定した輸送両膜定値に
相当する設定電圧と比較される。

その比較による誤差、すなわちロードセル８の出力電圧
と設定電圧との差電圧をＰＩＤ油算増幅器９により増幅
し、その増幅電圧によりサイリスタ１゜の点弧角を制御
して電磁石への電圧を変化させフィーダーの切出量を調
整する。

このトラフ３の振動角度は、板バネ６の取りつけ角［（
β１．β２）でフレキシブルに調整でき、輸送する材料
に合った最適の振動特性が得られる０例えば、導電性繊
維チョップドストランドなど比較的嵩密度が低く、輸送
時のジャンプ、トラフ払出口での振巾ズレにより繊維同
士が解繊する様な場合には、板バネＢの取付は角度を立
てて振動角度を小さくする事により、定量供給精度が著
しく向上する。逆に重量物の場合は、取りつけ角度をね
かせて必要な角度を確保する事も可能であり、本発明に
・おける好ましい条件としては、トラフの振動角度、９
０〜６０度、振動数２０００〜３０００回／１分である
。この様な機械は例えば、神鋼電機（株）製すニアシン
トロン型グラビメトリックフィーダーＬＦ型として市販
されているなお、第２図において、１１はシンクロモー
ター、１２は支点、１３は瞬間輸送量表示計、１４は瞬
間輸送量設定器、１５は手動・自動切換器、１６は電圧
計、１７は固定フレームである。

又、本発明において使用される押出機については、２つ
以上の供給口を備えていれば特に制限はなく、バレル温
度として１００℃〜３５０’Ｏにコントロール可能であ
れば良く、市販の単軸押出機、あるいは２軸押出機（同
方向回転タイプ、異方向回転タイプ）等の押出機を使用
する事が可能であるが、比較的多量の導電性繊維チョツ
プドストランドを添加する様な場合には２軸押出機が好
まし１、Ｘ。

又、スクリューディメンションについても特に制限はな
く、母体となる熱可塑性樹脂に合わせて、必要であれば
、各タイプのスクリューディメンションを構成できるも
のである。

本発明において使用される導電性繊維チョツプドストラ
ンドとしては特に制限はなく、それ自身導電性であれば
よく金、銀、銅、ニッケル、アルミニウム、鉄などの金
属繊維、又ガラス繊維、シリコーンカーバイド繊維、ポ
ロン繊維、有機高弾性繊維、ポリエステル繊維、ポリア
ミド繊維の様に去れ自身は導電性を全く有しないか、ま
たはほとんど有しない繊維に上記金属をメッキ、蒸着、
溶射するなどして導電性を付与したもの、あるいは炭素
繊維などのチョツプドストランドが使用されるが高強度
、高弾性であるために樹脂の補強効果が大きく、また比
重が小さい炭素繊維チョツプドストランドが好ましく、
さらに好ましくは、安息角が３５〜４５度、嵩密度が０
．１５〜０．４５ｇ／ｃａ＋３の炭素繊維チョツプドス
トランドが好ましい。

又、本発明において使用される母体となる熱可塑性樹脂
についても特に制限はなくポリオレフィン樹脂、ポリ塩
化ビニル樹脂、スチレン系樹脂、ポリカーボネート樹脂
、ポリフェニレンエーテル樹脂、アクリル樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルファ
イド樹脂等の熱可塑性樹脂のいづれか一種又は２種以上
を組み合わせても使用する事ができる。

又所望により安定剤、老化防止剤、着色剤、難燃剤、補
強用エラストマー、無機フィラー、ガラス繊維等の補強
剤等も添加する車もできる。

［実施例］ 以下に本発明の方法を下記実施例で詳述するが実施例に
示される各種原料の特性、及び導電性熱可塑性樹脂の物
理的性質は、以下の如くの方法により求めた。

炭素繊維チョツプドストランドの嵩密度（ｇ／ｃａ＋　
３）直径３ｃｍ　、高さ８ｃｍのガラス製の円筒ビンに
、炭素繊維チョツプドストランド２ｇヲ精秤し、コルク
栓で密閉する。この試料を入江商会（株）製ＴＳ−３型
振とう器←弁呑蜘合キキ抽萎にて２３°Ｃ保温下で、１
時間振どう後静置し、炭素繊維チョツプドストランドの
高さを測定し１体積を計算し、嵩密度を測定する。嵩密
度値の高い炭素繊維チョツプドストランド程、振動にょ
る解繊が少く、定量精度は良好である。

炭素繊維チョツプドストランドの安、ω、角（度）′蔵
持化学器械製作所製、安、蓼、角測定器ＫＲＳ型を使用
し、２３°Ｃ保持下にて炭素繊維チ□ツブトストランド
の安息角を測定した安息角の角度が低い程、流動性が良
く、解繊が発生しにくく、定量精度は良好である。

導電性熱可塑性樹脂中の炭素繊維チョツプドストランド
の含有量（重量２） 導電性熱可塑性樹脂２ｇを精秤し、田中科学機械製加熱
炉、ＳＯＦＴＥＭＰ−ＩＩ　Ｆ型を使用し、空気中４５
０°Ｃで２時間保温焼成後、熱可塑性樹脂を焼失させ残
溜炭素繊ｒａ重量を測定し、炭素繊維含有量を重量％で
表示する。

導電性熱可塑性樹脂中の炭素繊維チョンプドストランド
の繊維長の測定　（ｎｕｎ） 上記４５０°Ｃにて加熱炉にて焼成した、残溜炭素繊維
量的０．１ｇを用い、ＣＡＲＬＺＥＩＳＳ製双眼実体顕
微鏡全双眼実体顕微鏡維チョツプドストランド繊維長の
分布形態を観察し、倍率５０倍の写真を１０枚取り、１
Ｂ維長を測定し、以下の方法により炭素繊維チョツプド
ストランドの数平均長さく＋＋ｍ）を求めた。

Σｎ ｎ：炭素繊維チョツプドストランドの個数ｄ：炭素繊維
チョンブドストランドの直径（＋＋ｍ）導電性（表面低
効率）の測定（Ω） 横５ｃｍ　、縦８．９ｃｍ　、厚さ２ｍｍのダイレクト
ゲートの平板金型を使用して導電性熱可塑性樹脂を東芝
機械（株）製１ｓ−８ＯＡ射出成形機にて成形をし、２
３℃、５０％；：度恒温ｔに２４時間保持し、第３図の
如く導電ペースト（聴力化学研究所シルベストＰ−２５
５）を巾２ｆｆ１幅こなる如く塗布し、サンワ電機（株
）製テスター５Ｈ−１３３ＴＲ−Ｄ　ＩＩ型テスターに
て導電ペースト間の抵抗値Ωを測定し、電極間距離（導
電ペースト間圧、１５ｃｍ）を、電極の有効長さく導電
ペースト塗布長さ５ｃｍ）で除し、抵抗値を掛けて、表
面抵抗率を測定する。第３図において、ｆＬ　１　冨５
ｃｍ、　　ｆＬ　２−８．９ｃｍ、　　ｆＬ３−５ｃｍ
、　　ｆＬ４　ｇ２ｍｍテある。そして第３図サンプル
の厚みは２ｍｍである。

電極の有効長 曲げ弾性率 導電性熱可塑性樹脂を、東芝機械（株）製ｌ５−８ＯＡ
射出成形機を使用し、試験片を作成しＡＳＴＭ　１１−
７９０を使用し、。

、　　　　　　曲げ弾性率を測定す る。

熱変形温度 導電性熱可塑性樹脂を、東芝機械（株）製ｌＳ−８０Ａ
射出成形機を使用し、試験片を作成しＡＳＴＭ　Ｄ−６
４８を使用し、ファイバーストレス１８．８Ｋｇ／ｃｍ
　２で熱変形温度を測定する。

アイゾツト衝撃強さ 導電性熱可塑性樹脂を東芝機械（株）酸ｌＳ−８ＯＡ射
出成形機を使用し、試験片を作成し、　ＡＳＴＭ　Ｄ−
２５６を使用し、１／４厚さでノツチ付試験片で、２３
°Ｃのアイゾツト衝撃強さを測定する。

実施例−１ ２つ以上の供給口が設置された押出機として、ＰＣＭ−
８７２軸押用機（池貝鉄工（株）製）を使用し、ダイス
側の１つの供給ロ０４部バレルブロック部に、振動型電
動フィーダーとして、神鋼電機（株）製すニアシントロ
ンＬＦ−４０型を設置し、Ｃ５〜Ｃ７部と７段階に温度
調整可能なるバレルの温度をダイス側から各々ダイ部を
２５０°Ｃ、ヘッド部を２５０℃、Ｃ７部２４０°ｃ、
Ｃ６部を２４０℃。

０５部を２４０℃、０４部を２６０℃、Ｃ３部を２７０
℃、Ｃ２部を２７０°Ｃ，Ｃ，部を２６０”Ｃに設定し
。

スクリュー回転数を５Ｏｒｐｍに設定した。次いで押出
機フィード部の第１供給口から母体となる熱可塑性樹脂
成分として１重合度１５０の２．６−ジメチル１．４−
フェニレンエーテル樹脂２０重量部、ポリアミド樹脂と
してアミラン１０１７（東しく株）製）４５重量部、ス
チレン−無水マレイン酸共重合体樹脂としてダイラーク
２３２（ＡＲＣＯ社製）　１５重量部、安定剤としてイ
ルガノックス１０７Ｂ　（チバガイーギ社製）を０．５
　ｌ置部とをブレンダーにて均一に混合した樹脂をスク
リュー型定量フィーダーにより８０Ｋｇ／Ｈｒになる様
に調整し、２軸押用機に定量的に供給を行う０次いで導
電性を付与する、炭素繊維チョプドストランドとして東
しく株）製トレカＴ−００６（６■長さ、嵩密度０．２
５ｇ／ｃｍ３．安息角４４度）をリニアシントロンＬＦ
−４０型振動型電動フィーダー用ホッパーに投入し、供
給量が２０Ｋｇ／Ｈｒになる様に調整をし、第２の供給
口である２軸押比機０４部バレルブロック部から定量的
に溶融している熱可塑性拘脂に供給を行い、炭素繊維チ
ョツプドストランド含有導電性熱可塑性樹脂の製造を行
った。製造安定性ついては炭素繊維チョツプドストラン
ドの定量供給精度に起因するサージング（脈動）、スト
ランド切れの発生もなく良好であり、製造収率は８８％
であった。その得られた樹脂特性の物理的性質と分析結
果を表−１に示した。

実施例−２ 実施例−１とまったく同様の設備を使用し、ダイス側か
ら各々グイ部を２８０’０、ヘッド部を２６０’ｃ、ｃ
、部を２５０℃、Ｃ６部を２５０’０１０５部を２５０
℃、Ｃ４部を２７０”０．０３部を２８０　”０１０２
部を２８０°ｃ、ｃ、部を２７０’Ｏに設定し、スクリ
ュー回転数を５Ｏｒｐｍに設定した。母体となる熱□　
可塑性樹脂成分として重合度１５０の２．６−ジメチル
１．４−フェニレンエーテル樹脂５重量部、ポリアミド
樹脂としてアミラン１０１？（東しく株）製）　７０重
量部、ダイラーク２３２を５重量部に変更し、さらに炭
素繊維チョプドストランドとして東しＴ−００６のロッ
ト変更量（嵩密度０．２８ｇ／ｃｍ３．安息角３８度）
を使用した以外は、まったく同様の条件にて導電性熱可
塑性樹脂の製造を行った実施例−１に対して炭素繊維チ
ョツプドストランドの嵩密度が高く安息角が近い為に、
チョツプドストランドの流動性がより良好であるので、
炭素繊維チョプドストランドの定量供給精度もより良好
であり、製造収率も８７％と高く、製造安定性もきわめ
て良好であった。その得られた樹脂の物理的性質と分析
結果を表−１に示す。

実施例−３ 実施例−１に対して炭素繊維チョツプドストランドとし
て嵩密度が低く、安息角の低いパーキュレス社製マグナ
マイ）　１８００Ａｓ　（Ｅｉｍｍ長さ、嵩密度０．２
０ｇ／ｃｍ’　、安息角３３度）に変更した以外はまっ
たく同様の方法及び条件にて導電性熱可塑性樹脂の製造
を行った炭素ｍｆａチョツプドストランドの定量供給精
度も良好であり、製造収率も８９％であり、製造安定性
も良好であった。得られた樹脂特性の物理的性質と分析
結果を表−１に示した。

実施例−４ 実施例−１に対して、炭素繊維チョツプドストランド単
独に変えて、炭素ｍ！チョツプドストランドとして東し
く株）製トレカＴ−００１３（嵩密度０゜２５ｇ／ｃｍ
’　、安息角４４度）５０重量％と、ガラス繊維チ１ツ
ブトストランドとして旭ファイバーガラス（株）　ＨＡ
−４１９（θ■長さ、嵩密度０．３８ｇ／ｃｍ３．安息
角３０度）５０重量％からなる混合チョツプドストラン
ドに変更した以外は、実施例−１とまったく同様の方法
及び条件にて導電性熱可塑性樹脂の製造を行った。炭素
繊維チ、ツブトストランド単独に対して、嵩密度も高く
、かつ安息角も低い為に定量供給精度もきわめて高く、
製造安定性も良好であった。得られた樹脂特性の物理的
性質と、分析結果を表−１に示す、導電性については、
実施例−１に対して、炭素繊維含有量が１／２であるが
為に、その含有率が少ない分だけ低下した。

実施例−５ 実施例−１とまったく同様の設備を使用し、ノくレル温
度をダイス側から各々グイ部を３２０°Ｃ、ヘッド部を
３２０°Ｏ，Ｃ７部３１０°Ｃ，Ｃ６部を３１０’Ｃ，
Ｃｓ部を３１０℃、０４部を３３０°Ｃ，Ｃ３部を３３
０℃、０２部を３３０℃、０１部を３２０℃に設定し、
スクリュー回転数を５Ｏｒｐｍに設定した０次いで押出
機フィード部の第１供給口から母体となる熱可塑性樹脂
成分として、重合度１２０の２．６−シメチルー１．４
フ工ニレンエーテル樹脂３０重量部、ゴム変性耐衝撃性
ポリスチレン樹脂として、スタイロン４８２（旭化成社
製）４３重量部、難燃剤としてトリフェニルフォスフェ
ート７重量部、安定剤としてイルガノックス１０７Ｂ　
（チバガイーギ社製）０．５部量部とをブレンダーにて
均一に混合した樹脂をスクリューフィーダー型定量フィ
ーダーにより８０Ｋｇ／Ｈｒになる様に調整し、２軸押
量機に定量的に供給を行う０次いで導電性を付与する、
炭素繊維チョプドストランドとして東しく株）製トレカ
Ｔ−００８（６ｍｍ長さ、嵩密度０．２５ｇ／ｃ＋ｏｊ
、安息角４４度）をリニアシントロンＬＦ−４０型振動
型電動フィーダー用ホッパーに投入し、供給量が２０Ｋ
ｇ／Ｈｒになる様に調整をし、２軸押用機０４部バレル
ブロック部から定）１的に溶融した熱可塑性樹脂に供給
を行い、炭素繊維チョツプドストランド含有導電性熱可
塑性樹脂の製造を行った。製造安定性については定量供
給精度に起因するサージング（脈動）、ストランド切れ
の発生もなく良好であった。その得られた樹脂特性の物
理的性質と分析結果を表−１に示した。

実施例−６ 実施例−２とまったく同様の条件と装置を使用し熱可塑
性樹脂成分としてポリアミド樹脂としてアミラン１０１
７（東しく株）製）を使用し、スクリュー型定量フィー
ダーにより８５Ｋｇ／Ｈｒになる様に調整し、２軸押用
機に定量的に供給を行う。次いで炭素繊維チョツプドス
トランドとして東しく株）製トレカＴ−００８（８ｍｍ
長さ、嵩密度０　、２５ｇ／ｃｍ３．安息角４４度）を
使用し、供給量を１５Ｋｇ／Ｈｒに調整し変更した以外
は、実施例−２とまったく同様の条件にて導電性熱可塑
性樹脂の製造を行った。製造安定性もきわめて良好であ
った。得られた樹脂の物理的特質と分析値を表−【に示
す。

実施例７ 実施例−５に対して熱可塑性樹脂成分をポリカーボネー
ト樹脂音大製パンライトＬ−１２２５８０重量部に変更
した以外はまったく同様の方法及び条件にて導電性熱可
塑性樹脂の製造を行った。製造収率も９５％であり、製
造安定性も良好であった。

得られた樹脂の物理的性質と分析値を表−１に示す。

比較例−１ 実施例−１に対して炭素繊維チョツプドストランドとし
て、東邦レーヨン（株）ベスファイトＩＴＡ−６−Ｓ　
（１３ｍｍ−長さ、嵩密度０．１３ｇ／ｃｍ３．安息角
４９度）に変更し、かつ炭素繊維チョツプドストランド
の定量供給装置として振動型電動フィーダーに変えてス
クリューフィーダー型定量フィーダーとしてアクリノン
製１０５２型容積式定量フィーダーを使用した以外は、
実施例−１とまったく同様の方法及び条件にて、導電性
熱可塑性樹脂の製造を行った。実施例−１に対して炭素
繊維チョツプドストランドの高密度が著しく低く、又安
息角も大きい為に、流動性が非常に悪くかつ市販のスク
リューフィーグー型の定量フィーダーを使用したが為に
、定量フィーダーの計量時のスクリュー回転により炭素
繊維チョツプドストランド同士が著しく解繊を起し定量
ムラが断続的に発生し定量供給精度は、著しく悪くなり
、その結果製造安定性としては、脈動によるサージング
が多発し、ストランド切れが発生し、製造収率も５５％
に低下し、製造安定性としては、はなはだ不十分であり
、物性評価用のサンプルも作成できなかった。表−１に
得られた樹脂組成物の分析結果を示した。

比較例−２ 比較例−１とまったく同様の方法、及び条件を使用し、
炭素繊維チョツプドストランドとして実施例−１にて使
用した東しく株）製トレカＴ−００１３（８ｍｍ長さ、
嵩密度０．２５ｇ／ｃｍ　３．安息角４４度）を使用し
、導電性熱可塑性樹脂の製造を行った。比較例−１に対
して、嵩密度が高く、安息角の低い流動性の良好なる炭
素１ｋｉ維チョツプドストランドを使用しても実施例−
１で示された如く振動型電動フィーダーを使用せず、炭
″＋、繊維チョツプドストランド用定量供給装置として
市販のスクリューフィーダーを使用した為、定量フィー
ダーのスクリュー回転により炭素繊維チョツプドストラ
ンド同士が著しく解繊を起し、定量ムラが断続的に発生
し定量供給精度は、著しく悪くなり、その結果、製造安
定性としては脈動によるサージングが多発し、ストラン
ド切れ発生も多発し、製造収率も７５％と低く、製造安
定性としては不十分であった０表−１に得られた樹脂組
成物の分析結果を示した。

比較例−３ ２つ以上の供給口が設置された押出機として、ＰＣＭ−
８７２軸押用機（池貝鉄工　（株）製）を使用し、ダイ
ス側の１つの供給口に振動型電動フィーダーを設置せず
に大気開放のままとした０次いでバレル温度をダイス側
から各々グイ部を２５０℃、ヘッド部を２５０°Ｃ，Ｃ
７部２４０℃、０６部を２４０’ｃ　、　ｃ　ｓ　；’
；Ｂを２４０℃、Ｃ４部を２６０°Ｃ，０３部を２７０
°Ｃ，０２部を２７０°ｃ、　Ｃ、部を２６０°Ｃ１に
設定し、スクリュー回転数を５Ｑｒｐｍに設定した。次
いで押出機フィード部の第１供給口から導電性熱可塑性
樹脂成分として１重合度１５０の２．６−ジメチル１．
４−フェニレンエーテル樹脂２０重量部、ポリアミド樹
脂としてアミラン１０１７（東しく株〕製）４５重・に
部、スチレン−滞水マレイン酸共重合体樹脂としてタイ
ラーク２３２（ＡＲＣ：０社製）１５重量部、安定剤と
してイルガノックス１０７１３　（チ／ヘガイーギ社製
）を０．５重量部炭素繊維チョツプドストランドとして
東しく株）製トレカＴ−００８（８ｍｍ長さ、嵩密度０
．２５ｇ／ｃｍ３、安息角４４度）２０重量部とをブレ
ンダーにて均一に混合した樹脂をスクリュー型定量フィ
ーダーにより１００Ｋｇ／Ｈｒになる様に調整し、２軸
押出機に定量的に供給を行い、導電性熱可塑性樹脂の製
造を行った。

製造安定性としてはサージングの発生がわずかにあり、
ストランド切れの発生が若干はあるものの製造収率は８
０％であった。得られた樹脂特性の物理的性質と分析結
果を表−１に示す。実施例−１に対して組成物中の炭素
繊維長が短い為に、導電性が低下し、衝撃強度、曲げ弾
性率、熱変形温度が低下した。

比較例−４ ２つ以上の供給口が設置された押出機として、ＰＣＭ−
８７２軸押出機（池貝鉄工　（株）製）を使用し、ダイ
ス側の１つの供給口に振動型電動フィーダーを設置せず
に大気開放のままとした。次いでバレル温度をダイス側
から各々グイ部を３２０℃、ヘッド部を３２０°ｃ、Ｃ
７部３１０°Ｃ，Ｃ６部を３１０°Ｃ，Ｃ５部を３１０
°Ｏ，Ｃａ部を３３０°Ｃ，Ｃ３部を３３０°Ｏ，Ｃ２
部を３３０℃、Ｃ，部を３２０°Ｃ１に設定し、スクリ
ュー回転数を５Ｏｒｐｍに設定した。次いで押出機フィ
ード部の第１供給口から導電性熱可塑性樹脂成分として
、重合度１２０の２，６−シメチルー１．４フ工ニレン
エーテル樹脂３０重量部、ゴム変性＃衝撃性ポリスチレ
ン樹脂として、スタイロン４９２（旭化成社製）４３重
量部、難燃剤としてトリフェニルフォスフェート７重量
部、安定剤としてイルガノックス１０７６　（チパガイ
ーギ社製）０．５重量部、炭素繊維チョツプドストラン
ドとして東しく株）製トレカＴ−００８（６ｍｍ長さ、
ｌａ花変度０２５ｇ／ｃｍｊ、安息角４４度）２０重量
部とをブレンダーにて均一に混合した樹脂をスクリュー
フィーダー型定−，％フィーターにより１００Ｋｇ／Ｈ
ｒになる様に調整し。

２軸押出機に定量的に供給を行い、導電性熱可塑性樹脂
の製造を行った。製造安定性としてはサージングの発生
がわずかに有り、ストランド切れの発生も時々あるが、
製造収率は８２％であった。

？ｌＩられた樹脂の物理的性質と分析結果を表−１に示
す。実施例−５に対して組成物中の炭素繊維長が短い為
に導電性が低下し、衝撃強度、曲げ弾性率、熱変形温度
が低下した。

比較例−５ 比較例−４に対して導電性熱可塑性樹脂成分として、重
合度１２０の２，８−ジメチル−１，４フェニレンエー
テル樹脂２７重量部、ゴム変性耐衝撃性ポリスチレン樹
脂としてスタイロン４９２４０重量部、難燃剤としてト
リフェニルフォスフェート３重量部、イルガノックス１
０７８０．５重呈部、炭素繊維チョツプドストランドと
して東しく株）　Ｔ−００６（Ｅｌｍｍ長さ、嵩密度０
．２５ｇ／Ｃｍ３．安息角４４ｉ）　３０重量部に変更
した以外は、比較例−４とまったく同様の方法と条件に
て導電性熱可塑性樹脂の製造を行った。炭素繊維チョツ
プドストランド量が多い為、解繊がひどく、サージング
が多発し、ストランド切れが激しく、製造収率は４０％
に低下し、製造は困難であった。得られた樹脂の物理的
性質と分析値を表−１に示す。実施例−５に対して、炭
素繊維チョツプドストランドの含有がか多いにもかかわ
らず繊維長が短く、導電性は低く、衝撃強度、熱変形温
度も低下している。

［発明の効果］ 本発明にあって上記のように、振動型電動フィーダーに
より導電性繊維チョツプドストランドを押出機ベント部
より添加するので、あらかじめ溶融した熱可塑性樹脂に
導電性繊維チョツプドストランドを精度よく添加し混合
することが可能となり、また製造段階で受ける剪断応力
が小さくなり、繊維の破損を少なくし、繊維長が短くな
るのを防止できるため、導電性、物理的性質の良好な導
電性熱可塑性樹脂組成物が高い製造収率で得られ、その
工業的意義は大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を実施するに当り使用する装置の
部分としての押出機を示す概略断面図、第２図は振動型
電動フィーダーを示す概略説明図、第３図は導電性測定
のための試料を示す平面図、第４図及び第５図（イ）、
（ロ）は従来技術を示す概略説明図である。 Ａ・・・・・・押出機、　　ｌａ、　ｌｂ・・・・・・
供給口、２・・・・・・ホッパー、　　３・・・・・・
トラフ、４・・・・・・電磁石、　　５・・・・・・可
動フレーム、６・・・・・・板バネ、　７・・・・・・
定速度ベルトコンベアー８・・・・・・ロードセル、　
９・・・・・・ＰＩＤ演算増幅器、１０・・・・・・サ
イリスタ、　　１１・・・・・・シンクロモータ、１２
・・・・・・支点、　　１３・・・・・・瞬間輸送量表
示計、１４・・・・・・瞬間輸送量設定器、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、振動型電動フィーダーにより導電性繊維チョップド
   ストランドを押出機ベント部より添加する事を特徴とす
   る導電性熱可塑性樹脂の製造方法。 ２、導電性繊維チョップドストランドが炭素繊維チョプ
   ドストランドである事を特徴とする、特許請求範囲第１
   項記載の導電性熱可塑性樹脂の製造方法。 ３、炭素繊維チョップドストランドの安息角が３５〜４
   ５度である事を特徴とする特許請求範囲第２項記載の導
   電性熱可塑性樹脂の製造方法。 ４、炭素繊維チョップドストランドの嵩密度が０．１５
   〜０．４５ｇ／ｃｍ＾３である事を特徴とする特許請求
   範囲第３項記載の導電性熱可塑性樹脂の製造方法。