JPS61110703A - 鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置 - Google Patents
鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置Info
- Publication number
- JPS61110703A JPS61110703A JP59233954A JP23395484A JPS61110703A JP S61110703 A JPS61110703 A JP S61110703A JP 59233954 A JP59233954 A JP 59233954A JP 23395484 A JP23395484 A JP 23395484A JP S61110703 A JPS61110703 A JP S61110703A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- furnace
- heat treatment
- steel powder
- finishing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 42
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 186
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 7
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims abstract 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 abstract description 12
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 abstract 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical group N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 30
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 7
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 5
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 5
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 5
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 2
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 125000000753 cycloalkyl group Chemical group 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 229910001872 inorganic gas Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 2
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N Dideuterium Chemical compound [2H][2H] UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- -1 N Contains 2S Chemical compound 0.000 description 1
- 241001000340 Sitticus Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000009933 burial Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000036632 reaction speed Effects 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、コークス炉ガスおよび/または仕に処理炉自
身の排ガスを用いる鉄鋼粉の仕上熱処理方法およびその
装置に関する。
身の排ガスを用いる鉄鋼粉の仕上熱処理方法およびその
装置に関する。
従来,粉末冶金用鉄鋼粉または粉末を利用する用途に適
する鉄鋼粉の仕上熱処理(以下、熱処理と略す)におい
ては、移動床と呼ばれる連続式水平炉によって必要に応
じ脱炭、脱酸、脱窒または脱硫の1種以上が行われてい
る。
する鉄鋼粉の仕上熱処理(以下、熱処理と略す)におい
ては、移動床と呼ばれる連続式水平炉によって必要に応
じ脱炭、脱酸、脱窒または脱硫の1種以上が行われてい
る。
一般に、この仕上熱処理炉内に導くガスとしては,AX
ガスの還元性ガスが使用されている.その理由として、
AXガスはアンモニアの分解で比較的簡単に生成され、
高純度H2より安価であるし,またAXガスの製造時1
分解温度を高温にすれば,未分解NH3が少なくなるた
めN2を除く不純物量に関して何ら問題はないからであ
る.しかし、比較的小規模で安価に鉄鋼粉の熱処理に適
するN2が製造できればこの限りではない。
ガスの還元性ガスが使用されている.その理由として、
AXガスはアンモニアの分解で比較的簡単に生成され、
高純度H2より安価であるし,またAXガスの製造時1
分解温度を高温にすれば,未分解NH3が少なくなるた
めN2を除く不純物量に関して何ら問題はないからであ
る.しかし、比較的小規模で安価に鉄鋼粉の熱処理に適
するN2が製造できればこの限りではない。
一般に、高純度のN2製造法として、
(1)水を電解する方法、
(2)赤熱した炭X:(コークス、石炭)により水蒸気
を還元する水性ガス転化反応による方法。
を還元する水性ガス転化反応による方法。
(3)炭化水素(ナフサ、天然ガス、LPGなど)の水
蒸気変成による方法、 (4)炭化水素(ナフサ、天然ガス、LPGなど)の部
分酸化による方法、 (5)石炭の高温乾留ガスすなわちコークス炉ガス(以
TCOGと略す)の吸着法(以下、PSA法と略す)に
よりH2を分離精製する方法、 等があるが、本発明では(5)の方法に着目する。
蒸気変成による方法、 (4)炭化水素(ナフサ、天然ガス、LPGなど)の部
分酸化による方法、 (5)石炭の高温乾留ガスすなわちコークス炉ガス(以
TCOGと略す)の吸着法(以下、PSA法と略す)に
よりH2を分離精製する方法、 等があるが、本発明では(5)の方法に着目する。
従来、
a)COGをPSAにより精製したH2−N2系ガスを
鉄鋼粉の熱処理に使用した例はなかったこと、 b)鉄鋼粉を熱処理する場合H2−N2系ガス中のN2
以外の不純物量が鉄鋼粉の性質にどのような影響を及ぼ
すかが不明であったこc)PSAにより精製したH2−
N2系ガスの使用は経済的であるか否かが不明であった
こと。
鉄鋼粉の熱処理に使用した例はなかったこと、 b)鉄鋼粉を熱処理する場合H2−N2系ガス中のN2
以外の不純物量が鉄鋼粉の性質にどのような影響を及ぼ
すかが不明であったこc)PSAにより精製したH2−
N2系ガスの使用は経済的であるか否かが不明であった
こと。
などのために、上記(5)の製法で得たH2−N2系ガ
スを鉄鋼粉の熱処理に利用する方法とその装置に関し検
討の余地がある。
スを鉄鋼粉の熱処理に利用する方法とその装置に関し検
討の余地がある。
従来、AXガスを仕上炉で使用し、その炉から排出する
使用済の還元性ガスは、H2が65〜75容量%(以下
容量%を単に%と記す)と比較的高いが、不純物として
のNH3、Go、H20(水蒸気)が高いため、鉄鋼粉
の熱処理には再利用されなかった。再利用する場合には
、前記の不純物を所望値以下に除去しなければならなか
ったので、工業的には排ガスの循環利用は実質上行われ
ておらず、それら排ガスは炉外に導かれ、燃焼していた
。
使用済の還元性ガスは、H2が65〜75容量%(以下
容量%を単に%と記す)と比較的高いが、不純物として
のNH3、Go、H20(水蒸気)が高いため、鉄鋼粉
の熱処理には再利用されなかった。再利用する場合には
、前記の不純物を所望値以下に除去しなければならなか
ったので、工業的には排ガスの循環利用は実質上行われ
ておらず、それら排ガスは炉外に導かれ、燃焼していた
。
特開昭58−19401によれば、不純なガスを回収し
て再度仕上炉へ導き利用するということが記載されてい
るが、その内容は油アトマイズ鋼粉の脱炭に使用した排
ガスの循環利用に関するものであり、AXガスやH2の
循環ではないので。
て再度仕上炉へ導き利用するということが記載されてい
るが、その内容は油アトマイズ鋼粉の脱炭に使用した排
ガスの循環利用に関するものであり、AXガスやH2の
循環ではないので。
H2−N2系ガスの不純ガスをどの程度に純化すればよ
いかの具体的方法と装置とについては何も開示していな
い、勿論、COGからPSAにより精製したH2−N2
系ガスを循環利用する例もない。
いかの具体的方法と装置とについては何も開示していな
い、勿論、COGからPSAにより精製したH2−N2
系ガスを循環利用する例もない。
COGからH2−N2系ガスをPSA法により精製し、
このガスとオフガスとを仕上炉へ供給するのが第1の目
的である。
このガスとオフガスとを仕上炉へ供給するのが第1の目
的である。
COGから製造したH2−N2系ガスを仕上炉へ導き、
その炉で使用済となった還元性排ガスを循環利用するこ
とが第2の目的である。
その炉で使用済となった還元性排ガスを循環利用するこ
とが第2の目的である。
要するに、本発明の目的はH2を含む安価なCOGから
、仕上炉での脱炭、脱酸、脱窒、脱硫に適する還元用H
2−N2系方スと、熱処理のために加熱する燃焼用ガス
との両方のガスを仕上炉へ供給できるようにし、必要に
応じて、仕上炉で一度利用した還元性ガスを鉄鋼粉の熱
処理に適するように精製後、循環使用することをcI丁
能にすることである。
、仕上炉での脱炭、脱酸、脱窒、脱硫に適する還元用H
2−N2系方スと、熱処理のために加熱する燃焼用ガス
との両方のガスを仕上炉へ供給できるようにし、必要に
応じて、仕上炉で一度利用した還元性ガスを鉄鋼粉の熱
処理に適するように精製後、循環使用することをcI丁
能にすることである。
(イ)AXガス(H275%、N225%)よりH2が
多いガスを熱処理に利用すると、鉄鋼粉の脱酸、脱窒の
速度が増大し、熱処理時間が短縮されるため、鉄鋼粉の
生産性が向上する。
多いガスを熱処理に利用すると、鉄鋼粉の脱酸、脱窒の
速度が増大し、熱処理時間が短縮されるため、鉄鋼粉の
生産性が向上する。
(ロ)COGのPSA法により製造したAXガス相当の
ガス製造原価(約30円/Nni’)は従来使用されて
いるアンモニア分解ガスのそれ(約60円/Nm″)よ
り安い、特に、仕上炉で一度使用した還元性ガスをPS
A法にて精製し、循環利用すれば資源の有効利用に結び
つくと同時に、還元用ガスの価格がさらに安くなる。
ガス製造原価(約30円/Nni’)は従来使用されて
いるアンモニア分解ガスのそれ(約60円/Nm″)よ
り安い、特に、仕上炉で一度使用した還元性ガスをPS
A法にて精製し、循環利用すれば資源の有効利用に結び
つくと同時に、還元用ガスの価格がさらに安くなる。
(ハ)最近、COC中(7)タールミス) 、 H2S
、ナフタリン、ベンゼン、トルエン、キシレン(以下、
ヘンゼン、トルエン、キシレンヲBTXと略す)等が
活性炭層を使用する簡単なin処理装置で除去できるよ
うになった。
、ナフタリン、ベンゼン、トルエン、キシレン(以下、
ヘンゼン、トルエン、キシレンヲBTXと略す)等が
活性炭層を使用する簡単なin処理装置で除去できるよ
うになった。
(ニ)COCのPSA法により精製したH2−N2系ガ
スを利用すれば、COGの供給のみで他のガスの使用は
不要であり、クローズドな仕上炉設備となる。また、P
SA法による精製は無人化でさる。
スを利用すれば、COGの供給のみで他のガスの使用は
不要であり、クローズドな仕上炉設備となる。また、P
SA法による精製は無人化でさる。
(ホ)従来行われたことのないC0GIPSA法により
精製したN2−N2系ガスを仕上炉に利用する。
精製したN2−N2系ガスを仕上炉に利用する。
本発明は、以上の5項目のヒントを組合せることにより
合理的な熱処理が可能な鉄鋼粉仕上熱処理方法およびそ
の装置を提供するものである。
合理的な熱処理が可能な鉄鋼粉仕上熱処理方法およびそ
の装置を提供するものである。
本発明者らは、COGの前処理後その処理されたガスを
、またはその処理されたガスと仕上炉から排出する還元
性ガスとを混合したガスを、PSA法により精製し、そ
のガスを鉄鋼粉の仕上炉での還元用ガスとして、同時に
PSA装置から副生ずるオフガスを仕上炉での燃焼加熱
用(以下、燃焼用と略す)ガスとして、供給する方法お
よび装置を種々検討した結果、本発明を開発し、その効
果として鉄鋼粉の仕上炉部力の増大と、省資源とが達成
できた。
、またはその処理されたガスと仕上炉から排出する還元
性ガスとを混合したガスを、PSA法により精製し、そ
のガスを鉄鋼粉の仕上炉での還元用ガスとして、同時に
PSA装置から副生ずるオフガスを仕上炉での燃焼加熱
用(以下、燃焼用と略す)ガスとして、供給する方法お
よび装置を種々検討した結果、本発明を開発し、その効
果として鉄鋼粉の仕上炉部力の増大と、省資源とが達成
できた。
その供給方法の特徴としては、原料であるCOGを活性
炭層に通し、不純物であるタールミスト、N2s、ナフ
タリン、BTXを十分に除去する前処理後、その処理さ
れたガス、また°はその処理されたガスと仕上炉から排
出する不純の還元性H2−N2系ガスの一部または全量
とを混合したガスをPSA装置によりN2が80%以上
、不純物としてのCOが1.0%以下、NH3,が0.
04%以下、C02が1.0%以下、CoSが0.00
1%以下、S系ガスの合計が0.01%以下、炭化水素
の合計が0,01%以下、残部ガスがN2よりなるガス
に精製し、仕上炉での還元用ガスとして、また、PSA
装置での不純オフガスを仕上炉での燃焼用ガスとして供
給する方法である。また、供給装置の特徴としては、C
OGからタールミスト。
炭層に通し、不純物であるタールミスト、N2s、ナフ
タリン、BTXを十分に除去する前処理後、その処理さ
れたガス、また°はその処理されたガスと仕上炉から排
出する不純の還元性H2−N2系ガスの一部または全量
とを混合したガスをPSA装置によりN2が80%以上
、不純物としてのCOが1.0%以下、NH3,が0.
04%以下、C02が1.0%以下、CoSが0.00
1%以下、S系ガスの合計が0.01%以下、炭化水素
の合計が0,01%以下、残部ガスがN2よりなるガス
に精製し、仕上炉での還元用ガスとして、また、PSA
装置での不純オフガスを仕上炉での燃焼用ガスとして供
給する方法である。また、供給装置の特徴としては、C
OGからタールミスト。
H2S、ナフタリン、BTXを十分に除去するために活
性炭を使用する前処理装置と、必要に応じて、仕上炉か
ら排出する高温かつ不純の還元性N2−N2系ガスの一
部または全量を冷却して循環利用するための熱交換器お
よびクーラーと、前処理を施したCOGとクーラーで冷
却した不純のN2−N2系ガスとを必要に応じて混合す
るガスホルダーと、そのホルダーから出たガスを昇圧す
るための昇圧機と、その昇圧機をへてN2以外の不純物
ガスを除去するためのPSA装置と。
性炭を使用する前処理装置と、必要に応じて、仕上炉か
ら排出する高温かつ不純の還元性N2−N2系ガスの一
部または全量を冷却して循環利用するための熱交換器お
よびクーラーと、前処理を施したCOGとクーラーで冷
却した不純のN2−N2系ガスとを必要に応じて混合す
るガスホルダーと、そのホルダーから出たガスを昇圧す
るための昇圧機と、その昇圧機をへてN2以外の不純物
ガスを除去するためのPSA装置と。
N2−N2系ガスの露点を調整する露点調整器と、PS
A装2から排出する不純のオフガスを燃焼させるための
ラジアントチューブとより構成する還元用ガスおよび燃
焼用ガスの供給装とである。
A装2から排出する不純のオフガスを燃焼させるための
ラジアントチューブとより構成する還元用ガスおよび燃
焼用ガスの供給装とである。
以下本発明の構成について詳細に説明する。
本発明では、原料ガスとして、COGを選び。
そのガスからH,2−N2系ガメを分離精製することを
考えたが、その理由として、次のことが挙げられる。従
来、使用している、アンモニアの分解で製造されるAX
ガスの製造原価は約60円/Nrn’と高価である上、
分解温度が低ければAXガス中には未分解のNH3が残
留するため、そのガスを脱窒に利用する場合には十分に
注意する必要がある。これに対し、COCはN2を50
〜60%含み、製鉄所や、コークスを製造する工業で大
量に副生し、その製造単価は約25円/Nm’と安価で
ある。そのためCOGを原料とすることは有利である0
例えば、COGからPSA装置によってAxガス相当の
ガスを1ooONrn’/hrの規模で製造する場合、
lNd畠り30〜40円と安価である。したがって、工
業的にはCOGを原料としてN2−N2系ガスを精製す
る方が得策である。
考えたが、その理由として、次のことが挙げられる。従
来、使用している、アンモニアの分解で製造されるAX
ガスの製造原価は約60円/Nrn’と高価である上、
分解温度が低ければAXガス中には未分解のNH3が残
留するため、そのガスを脱窒に利用する場合には十分に
注意する必要がある。これに対し、COCはN2を50
〜60%含み、製鉄所や、コークスを製造する工業で大
量に副生し、その製造単価は約25円/Nm’と安価で
ある。そのためCOGを原料とすることは有利である0
例えば、COGからPSA装置によってAxガス相当の
ガスを1ooONrn’/hrの規模で製造する場合、
lNd畠り30〜40円と安価である。したがって、工
業的にはCOGを原料としてN2−N2系ガスを精製す
る方が得策である。
しかし、COGにはN2.N2のほかに、不純物である
CO2,02、Go、NH3、NOx。
CO2,02、Go、NH3、NOx。
H2Sなどの無機系ガスとダスト類である微粒子粉体や
、タールミストや、ナフタリンとBTX等の環状炭化水
素のガス、メタン系の飽和炭化水素のガス、アセチレン
系、エチレン系、ジエン類の不飽和炭化水素のガス、さ
らには有機のS系ガスが含まれているため、これら不純
物を除去する必要がある。
、タールミストや、ナフタリンとBTX等の環状炭化水
素のガス、メタン系の飽和炭化水素のガス、アセチレン
系、エチレン系、ジエン類の不飽和炭化水素のガス、さ
らには有機のS系ガスが含まれているため、これら不純
物を除去する必要がある。
まず、ダスト類を除去するため、サイクロン方式の集塵
機やフィルターを設置しなければならない、そうしない
と、後工程に設置するブロワ−や前処理装置にダストが
たまって、ブロワ−の能力低下や、前処理装置にトラブ
ルが起こり、好ましくない、したがって、ダスト類を除
去するための装置が必要である。
機やフィルターを設置しなければならない、そうしない
と、後工程に設置するブロワ−や前処理装置にダストが
たまって、ブロワ−の能力低下や、前処理装置にトラブ
ルが起こり、好ましくない、したがって、ダスト類を除
去するための装置が必要である。
ダスト類が除去されたCOGは軸流型または遠心型のブ
ロワ−をへて、活性炭を主体とした吸着剤で構成される
前処理装置に送られ、その装置でタールミスト、H2S
、ナフタリン、BTXを主に除去する。この前処理の設
置理由は、次工程でのPSA装置での吸着剤、例えば活
性炭、ゼオライト、アルミナ、シリカゲル等の吸着剤の
能力を劣化させることを防止するためと、高純度のN2
−N2系ガスを得るためである。この前処理装置は1塔
式でもよくまたは多塔式でもよい。
ロワ−をへて、活性炭を主体とした吸着剤で構成される
前処理装置に送られ、その装置でタールミスト、H2S
、ナフタリン、BTXを主に除去する。この前処理の設
置理由は、次工程でのPSA装置での吸着剤、例えば活
性炭、ゼオライト、アルミナ、シリカゲル等の吸着剤の
能力を劣化させることを防止するためと、高純度のN2
−N2系ガスを得るためである。この前処理装置は1塔
式でもよくまたは多塔式でもよい。
そのような前処理を施したCOGは、一旦、ガスホルダ
ーに貯蔵される。このガスホルダーは仕上炉から排出す
るN2−N2系ガスの一部または全量を循環使用する場
合、必要に応じてCOGとの混合タンクとしても使用さ
れる。
ーに貯蔵される。このガスホルダーは仕上炉から排出す
るN2−N2系ガスの一部または全量を循環使用する場
合、必要に応じてCOGとの混合タンクとしても使用さ
れる。
この排ガスを循環利用する理由としては、排ガスがN2
:80%以上、COニア−1,2%、NH3: Q、2
−0.04%、CO2:1.0%以下。
:80%以上、COニア−1,2%、NH3: Q、2
−0.04%、CO2:1.0%以下。
CO5:0.05%以)、残部は実質的にN2からなる
比較的良質なN2−82系ガスであるためである。これ
を燃焼用ガスとして使用することは省資源的にも得策で
はなく、これを必要に応じて再利用すべきである。しか
し、このような排ガスを循環利用する際には、次のよう
な11を別の工大がいる。
比較的良質なN2−82系ガスであるためである。これ
を燃焼用ガスとして使用することは省資源的にも得策で
はなく、これを必要に応じて再利用すべきである。しか
し、このような排ガスを循環利用する際には、次のよう
な11を別の工大がいる。
連続的に移動する移動床炉からなる仕上炉から排出する
前記の不純N2−N2系ガスには粉塵である微粒子が含
まれているため、サイクロンやその他のダストキャツチ
ャ−により処理した後、1100℃から550℃まで冷
却でさる熱交換器と、550℃から外気温度まで冷却で
きる水冷クーラーを経て、ブロワ−によってガスホルタ
−に導く、このガスホルダーの容積の目安としては、仕
上炉の容積の10〜20倍が適当である。
前記の不純N2−N2系ガスには粉塵である微粒子が含
まれているため、サイクロンやその他のダストキャツチ
ャ−により処理した後、1100℃から550℃まで冷
却でさる熱交換器と、550℃から外気温度まで冷却で
きる水冷クーラーを経て、ブロワ−によってガスホルタ
−に導く、このガスホルダーの容積の目安としては、仕
上炉の容積の10〜20倍が適当である。
そうでないと、ガスホルダー中のガスを次工程の昇圧機
で吸引する場合、その吸引の影響が仕上炉へまで達し、
その結果炉内圧が負圧になり、炉内大気が入り込み爆発
の危険性が十分にあるからである。したがって、その容
積の大きさは次工程の昇圧機の容量、型式によって決ま
るものである。
で吸引する場合、その吸引の影響が仕上炉へまで達し、
その結果炉内圧が負圧になり、炉内大気が入り込み爆発
の危険性が十分にあるからである。したがって、その容
積の大きさは次工程の昇圧機の容量、型式によって決ま
るものである。
例えば、一定容量を吸引して昇圧する方式のスクリュ一
方式昇圧機を使用する場合には仕上炉の容積の10倍前
後の容積を持つガスホルダーとする必要がある。ホルダ
ーの存在意義は大きく、その理由は仕上炉からN2−N
2系ガスを吸引する際に起こる仕上炉内圧力を一定にす
る役目を果すものである。
方式昇圧機を使用する場合には仕上炉の容積の10倍前
後の容積を持つガスホルダーとする必要がある。ホルダ
ーの存在意義は大きく、その理由は仕上炉からN2−N
2系ガスを吸引する際に起こる仕上炉内圧力を一定にす
る役目を果すものである。
次に、スクリュ一方式昇圧機、コンプレッサー等により
ホルダーから出たガスを5〜lO気圧に昇圧し、PSA
装置に送り、高純度のN2−N2系ガスとオフガスとに
分離する。N2−N2系ガスは製品タンクに導かれ、そ
の後、そのタンクから出たガスは露点Eel!II器を
経て、前記の熱交換器により最高温度500℃まで予熱
され、仕上炉での還元用ガス投入口に供給される。一方
、オフガスもオフガスタンクに導かれ、その後、仕上炉
に設置された燃焼用ラジアントチューブへ送り燃焼され
る。
ホルダーから出たガスを5〜lO気圧に昇圧し、PSA
装置に送り、高純度のN2−N2系ガスとオフガスとに
分離する。N2−N2系ガスは製品タンクに導かれ、そ
の後、そのタンクから出たガスは露点Eel!II器を
経て、前記の熱交換器により最高温度500℃まで予熱
され、仕上炉での還元用ガス投入口に供給される。一方
、オフガスもオフガスタンクに導かれ、その後、仕上炉
に設置された燃焼用ラジアントチューブへ送り燃焼され
る。
N2−N2系ガスの純度としては後記するごとく熱処理
した鉄鋼粉の特性から定まるものであり、それに合せて
、PSA装置の運転を行えばよい。
した鉄鋼粉の特性から定まるものであり、それに合せて
、PSA装置の運転を行えばよい。
還元用ガスとしてPSA装置から出るN2−N2系ガス
中の必要なN2量と不純物量について規定する。その規
定の根拠はすべて熱処理した後の鉄鋼粉の性質すなわち
、鉄鋼粉の粉体、圧粉体、焼結体の性質から生じるもの
である。まず、本発明でのN2−N2系ガス中のN2量
は80%以上としたが、N2が80%未満で残部ガスが
実質的にN2量であるガスで鉄鋼粉を熱処理すると、各
種鉄鋼粉に適合した熱処理条件下でも。
中の必要なN2量と不純物量について規定する。その規
定の根拠はすべて熱処理した後の鉄鋼粉の性質すなわち
、鉄鋼粉の粉体、圧粉体、焼結体の性質から生じるもの
である。まず、本発明でのN2−N2系ガス中のN2量
は80%以上としたが、N2が80%未満で残部ガスが
実質的にN2量であるガスで鉄鋼粉を熱処理すると、各
種鉄鋼粉に適合した熱処理条件下でも。
目的とする脱酸、脱窒、脱硫のうち脱酸、脱窒の速度、
特に脱窒の速度が小さくなる。それは熱処理雰囲気のN
2分圧が低いために起きる現象である。
特に脱窒の速度が小さくなる。それは熱処理雰囲気のN
2分圧が低いために起きる現象である。
すなわち。
N2+Fe0(鉄鋼粉表面または内部の)呻H20+F
e ・・・・・・・・・(1)3/2 N2
+N (鉄鋼粉表面または内部の)−NH3・・・・・
・・・・(2) のIJ→方の反応速度が小さくなる。
e ・・・・・・・・・(1)3/2 N2
+N (鉄鋼粉表面または内部の)−NH3・・・・・
・・・・(2) のIJ→方の反応速度が小さくなる。
例えば、AXガスおよびN2−95%N2を用い、ガス
流量を一定として、アトマイズ鉄粉を1000℃で45
分間均熱した後、700℃から450°Cまでの間の冷
却速度が6.5°C/minとする条件では、N2−9
5%N2を使用する場合 その脱窒時間はAXガスの場
合の半分程度であり、N2−9596H2使用での熱処
理の生産性か高い、さらに、詳細に調べてみると、AX
ガス使用のとき、雰囲気中のN2が鉄粉の脱窒を抑制す
るうえに、鉄粉の表面酸化物の還元によって生じる水蒸
気による露点の上昇および脱窒によって生じるNH3な
どにより炉内雰囲気が汚染されるため脱窒がさらに抑制
される。検討の結果、脱酸 脱窒の時間がAXガスの場
合より顕著に短縮されるN2含有量は80%以上とすべ
きである。
流量を一定として、アトマイズ鉄粉を1000℃で45
分間均熱した後、700℃から450°Cまでの間の冷
却速度が6.5°C/minとする条件では、N2−9
5%N2を使用する場合 その脱窒時間はAXガスの場
合の半分程度であり、N2−9596H2使用での熱処
理の生産性か高い、さらに、詳細に調べてみると、AX
ガス使用のとき、雰囲気中のN2が鉄粉の脱窒を抑制す
るうえに、鉄粉の表面酸化物の還元によって生じる水蒸
気による露点の上昇および脱窒によって生じるNH3な
どにより炉内雰囲気が汚染されるため脱窒がさらに抑制
される。検討の結果、脱酸 脱窒の時間がAXガスの場
合より顕著に短縮されるN2含有量は80%以上とすべ
きである。
すなわち鉄鋼粉の熱処理に用いるべきガスとしては82
Mが80%以上が適していることが明らかになった。
Mが80%以上が適していることが明らかになった。
次に、N2−N2系ガスの不純物量について詳述する。
一般にCOGはN2:50〜60%、不純物としてCH
a:30〜40%、CO:6〜8%、N2:5〜8%、
CO2:2〜4%1重度化水重度化水素第3〜4:0.
1%程度、その他の不純物として、NH3、NOx、N
2 S、ナフタリン、BTX、有機の硫化物、タールミ
スト、ダスト類を含んでいる。このCOGをPSA#&
置によりN2,1>(80%以上でCO2: 1.0%
以下。
a:30〜40%、CO:6〜8%、N2:5〜8%、
CO2:2〜4%1重度化水重度化水素第3〜4:0.
1%程度、その他の不純物として、NH3、NOx、N
2 S、ナフタリン、BTX、有機の硫化物、タールミ
スト、ダスト類を含んでいる。このCOGをPSA#&
置によりN2,1>(80%以上でCO2: 1.0%
以下。
NH3:0.04%以下、CO:1,0%以下、S系ガ
スの合計:0,01%以下1度化水稟系ガスの合計:0
.01%以下、残部は実質的にN2からなるガスに精製
しなければならない。
スの合計:0,01%以下1度化水稟系ガスの合計:0
.01%以下、残部は実質的にN2からなるガスに精製
しなければならない。
CO量が1.0%を越えると、熱処理後の鉄鋼粉のC量
はCO量の増加とともにほぼ直線的に増加し、鉄鋼粉の
C量が0.01重量%以上となってしまう、勿論、鉄鋼
粉のcEkは炭化水素系ガス量にも大さく影響されるの
で、炭化水素系ガス量がo、oi%以下とした場合であ
る。逆に、CO量が1.0%以下であり、炭化水素系ガ
スの合計が0.01%を越えると、CH,やCmHnは
COより浸炭°性がはげしいため、著しく浸炭し、前記
目標C量の上限を越えてしまう。
はCO量の増加とともにほぼ直線的に増加し、鉄鋼粉の
C量が0.01重量%以上となってしまう、勿論、鉄鋼
粉のcEkは炭化水素系ガス量にも大さく影響されるの
で、炭化水素系ガス量がo、oi%以下とした場合であ
る。逆に、CO量が1.0%以下であり、炭化水素系ガ
スの合計が0.01%を越えると、CH,やCmHnは
COより浸炭°性がはげしいため、著しく浸炭し、前記
目標C量の上限を越えてしまう。
NH3量が0.04%を越えると、熱処理時の反応式(
2)の逆反応が進むので好ましくなく、650℃前後に
おける徐冷によっても脱窒は促進されない、換言すれば
、鉄鋼粉の窒素量は目標の0.0050!i量%を大幅
に上まわってしまう。
2)の逆反応が進むので好ましくなく、650℃前後に
おける徐冷によっても脱窒は促進されない、換言すれば
、鉄鋼粉の窒素量は目標の0.0050!i量%を大幅
に上まわってしまう。
Co2量が1.0%を越えるとCo2は酸化性ガスであ
るため、熱処理の降温時に再酸化が起こり、仕上炉から
排出する鉄鋼粉の焼結ケーキは青色または黒色となるた
め、好ましくない。
るため、熱処理の降温時に再酸化が起こり、仕上炉から
排出する鉄鋼粉の焼結ケーキは青色または黒色となるた
め、好ましくない。
S系ガスの合計が0.01%を越えると、熱処理時に脱
硫が進まず、目標S量0.01fi量%以下の鉄鋼粉が
製造されない。
硫が進まず、目標S量0.01fi量%以下の鉄鋼粉が
製造されない。
したがって、前記の範囲内の高純度N2−N2系ガスを
使用しない限り、鉄鋼粉の脱炭、脱酸。
使用しない限り、鉄鋼粉の脱炭、脱酸。
脱窒、脱硫が不十分となり、鉄鋼粉の圧縮性をはじめ、
粉体、圧粉体、焼結体の特性に悪い影響を及ぼし、所望
の鉄鋼粉の製造が困難となってしまう。
粉体、圧粉体、焼結体の特性に悪い影響を及ぼし、所望
の鉄鋼粉の製造が困難となってしまう。
また、仕上炉から排出する還元性ガスをWI環利用する
場合も、勿論前記と同様のガス純度とする必要がある。
場合も、勿論前記と同様のガス純度とする必要がある。
次に本発明の装置を第1図により説明する。第1図は本
発明の実施例の系統図である。
発明の実施例の系統図である。
原料であるCOGはフィルターlを経て、c。
G中のダスト類が除去された後、ブロワ−2をへて活性
炭を充填した前処埋装W3に導かれる。その装gL3で
は1次工程のPSA装置の吸着剤の能力を低下させない
ようにするため、吸着剤に有害なタールミスト、H2S
や環状炭化水素系物質であるナフタリン、BTX等を除
去し、ガスボルダ−4に導く、必要に応じて、仕上炉か
ら排出する還元性N2−N2系ガスを回収し、循環利用
することもできる。すなわち、別に設けた駆動装置によ
り回転するホイール5によって連続的に移動するベルト
式移動床炉である仕上炉6の排ガス出07からCo、N
H3、N20 (水蒸気)、H2S等で不純となったN
2−N2系ガスを循環利用するために、バルブ8をへて
集塵機9で粉塵を除去したのち5熱交換器10をへて、
その後、クーラー11をへて、ブロワ−12により送ら
れ、バルブ13をへて前記ホルダー4に導き、前処理さ
れたCOGと均一に混合する0次に、ガスホルダーのガ
スをスクリュ一方式の昇圧41114で5 k g /
cばに昇圧する。その後、吸着除去装置(PSA装置
t)15により精製し、前記した値に精製したN2−N
2系ガスを一度製品タンク16におさめて、露点調整器
17をへて熱交換器10で予熱した後、仕上炉ガス入口
1Bから仕上炉内に導かれる。一方、吸着除去装置CP
SA装置)15でオフガスとして排出するガスは一度オ
フガスタンク19に収められ、仕上炉6に設置された炉
体加熱用ラジアントチューブ20へ導かれ燃焼に供され
る。
炭を充填した前処埋装W3に導かれる。その装gL3で
は1次工程のPSA装置の吸着剤の能力を低下させない
ようにするため、吸着剤に有害なタールミスト、H2S
や環状炭化水素系物質であるナフタリン、BTX等を除
去し、ガスボルダ−4に導く、必要に応じて、仕上炉か
ら排出する還元性N2−N2系ガスを回収し、循環利用
することもできる。すなわち、別に設けた駆動装置によ
り回転するホイール5によって連続的に移動するベルト
式移動床炉である仕上炉6の排ガス出07からCo、N
H3、N20 (水蒸気)、H2S等で不純となったN
2−N2系ガスを循環利用するために、バルブ8をへて
集塵機9で粉塵を除去したのち5熱交換器10をへて、
その後、クーラー11をへて、ブロワ−12により送ら
れ、バルブ13をへて前記ホルダー4に導き、前処理さ
れたCOGと均一に混合する0次に、ガスホルダーのガ
スをスクリュ一方式の昇圧41114で5 k g /
cばに昇圧する。その後、吸着除去装置(PSA装置
t)15により精製し、前記した値に精製したN2−N
2系ガスを一度製品タンク16におさめて、露点調整器
17をへて熱交換器10で予熱した後、仕上炉ガス入口
1Bから仕上炉内に導かれる。一方、吸着除去装置CP
SA装置)15でオフガスとして排出するガスは一度オ
フガスタンク19に収められ、仕上炉6に設置された炉
体加熱用ラジアントチューブ20へ導かれ燃焼に供され
る。
鉄鋼粉の熱処理に最適であるN2−N2系ガスは、その
N2量の下限や、不純物量の上限は熱処理された鉄鋼粉
の特性から規定されるものであり1本発明は、COGを
従来のPSA装置に単に送り、N2−N2系ガスを精製
し、その一部または全景を仕上炉へ単に供給する方法と
は木質的に異なる作用を有することが理解できよう。
N2量の下限や、不純物量の上限は熱処理された鉄鋼粉
の特性から規定されるものであり1本発明は、COGを
従来のPSA装置に単に送り、N2−N2系ガスを精製
し、その一部または全景を仕上炉へ単に供給する方法と
は木質的に異なる作用を有することが理解できよう。
また、本発明によると、COGのみの供給があれば、そ
のガスから#鋼粉の熱処理に最適である高純度のN2−
N2系ガスを効率よく、かつ安価に供給でき、それを仕
上炉に導くと、鉄鋼粉の生産性向上、品質向上が達成さ
れる。また必要に応じてN2−N、系ガスを循環使用す
る場合には、これらの向上に加えて、経済性、省資源的
に大さく寄与する。さらに、還元用ガスおよび燃焼用ガ
スがクローズドした系で仕上炉へ供給できる利点もある
。
のガスから#鋼粉の熱処理に最適である高純度のN2−
N2系ガスを効率よく、かつ安価に供給でき、それを仕
上炉に導くと、鉄鋼粉の生産性向上、品質向上が達成さ
れる。また必要に応じてN2−N、系ガスを循環使用す
る場合には、これらの向上に加えて、経済性、省資源的
に大さく寄与する。さらに、還元用ガスおよび燃焼用ガ
スがクローズドした系で仕上炉へ供給できる利点もある
。
仕上炉から排出する還元性排ガスを循環利用する。4:
発明の一実施例である゛第1図について、ガス流れが定
常状態になった時点において。
発明の一実施例である゛第1図について、ガス流れが定
常状態になった時点において。
COG:53Nrn’/hr
(N2:53.3%、N2:6.01%、残部ガスは不
純物ガス)と。
純物ガス)と。
仕上炉から排出したN2−N2系ガス=16ONm’/
hr (N2:93.2%、N2:3.4%、残部ガスは不純
物ガス) とを混合し、そのガスを吸着除去装@ (PSA装置)
によって精製し、 純度の高しζ還元性であるN2−N2系ガス=16ON
rn’/hr (N2:96%、N2:3.63%、CO:0、3%、
NH3:0.01%、 co2 :0.05%、残
部は不純物ガス:O,011%以下)と 燃焼用オフガx:53Nm’/hr を得た。その還元性ガスで7トマイス鉄粉を1.1t
/ h rの割合で熱処理した。この時の吸着除去装v
!i(P S A ’J tL) ニョ6 H2(7)
収率1t 86.6 %であった。
hr (N2:93.2%、N2:3.4%、残部ガスは不純
物ガス) とを混合し、そのガスを吸着除去装@ (PSA装置)
によって精製し、 純度の高しζ還元性であるN2−N2系ガス=16ON
rn’/hr (N2:96%、N2:3.63%、CO:0、3%、
NH3:0.01%、 co2 :0.05%、残
部は不純物ガス:O,011%以下)と 燃焼用オフガx:53Nm’/hr を得た。その還元性ガスで7トマイス鉄粉を1.1t
/ h rの割合で熱処理した。この時の吸着除去装v
!i(P S A ’J tL) ニョ6 H2(7)
収率1t 86.6 %であった。
比較例1として、
AXガス:
(N2ニア2.5%、N2:27.19%。
CO:0.3%、NH3: 0.01%)を用いて本発
明で使用したものと同様のアトマイズ鉄粉を1.1 t
/ h rの割合で熱処理した。
明で使用したものと同様のアトマイズ鉄粉を1.1 t
/ h rの割合で熱処理した。
比較例2として、吸着除去装置(PSA装置)を使用し
ないで、別系列の仕上炉から排出した不純の還元性N2
−N2系ガス・ 16ONm’/hr (N2:94%、N2 :3%、CO:1.5%、NH
3:0.054%、CO2:1,4%、CO3:0,0
46%) を用いて、本発明で使用したものと同様の7トマイズ鉄
粉を1.lt/hrの割合で熱処理した。ただし1本発
明と比較例1および2とも熱処理条件は同一であり、均
熱温度1000°Cで均熱時間45分間とした。
ないで、別系列の仕上炉から排出した不純の還元性N2
−N2系ガス・ 16ONm’/hr (N2:94%、N2 :3%、CO:1.5%、NH
3:0.054%、CO2:1,4%、CO3:0,0
46%) を用いて、本発明で使用したものと同様の7トマイズ鉄
粉を1.lt/hrの割合で熱処理した。ただし1本発
明と比較例1および2とも熱処理条件は同一であり、均
熱温度1000°Cで均熱時間45分間とした。
以」−の条件で熱処理して得た鉄粉の分析値を第1表に
示した。
示した。
第1表 単位は重量%
CON
原料鉄粉 0.19 0,75 0.082実施
例 0.002 0.11 0.0021比較例
1 0,002 0.14 0.0038比較例2
0.011 0.18 0.0046第1表の本
発明と比較例1とにおいて、これらの場合はどちらもN
2−N2系ガスに混入する不純物ガス量がいずれも要求
値より低くなっているため、熱処理後の鉄粉のC,O,
Nは目標値(C量:0.01重量%、O量・0.15重
量%、NJi:0、 OO50重量%)より低くなった
。したがって、AXガスを熱処理用ガスとして用いるよ
りも本発明のN2−N2系ガスを使用すると、仕上炉の
生産性が向上することが明らかである。
例 0.002 0.11 0.0021比較例
1 0,002 0.14 0.0038比較例2
0.011 0.18 0.0046第1表の本
発明と比較例1とにおいて、これらの場合はどちらもN
2−N2系ガスに混入する不純物ガス量がいずれも要求
値より低くなっているため、熱処理後の鉄粉のC,O,
Nは目標値(C量:0.01重量%、O量・0.15重
量%、NJi:0、 OO50重量%)より低くなった
。したがって、AXガスを熱処理用ガスとして用いるよ
りも本発明のN2−N2系ガスを使用すると、仕上炉の
生産性が向上することが明らかである。
本発明と比較例2とを比較すると、本発明では不純のガ
ス量が少なく、比較例2では要求値よりも高くなってい
るので、熱処理後の鉄粉中のC10、Nの値はいずれも
それらの目標値よりも高くなった。したがって、明細書
に記した範囲の不純物ガス量が混入するN2−N2系ガ
スを用いると、鉄粉中のC,O,Nの量はそれぞれ目標
値を満足することが明らかである。
ス量が少なく、比較例2では要求値よりも高くなってい
るので、熱処理後の鉄粉中のC10、Nの値はいずれも
それらの目標値よりも高くなった。したがって、明細書
に記した範囲の不純物ガス量が混入するN2−N2系ガ
スを用いると、鉄粉中のC,O,Nの量はそれぞれ目標
値を満足することが明らかである。
本発明の方法および装置により、鉄鋼粉の仕上熱処理に
おいて、COGおよび/または仕上処理炉の排ガスを有
効に利用することが可能となり。
おいて、COGおよび/または仕上処理炉の排ガスを有
効に利用することが可能となり。
生産性の向上、コストダウンに大きく寄与する効果を奏
する。
する。
第1図は、本発明の一実施例を示す系統図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 コークス炉ガスおよび/または仕上熱処理炉排出ガ
スをH_280容量%以上の精製ガスと廃ガスとに分離
し、精製ガスを鉄鋼粉仕上還元用ガスとして使用すると
ともに、前記廃ガスを該還元炉の燃焼加熱用ガスとして
用いることを特徴とする鉄鋼粉仕上熱処理方法。 2 仕上熱処理炉排出ガスを冷却する冷却装置および/
またはコークス炉ガスの前処理装置と、ガス昇圧機と、
該昇圧されたガスから易吸着性成分を吸着除去する装置
と、易吸着性成分を吸着除去したガスを還元炉に送入す
る系統と、易吸着性成分を含むガスを炉加熱装置に誘導
する系統とを備えたことを特徴とする鉄鋼粉仕上還元装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59233954A JPS61110703A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59233954A JPS61110703A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61110703A true JPS61110703A (ja) | 1986-05-29 |
JPH0369961B2 JPH0369961B2 (ja) | 1991-11-06 |
Family
ID=16963225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59233954A Granted JPS61110703A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61110703A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55114492U (ja) * | 1979-02-06 | 1980-08-12 | ||
JPS5819401A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属粉末の処理方法およびその装置 |
JPS5891003A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-05-30 | Kawasaki Steel Corp | Psa法による純水素製造を目的とするcog精製法 |
-
1984
- 1984-11-06 JP JP59233954A patent/JPS61110703A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55114492U (ja) * | 1979-02-06 | 1980-08-12 | ||
JPS5819401A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属粉末の処理方法およびその装置 |
JPS5891003A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-05-30 | Kawasaki Steel Corp | Psa法による純水素製造を目的とするcog精製法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0369961B2 (ja) | 1991-11-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100192690B1 (ko) | 공기 분리 플랜트로부터 생성된 질소를 사용하여 후속 공정으로 의 공급원료 가스로부터 이산화탄소를 제거하는 방법 | |
CN103261446B (zh) | 用含氢和co的还原气体源生产直接还原铁的方法和装置 | |
EP2459755B1 (en) | Method for producing direct reduced iron with limited co2 emissions and apparatus therefor | |
RU2439165C2 (ru) | Способ прямого восстановления оксидов железа до металлического железа, использующий газ коксовых печей или подобный ему газ | |
KR20010041141A (ko) | 개선된 환원 가스를 이용한 직접 환원철 생산 방법 및 장치 | |
US4246024A (en) | Method for the gaseous reduction of metal ores using reducing gas produced by gasification of solid or liquid fossil fuels | |
MX2007001249A (es) | Metodo y aparato para producir gases reductores limpios a partir de gas de coqueria. | |
EP2626439A1 (en) | Method for separating blast furnace gas | |
KR20140094505A (ko) | 제철 방법 및 설비 | |
CN103805728B (zh) | 利用高氮含量干馏煤气制合成气生产还原铁的方法及装置 | |
KR100461242B1 (ko) | 야금학적제출방법및설비 | |
EP3303217B1 (en) | Process for the synthesis of a reducing gaseous mixture starting from a hydrocarbon stream and carbon dioxide | |
JPS61110703A (ja) | 鉄鋼粉仕上熱処理方法およびその装置 | |
CN213772106U (zh) | 气基竖炉还原气制备系统 | |
CN114774611A (zh) | 富氢气体co2氧化转化及氢基竖炉直接还原铁生产方法 | |
CN218853934U (zh) | 焦炉煤气制备竖炉还原气的二氧化碳可调系统 | |
CN213895742U (zh) | 竖炉还原气制备及解吸气自加热系统 | |
CN114574648B (zh) | 气基竖炉还原气制备系统及方法 | |
CN213772105U (zh) | 竖炉还原气制备及干法脱硫系统 | |
CN218811560U (zh) | 焦炉煤气制备竖炉还原气的脱碳及工艺气再利用系统 | |
CN114574647B (zh) | 焦炉煤气耦合二氧化碳制备竖炉还原气的系统及方法 | |
CN213895743U (zh) | 竖炉还原气制备及喷氧升温系统 | |
CN213772104U (zh) | 竖炉还原气制备及自解吸系统 | |
CN118272138A (zh) | 焦炉煤气耦合竖炉转化制备还原气的系统及方法 | |
CN117413075A (zh) | 用于直接还原铁矿石的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |