JPS6110937A - 磁性楔 - Google Patents
磁性楔Info
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- JPS6110937A JPS6110937A JP13169884A JP13169884A JPS6110937A JP S6110937 A JPS6110937 A JP S6110937A JP 13169884 A JP13169884 A JP 13169884A JP 13169884 A JP13169884 A JP 13169884A JP S6110937 A JPS6110937 A JP S6110937A
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- wedge
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- magnetic wedge
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/48—Fastening of windings on the stator or rotor structure in slots
- H02K3/487—Slot-closing devices
- H02K3/493—Slot-closing devices magnetic
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、回転機の鉄心に設けたスロットに導体を固定
する磁性楔に関するものである。
する磁性楔に関するものである。
一般に１発電機や、電動機等の回転機では。
その鉄心のスロット内に、導体（巻線）がおさめられ、
これをスロット内に固定するため楔が取付けられている
。この楔には、透磁率が数１０μＨ／ｍ 以下の強磁性
体を用いて、鉄心のスロット部分とティース部分の磁界
不均一に起因する損失、いわゆるスロットリップル損失
を減少させる磁性楔が従来から用いられてきた。
これをスロット内に固定するため楔が取付けられている
。この楔には、透磁率が数１０μＨ／ｍ 以下の強磁性
体を用いて、鉄心のスロット部分とティース部分の磁界
不均一に起因する損失、いわゆるスロットリップル損失
を減少させる磁性楔が従来から用いられてきた。
第１図は従来の磁性楔を用いた誘導電動機の電機子の部
分構成を示すものである。電機子鉄心Ｉは電磁鋼板の積
層鉄心でリング状に形成され、この内周側、即ち図示し
ない回転子側にティース２とスロット３が交互に設けら
れ、このスロット３内に、導体（巻線）４が鉄心Ｉとの
間に設けた絶縁フィルム５で絶縁されて納められている
。このスロット３の開口部には、断面凸形状な々す磁性
楔６が挿入され、スロット３内の導体４を固定している
。
分構成を示すものである。電機子鉄心Ｉは電磁鋼板の積
層鉄心でリング状に形成され、この内周側、即ち図示し
ない回転子側にティース２とスロット３が交互に設けら
れ、このスロット３内に、導体（巻線）４が鉄心Ｉとの
間に設けた絶縁フィルム５で絶縁されて納められている
。このスロット３の開口部には、断面凸形状な々す磁性
楔６が挿入され、スロット３内の導体４を固定している
。
この磁性楔に、比較的高い透磁率をもつ材料を用いれば
、スロット部分とティース部分における磁界不均一は極
めて小さくなシ、スロットリップル損失を低減させるこ
とができる。しかしながら、この高い透磁率の磁性楔な
用いた場合、電機子漏れ磁束が大幅に増大することにも
なシ、この結果、電機子漏れリアクタンスが大きくなっ
て力率が低下する問題がある。
、スロット部分とティース部分における磁界不均一は極
めて小さくなシ、スロットリップル損失を低減させるこ
とができる。しかしながら、この高い透磁率の磁性楔な
用いた場合、電機子漏れ磁束が大幅に増大することにも
なシ、この結果、電機子漏れリアクタンスが大きくなっ
て力率が低下する問題がある。
このため、従来の磁性楔には、スロットリップル損失の
減少効果と力率低下の防止効果のバランスを考慮し、使
用条件に合わせて透磁率が１０〜数ｌＯμＮ（７ｍの値
をもつ材料が用いられていたが、このような磁性楔では
力率低下を抑えてスロットリップル損失のみを減少させ
ることはできなかった。
減少効果と力率低下の防止効果のバランスを考慮し、使
用条件に合わせて透磁率が１０〜数ｌＯμＮ（７ｍの値
をもつ材料が用いられていたが、このような磁性楔では
力率低下を抑えてスロットリップル損失のみを減少させ
ることはできなかった。
このため、上記の如く一定透磁率の磁性楔に代シ、第２
図に示すように鉄粉と低粘度樹脂との混合物７の中央に
４ブロツク状の磁気的絶縁物８を埋没した形で成形した
磁性楔６が従来開発されている。この磁性楔６は、その
幅方向において、ティースの近傍となる幅方向両端側の
透磁率よりも、幅方向中央部側の透磁率を低くして、ス
ロットリップル損失の減少効果に対する力率低下の割合
を小さくしたものである。
図に示すように鉄粉と低粘度樹脂との混合物７の中央に
４ブロツク状の磁気的絶縁物８を埋没した形で成形した
磁性楔６が従来開発されている。この磁性楔６は、その
幅方向において、ティースの近傍となる幅方向両端側の
透磁率よりも、幅方向中央部側の透磁率を低くして、ス
ロットリップル損失の減少効果に対する力率低下の割合
を小さくしたものである。
しかしながら、この磁気的絶縁物８を埋没Ｌ７た従来の
磁性楔６は、粉体と固形ブロックを一体に取多扱うため
量産性が劣り、また磁性楔６をスロット３に打ち込む際
に、混合物７と、磁気的絶縁物８とのｊ妾触面９で割れ
易い問題がある。更に磁気的に見ても、接触前９を境と
して透磁率が急激に変化するため、スロットリップル損
失の減少効果を十分に達成することができないなどの欠
点があった。
磁性楔６は、粉体と固形ブロックを一体に取多扱うため
量産性が劣り、また磁性楔６をスロット３に打ち込む際
に、混合物７と、磁気的絶縁物８とのｊ妾触面９で割れ
易い問題がある。更に磁気的に見ても、接触前９を境と
して透磁率が急激に変化するため、スロットリップル損
失の減少効果を十分に達成することができないなどの欠
点があった。
本発明はかかる点に鑑みなされたもので、製造が容易で
、打ち込み時の割れもなく、力率低下を低く抑えて、ス
ロットリップル損失のＡｌｌ効果を高めた磁性楔な提供
するものであΣ。
、打ち込み時の割れもなく、力率低下を低く抑えて、ス
ロットリップル損失のＡｌｌ効果を高めた磁性楔な提供
するものであΣ。
本発明は、金属磁性粉と結着剤を主成分とする混合物を
圧縮成形して、その幅方向中央部側における金属磁性粉
の平均粒径を、幅方向両端側に比べて小さくすることに
より、幅方向中央部側に向って段階的に透磁率を低くし
て、スロットリップル損失の減少効果を亮めると共に、
電機子漏れリアクタンスを小さく抑えることを特徴とす
るものである。
圧縮成形して、その幅方向中央部側における金属磁性粉
の平均粒径を、幅方向両端側に比べて小さくすることに
より、幅方向中央部側に向って段階的に透磁率を低くし
て、スロットリップル損失の減少効果を亮めると共に、
電機子漏れリアクタンスを小さく抑えることを特徴とす
るものである。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明において、金属磁性粉としては、例えば鉄粉、Ｆ
ｅ−８ｉ合金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ−ＡＪ合金粉
、Ｐｅ−８ｉ−Ａ４合金粉などの強磁性合金の粉末が挙
られ、これらの１ｉＭｉまたは２種以上を混合して用い
る。ただし、これらの磁性粉末の平均粒径は大きく々り
過ぎると粒子内扇電流による鉄損が増加し、また楔とし
ての表面粗さの面からも２００μｍ以下が望ましい。
ｅ−８ｉ合金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ−ＡＪ合金粉
、Ｐｅ−８ｉ−Ａ４合金粉などの強磁性合金の粉末が挙
られ、これらの１ｉＭｉまたは２種以上を混合して用い
る。ただし、これらの磁性粉末の平均粒径は大きく々り
過ぎると粒子内扇電流による鉄損が増加し、また楔とし
ての表面粗さの面からも２００μｍ以下が望ましい。
また本発明において金属磁性粉な結着する結着剤として
は、電気絶縁性の樹脂が望ましい。
は、電気絶縁性の樹脂が望ましい。
例えばエポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂
、ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂などの単独
あるいは複合系を挙げることができる。なおこれらの結
着剤は実用上、磁性楔の靭性を保つため、最も少ない部
分でも体積比で５％以上含まれていることが望まし７い
。
、ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂などの単独
あるいは複合系を挙げることができる。なおこれらの結
着剤は実用上、磁性楔の靭性を保つため、最も少ない部
分でも体積比で５％以上含まれていることが望まし７い
。
また本発明において磁性楔の強変、特Ｆｃｍ撃値を向上
させる手段として、金属磁性粉と結着剤の混合物に、非
強磁性で電気絶縁性の粉末を加えても良い。
させる手段として、金属磁性粉と結着剤の混合物に、非
強磁性で電気絶縁性の粉末を加えても良い。
この粉末としては、例えばガラスピーズ、５１０６、Ａ
ｌ２０Ｂ、ｃａｃｏいマイカ粉末ナトノ無機化合物粉末
が挙られ、これらを添加することにより磁性楔の衝撃吸
収エネルギーを大きく、即ち＃岐値を大きくして、磁性
楔をスロット内に打ち込むときの破損を少なくすること
ができる。
ｌ２０Ｂ、ｃａｃｏいマイカ粉末ナトノ無機化合物粉末
が挙られ、これらを添加することにより磁性楔の衝撃吸
収エネルギーを大きく、即ち＃岐値を大きくして、磁性
楔をスロット内に打ち込むときの破損を少なくすること
ができる。
なおこの場合、衝撃値向上のために加えた粉末を、非強
磁性としたのは、磁性楔の磁気特性を変化させないため
であり、また電気絶縁性とした理由は、磁性楔内に余分
な渦電流損を発生させ々いためである。
磁性としたのは、磁性楔の磁気特性を変化させないため
であり、また電気絶縁性とした理由は、磁性楔内に余分
な渦電流損を発生させ々いためである。
次に本発明の磁性楔を製造する方法について簡単に説明
する。
する。
先ず金属磁性粉の平均粒径の異なるものを数種類用意し
、これに夫々電気絶縁性の樹脂を混合する。この場合、
必要に応じて、電気絶縁性の粉末を添加して混合する。
、これに夫々電気絶縁性の樹脂を混合する。この場合、
必要に応じて、電気絶縁性の粉末を添加して混合する。
次にこの混合物を楔成形用金型に充填するが、その際に
、楔の幅方向中央部側に最も平均粒径の小さい混合物を
、また幅方向中央部から両端側に向って順次平均粒径の
大きくなる混合物を充填する。この後、工業的に容易な
１０００ＭＰａ以丁の圧力で圧縮成形して断面凸形状の
磁性楔を作成する。
、楔の幅方向中央部側に最も平均粒径の小さい混合物を
、また幅方向中央部から両端側に向って順次平均粒径の
大きくなる混合物を充填する。この後、工業的に容易な
１０００ＭＰａ以丁の圧力で圧縮成形して断面凸形状の
磁性楔を作成する。
この圧縮成形はいわゆるホットプレスによって成形する
。またこの場合、常温で先ず圧縮成形を行い、成形体を
得た後、熱処理を施す方法でも良く、またこれらを組合
せた方法でも良い。
。またこの場合、常温で先ず圧縮成形を行い、成形体を
得た後、熱処理を施す方法でも良く、またこれらを組合
せた方法でも良い。
このように成形した本発明の磁性楔は、その幅方向中央
部側における金属磁性粉の平均粒径が、その幅方向両端
側における平均粒径より小さくなっているので、幅方向
中央部側で、金属磁性粉の粒子間のギャップの数が多く
々るため、中央部での磁気的空隙が大きくなり透磁率が
小さく、また両端側では磁気的空隙が少なく透磁率が大
きくなる。この結果、中央部側での磁気抵抗が高くなり
、電機子漏れリアクタンスを抑えることができると共に
、スロットリップル損失の低下を少なく抑えることがで
きる。この場合、スロットリップル損失低下の効果を上
げるためには、平均粒径の分布が中央部から両端部に向
って順次段階的に大きくなっていることが望ましい。
部側における金属磁性粉の平均粒径が、その幅方向両端
側における平均粒径より小さくなっているので、幅方向
中央部側で、金属磁性粉の粒子間のギャップの数が多く
々るため、中央部での磁気的空隙が大きくなり透磁率が
小さく、また両端側では磁気的空隙が少なく透磁率が大
きくなる。この結果、中央部側での磁気抵抗が高くなり
、電機子漏れリアクタンスを抑えることができると共に
、スロットリップル損失の低下を少なく抑えることがで
きる。この場合、スロットリップル損失低下の効果を上
げるためには、平均粒径の分布が中央部から両端部に向
って順次段階的に大きくなっていることが望ましい。
以下本発明の実施例について説明する。
（実施例１）
Ｆｅ−１，５％８１合金粉とポリアミド粉体樹脂とを体
積比で６０：４０に混合した５種類の混合物（ｍｚ−陽
５）を作った。夫々の混合物で使用した合金粉の平均粒
径は第１表のＮｎ Ｉ −Ｎｕ ５に示すように変えで
ある。
積比で６０：４０に混合した５種類の混合物（ｍｚ−陽
５）を作った。夫々の混合物で使用した合金粉の平均粒
径は第１表のＮｎ Ｉ −Ｎｕ ５に示すように変えで
ある。
これら５種類の混合物を侯成形用金型に充填１−た。こ
の場合第３図に示すように混合物Ｎｎ１〜Ｍ５ を充填
部分Ａ 、 ’％’ Ａ ６ に対応するように中央
部側から左右対称に別々のノズルから同時に金型内へ充
填シ、た。充填後１５０℃ＭＰａ のホットプレスを
行って磁性楔を作成した。
の場合第３図に示すように混合物Ｎｎ１〜Ｍ５ を充填
部分Ａ 、 ’％’ Ａ ６ に対応するように中央
部側から左右対称に別々のノズルから同時に金型内へ充
填シ、た。充填後１５０℃ＭＰａ のホットプレスを
行って磁性楔を作成した。
このようにして祷られた磁性楔を部分ごとに切断し、各
部分の透磁率を測定して、その結果を第１表に併記した
。なおこの場合、Ａ、〜Ａ。
部分の透磁率を測定して、その結果を第１表に併記した
。なおこの場合、Ａ、〜Ａ。
の境界は、充填１．た混合物Ｍ１〜Ｎｎ５の体積に比例
させて決め、また透磁率は、同一混合物を充填した部分
の平均値で示した。
させて決め、また透磁率は、同一混合物を充填した部分
の平均値で示した。
第１表
上表の測定結果から明らかな如く、磁性楔の中央部都が
最も低い２５μｍ１／ｍの透磁率を示し、また幅方向中
央部Ａ、、、Ａ、が最も旨い４０μＨ／ｍ の透磁率を
示し、しかも中央部Ａ、から両端部Ａ、、、Ａ、に向っ
て透磁率が段隔的に増加している。このため電機子漏れ
７リアクタンスを小さく抑えて、スロットリップル損失
の減少を図ることができる。
最も低い２５μｍ１／ｍの透磁率を示し、また幅方向中
央部Ａ、、、Ａ、が最も旨い４０μＨ／ｍ の透磁率を
示し、しかも中央部Ａ、から両端部Ａ、、、Ａ、に向っ
て透磁率が段隔的に増加している。このため電機子漏れ
７リアクタンスを小さく抑えて、スロットリップル損失
の減少を図ることができる。
（実施例２）
純鉄粉と半硬化のエポキン樹１ｉｔｊとを体４’ｌ−比
で５０：５０に混合した４種類の混合物（Ｎ０６〜由り
）を作った。夫々の混合物で使用した鉄粉の平均粒径は
第２表の１適６〜随９に示すように変えである。
で５０：５０に混合した４種類の混合物（Ｎ０６〜由り
）を作った。夫々の混合物で使用した鉄粉の平均粒径は
第２表の１適６〜随９に示すように変えである。
これら４神類の混合物ト社６〜Ｌｋ１９を第４図に示す
充填部分Ｂ、〜Ｂ４に対応させて、松成形用金型内に左
右対称にノズルで充填１２、次いで常温で４００ Ｍ
］’ ａの圧縮成形を行い、得られた成形体に１８０℃
、３０分の熱処理を打って磁性６５３を作成した。
充填部分Ｂ、〜Ｂ４に対応させて、松成形用金型内に左
右対称にノズルで充填１２、次いで常温で４００ Ｍ
］’ ａの圧縮成形を行い、得られた成形体に１８０℃
、３０分の熱処理を打って磁性６５３を作成した。
このようにして得られた磁性楔についても、上記実施例
と同様に各充填部分Ｂ、〜Ｂ４の透磁率を測定し、その
結果を鎮２表に併記した。
と同様に各充填部分Ｂ、〜Ｂ４の透磁率を測定し、その
結果を鎮２表に併記した。
第２表
（実施例３）
純鉄粉と平均粒径１０μｍの８１０２粉末、およびエポ
キシ樹脂を体積比で５０：１５：３５の割合で４種類の
混合物（Ｎ１１１θ〜１ねＩ３）を作った。
キシ樹脂を体積比で５０：１５：３５の割合で４種類の
混合物（Ｎ１１１θ〜１ねＩ３）を作った。
この場合、鉄粉の平均粒径は第３表に示すように、上記
実施例２と同様に異方る平均粒径の鉄粉を用いた。
実施例２と同様に異方る平均粒径の鉄粉を用いた。
これら４種類の混合物（Ｎ［１１θ〜Ｎｕ１３）を第４
図に示す充填部分Ｂ１〜Ｂ４に対応させて、楔成形用金
型内に充填し、以下上記実施例２と同様に圧縮成形、お
よび熱処理を行った。得られた磁性楔について、各充填
部分の透磁率を測定し、その結果を第３表に示した。
図に示す充填部分Ｂ１〜Ｂ４に対応させて、楔成形用金
型内に充填し、以下上記実施例２と同様に圧縮成形、お
よび熱処理を行った。得られた磁性楔について、各充填
部分の透磁率を測定し、その結果を第３表に示した。
第 ３ 表
上記実施例２と実施例３の磁性楔は、その幅方向におけ
る透磁率の縫化はほぼ日録であるが、Ｓ ｉ ＯＨ粉末
を添加した実施例３のものは実施例２に比べて衝撃強度
が約２０％向上していた。
る透磁率の縫化はほぼ日録であるが、Ｓ ｉ ＯＨ粉末
を添加した実施例３のものは実施例２に比べて衝撃強度
が約２０％向上していた。
以上説明した如く、本発明に係る磁性（契によれば、幅
方向中央部側の金属磁性粉の平均粒径が１幅方向両端部
側に比べて、小さく急激な磁気変化が々いのでスロット
リップル損失を４１できると共に、中央部側の透磁率が
低く、即ち磁気抵抗が高いので、スロットリップル損失
の減少効果と比較して電機子漏れリアクタンスによる力
率低下の割合を小さく抑えることができる。また本発明
は金属磁性粉を樹脂等で結着しまた圧縮成形体であるの
で、スロットへの打ち込み時の破損を防止でき、特に非
強磁性の電気絶縁性の粉末を添加したものは衝撃値を向
上させることができる。
方向中央部側の金属磁性粉の平均粒径が１幅方向両端部
側に比べて、小さく急激な磁気変化が々いのでスロット
リップル損失を４１できると共に、中央部側の透磁率が
低く、即ち磁気抵抗が高いので、スロットリップル損失
の減少効果と比較して電機子漏れリアクタンスによる力
率低下の割合を小さく抑えることができる。また本発明
は金属磁性粉を樹脂等で結着しまた圧縮成形体であるの
で、スロットへの打ち込み時の破損を防止でき、特に非
強磁性の電気絶縁性の粉末を添加したものは衝撃値を向
上させることができる。
史に本発明の磁性楔は電動機や発電機の設計に合せて、
透磁率の太きさや分布を任意に設定でき、しかも製造が
容易で恒産性に優れているなど顕著な効果を有するもの
である。
透磁率の太きさや分布を任意に設定でき、しかも製造が
容易で恒産性に優れているなど顕著な効果を有するもの
である。
第１図は磁性楔を甲いた誘橢電動機の電機子を示す部分
構成図、第２図は絶縁物を一体に埋設した従来の磁性楔
を示す断面図、第３図および第４図は本発明の実施例に
よる、平均粒径の異なる金属磁性粉の分布状態を示す磁
性楔の説明図である。 Ｉ・・・電機子鉄心、 ２・・・ティース３・・・
スロット、 ４・・・導体５・・・絶ｈ；フィル
ム、 ６・・・磁性楔７・・・混合物、 ８
・・・絶縁物Ａ１−Ａ５ 、 Ｂ Ｉ−Ｂ４・・・ 充
填部分出願人代理人 弁理士 鈴 ？−１代 彦第１
図 第３図 第２図 第４図
構成図、第２図は絶縁物を一体に埋設した従来の磁性楔
を示す断面図、第３図および第４図は本発明の実施例に
よる、平均粒径の異なる金属磁性粉の分布状態を示す磁
性楔の説明図である。 Ｉ・・・電機子鉄心、 ２・・・ティース３・・・
スロット、 ４・・・導体５・・・絶ｈ；フィル
ム、 ６・・・磁性楔７・・・混合物、 ８
・・・絶縁物Ａ１−Ａ５ 、 Ｂ Ｉ−Ｂ４・・・ 充
填部分出願人代理人 弁理士 鈴 ？−１代 彦第１
図 第３図 第２図 第４図
Claims (3)
- （１）金属磁性粉と結着剤を主成分とする混合物を圧縮
成形した磁性楔において、その幅方向中央部側における
金属磁性粉の平均粒径が、幅方向両端側における平均粒
径より小さいことを特徴とする磁性楔。 - （２）混合物が、非強磁性で電気絶縁性の粉末を含むこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の磁性楔。 - （３）非強磁性で電気絶縁性の粉末が、無機化合物粉末
であることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の磁
性楔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13169884A JPS6110937A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 磁性楔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13169884A JPS6110937A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 磁性楔 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6110937A true JPS6110937A (ja) | 1986-01-18 |
Family
ID=15064106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13169884A Pending JPS6110937A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 磁性楔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6110937A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018008738A1 (ja) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機の製造方法 |
| WO2018168146A1 (ja) * | 2017-03-17 | 2018-09-20 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機システム |
| EP3567702A1 (de) * | 2018-05-09 | 2019-11-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Elektrische maschine |
| WO2020164781A1 (de) | 2019-02-13 | 2020-08-20 | Wobben Properties Gmbh | Nutverschlusskeil für einen windenergieanlagengenerator sowie windenergieanlagengenerator damit und verfahren |
| DE102019212392A1 (de) * | 2019-08-19 | 2021-02-25 | Robert Bosch Gmbh | Rotor mit einem Nutverschlusselement für eine elektrische Maschine |
| JP2021058035A (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 株式会社日立産機システム | 固定子及び回転電機 |
| DE102019133580A1 (de) * | 2019-12-09 | 2021-06-10 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Elektrisch erregte Synchronmaschine mit Schenkelpolrotor und permanentmagnetischer Streuflussreduzierung |
-
1984
- 1984-06-26 JP JP13169884A patent/JPS6110937A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11183898B2 (en) | 2016-07-08 | 2021-11-23 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Rotary electric machine and manufacturing method for rotary electric machine |
| CN109417327A (zh) * | 2016-07-08 | 2019-03-01 | 株式会社日立产机系统 | 旋转电机和旋转电机的制造方法 |
| JPWO2018008738A1 (ja) * | 2016-07-08 | 2019-03-07 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機の製造方法 |
| WO2018008738A1 (ja) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機の製造方法 |
| EP3484022A4 (en) * | 2016-07-08 | 2020-01-15 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | ROTATING ELECTRIC MACHINE AND METHOD FOR MANUFACTURING ROTATING ELECTRIC MACHINE |
| WO2018168146A1 (ja) * | 2017-03-17 | 2018-09-20 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機システム |
| JP2018157684A (ja) * | 2017-03-17 | 2018-10-04 | 株式会社日立産機システム | 回転電機及び回転電機システム |
| CN110192326A (zh) * | 2017-03-17 | 2019-08-30 | 株式会社日立产机系统 | 旋转电机及旋转电机系统 |
| EP3567702A1 (de) * | 2018-05-09 | 2019-11-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Elektrische maschine |
| DE102019103586A1 (de) * | 2019-02-13 | 2020-08-27 | Wobben Properties Gmbh | Nutverschlusskeil für einen Windenergieanlagengenerator sowie Windenergieanlagengenerator damit und Verfahren |
| WO2020164781A1 (de) | 2019-02-13 | 2020-08-20 | Wobben Properties Gmbh | Nutverschlusskeil für einen windenergieanlagengenerator sowie windenergieanlagengenerator damit und verfahren |
| DE102019212392A1 (de) * | 2019-08-19 | 2021-02-25 | Robert Bosch Gmbh | Rotor mit einem Nutverschlusselement für eine elektrische Maschine |
| JP2021058035A (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 株式会社日立産機システム | 固定子及び回転電機 |
| WO2021065220A1 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 株式会社日立産機システム | 固定子及び回転電機 |
| DE102019133580A1 (de) * | 2019-12-09 | 2021-06-10 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Elektrisch erregte Synchronmaschine mit Schenkelpolrotor und permanentmagnetischer Streuflussreduzierung |
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