JPS61107920A - ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法 - Google Patents
ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法Info
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- JPS61107920A JPS61107920A JP60162190A JP16219085A JPS61107920A JP S61107920 A JPS61107920 A JP S61107920A JP 60162190 A JP60162190 A JP 60162190A JP 16219085 A JP16219085 A JP 16219085A JP S61107920 A JPS61107920 A JP S61107920A
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- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
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- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
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- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
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- C10K1/143—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors organic containing amino groups
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は水性吸収液剤によりガスからＣＯ２及び／或は
Ｈ２Ｓを除去する方法に関するものである。
Ｈ２Ｓを除去する方法に関するものである。
（公知技術）
例えばコール及びリーゼン７エル） （Ａ、 Ｋｏｈｌ
ｕｎｄ Ｐ、 Ｒｌｅｓｅｎｆｅｌｄ ）著、ガース、
プーリフイカチオーン（Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉ
ｏｎ ） １９７９年第３版。
ｕｎｄ Ｐ、 Ｒｌｅｓｅｎｆｅｌｄ ）著、ガース、
プーリフイカチオーン（Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉ
ｏｎ ） １９７９年第３版。
ことにその２８．３３及び３４頁から、ガスより００□
及び／或はＨ２Ｓを除去するためにモノエタノールアミ
ンのような１級アミンの水溶液を使用することは公知で
ある。しかしながら、モノエタノールアミン水溶液を使
用するこの方法の欠点は、モノエタノールアミン水溶液
、ことに高濃度水溶液が烈しい腐蝕作用を有することで
ある。ガス洗浄装置における腐蝕の害を防止するため、
或は少くともこれを耐え得る程度に軽減するため、高コ
ストの防蝕剤を添加する必要があるが、この場合該防蝕
剤はＨ２Ｓ含有ガスについては使用することができない
。従ってモノエタノールアミンのような１級アミンを使
用してＣＯ２及び／或は−８を除去するためのこの公知
方法は決して満足すべきものではない。
及び／或はＨ２Ｓを除去するためにモノエタノールアミ
ンのような１級アミンの水溶液を使用することは公知で
ある。しかしながら、モノエタノールアミン水溶液を使
用するこの方法の欠点は、モノエタノールアミン水溶液
、ことに高濃度水溶液が烈しい腐蝕作用を有することで
ある。ガス洗浄装置における腐蝕の害を防止するため、
或は少くともこれを耐え得る程度に軽減するため、高コ
ストの防蝕剤を添加する必要があるが、この場合該防蝕
剤はＨ２Ｓ含有ガスについては使用することができない
。従ってモノエタノールアミンのような１級アミンを使
用してＣＯ２及び／或は−８を除去するためのこの公知
方法は決して満足すべきものではない。
従って、公知方法の上記欠点を回避し得る。ＣＯ２及び
／或はＨ２Ｓの除去方法の開発がこの技術分野の課頭で
あった。
／或はＨ２Ｓの除去方法の開発がこの技術分野の課頭で
あった。
（発明の要約）
しかるに、３乃至６０重量％の３級アルカノールアミン
と１乃至５０重量％の１級アルカノールアミンとを含有
する水性の吸収液剤を使用して吸収装置中においてＣＯ
２及び／或は４Ｓ含有ガスを処理し、吸収装置の頂部か
ら処理済みのガスを排出し。
と１乃至５０重量％の１級アルカノールアミンとを含有
する水性の吸収液剤を使用して吸収装置中においてＣＯ
２及び／或は４Ｓ含有ガスを処理し、吸収装置の頂部か
ら処理済みのガスを排出し。
該装置の底部からＣｏ２及び／或は４Ｓを帯同する水性
吸収液剤を排出し、再生のため１段或は複数段の放散装
置において帯同ガスを放散させ、再生された吸収液剤を
吸収装置へ返還することを特徴とする。Ｃ０２及び／或
は４Ｓ除去のため有利な方法が見出されるに至った。
吸収液剤を排出し、再生のため１段或は複数段の放散装
置において帯同ガスを放散させ、再生された吸収液剤を
吸収装置へ返還することを特徴とする。Ｃ０２及び／或
は４Ｓ除去のため有利な方法が見出されるに至った。
本発明の有利な実施態様においては、 ＣＯ２及び／
或はＨ２Ｓ帯同水性吸収液剤を再生のため少くとも２段
の放散装置において処理し、この最終段の放散装置が大
気圧に対し減圧された状態で操作される。
或はＨ２Ｓ帯同水性吸収液剤を再生のため少くとも２段
の放散装置において処理し、この最終段の放散装置が大
気圧に対し減圧された状態で操作される。
更に好ましい実施態様においては、吸収装置の頂部から
の水分損失と放散装置で排出されるガス流に含まれる水
分を補償するために、少くとも２段の放散装置の最終段
装置の底部において水分損失に相当する量の水蒸気を噴
出導入する。
の水分損失と放散装置で排出されるガス流に含まれる水
分を補償するために、少くとも２段の放散装置の最終段
装置の底部において水分損失に相当する量の水蒸気を噴
出導入する。
新規なこの本発明方法によれば、 ＣＯ２及び／或はＨ
２Ｓ帯同吸収液剤は、吸収カラムを使用することなく、
単なる放散により再生され、投資コストならびにエネル
ギ消費コストの著しい節減が達成される。更にこの新規
の方法により比較的高濃度のアルカノールアミンを含有
する吸収液剤を使用することができる。これにより防蝕
剤の添加を必要とすることなく、腐蝕の生起を大幅に軽
減することが可能となる。
２Ｓ帯同吸収液剤は、吸収カラムを使用することなく、
単なる放散により再生され、投資コストならびにエネル
ギ消費コストの著しい節減が達成される。更にこの新規
の方法により比較的高濃度のアルカノールアミンを含有
する吸収液剤を使用することができる。これにより防蝕
剤の添加を必要とすることなく、腐蝕の生起を大幅に軽
減することが可能となる。
本発明の更に他の利点は、少くとも２段の放散装置を使
用することにより、吸収装置の頂部及び放散装置から排
出されるガスに含まれる水による水分損失を補償するた
めに、最終段の放散装置底部において水分損失に相当す
る量の水蒸気を導入することにより補償することができ
る点にある。
用することにより、吸収装置の頂部及び放散装置から排
出されるガスに含まれる水による水分損失を補償するた
めに、最終段の放散装置底部において水分損失に相当す
る量の水蒸気を導入することにより補償することができ
る点にある。
この実施態様により吸収洗浄装置の水消費量を規制する
ほかに同時にガス吸収洗浄装置の熱消費量を規制するこ
とができ、従ってガス吸収装置における熱消費量規制の
ための熱交換器を小型化することができ、或は場合によ
り全く省略することができる。最終段放散装置の操作を
減圧下で行うことにより、 ＣＯ２及び／或は４Ｓ含
有量の少ない再生吸収液剤がもたらされ、吸収液剤の循
環量は少量となり、従ってエネルギ消費量の節約効果が
高められる。
ほかに同時にガス吸収洗浄装置の熱消費量を規制するこ
とができ、従ってガス吸収装置における熱消費量規制の
ための熱交換器を小型化することができ、或は場合によ
り全く省略することができる。最終段放散装置の操作を
減圧下で行うことにより、 ＣＯ２及び／或は４Ｓ含
有量の少ない再生吸収液剤がもたらされ、吸収液剤の循
環量は少量となり、従ってエネルギ消費量の節約効果が
高められる。
更に有利な本発明方法の実施態様において、少くとも２
段の放散装置を使用しその最終段において水蒸気噴射装
置による減圧が行われる。最終段放散装置の頂部から排
出されるガスが水蒸気噴射装置を作動する水蒸気と共に
最終段放散装置の底部に導入されることが有利である。
段の放散装置を使用しその最終段において水蒸気噴射装
置による減圧が行われる。最終段放散装置の頂部から排
出されるガスが水蒸気噴射装置を作動する水蒸気と共に
最終段放散装置の底部に導入されることが有利である。
（発明の構成）
本発明方法により処理されるべきガスは２例えば石炭気
化ガス、合成ガス、コークス炉ガス、精練ガス、天然ガ
スなどである。本方法はメタンのほかに更に高級炭化水
素を含有する天然ガスからＣ０２及び／或はＨ２Ｓを除
去する場合とくに有利である。これら高級炭化水素とし
て、Ｃ２乃至Ｃｗの炭化水素、ことに偽乃至０２０の、
そのうちでもとくにＣ１乃至Ｃ１２の炭化水素が挙げら
れ、一般的に例えばエタン、プロパン、イソブタン、ｎ
−ブタン、イソペンタン、ｎ−ペンタン、ヘキサン、ヘ
プタン。
化ガス、合成ガス、コークス炉ガス、精練ガス、天然ガ
スなどである。本方法はメタンのほかに更に高級炭化水
素を含有する天然ガスからＣ０２及び／或はＨ２Ｓを除
去する場合とくに有利である。これら高級炭化水素とし
て、Ｃ２乃至Ｃｗの炭化水素、ことに偽乃至０２０の、
そのうちでもとくにＣ１乃至Ｃ１２の炭化水素が挙げら
れ、一般的に例えばエタン、プロパン、イソブタン、ｎ
−ブタン、イソペンタン、ｎ−ペンタン、ヘキサン、ヘ
プタン。
オクタン、ノナン、デカン及び更に高級の同族化合物の
ような脂肪族炭化水素が被処理ガスとして適当である。
ような脂肪族炭化水素が被処理ガスとして適当である。
高級炭化水素の場合には、脂肪族のほかにベンゼンのよ
うな芳香族炭化水素も含まれる。天然ガスの場合、一般
にこれら高級炭化水素を０．１乃至４０モル％、とくに
０．５乃至３０モル％。
うな芳香族炭化水素も含まれる。天然ガスの場合、一般
にこれら高級炭化水素を０．１乃至４０モル％、とくに
０．５乃至３０モル％。
とくに１乃至２０モル％含有する。
天然ガスは一般に１乃至９０モル％、とくに２乃至９０
モル％、ことに５乃至６０モル％のＣＯ２を含有する。
モル％、ことに５乃至６０モル％のＣＯ２を含有する。
該ガスはＣＯ，のほかにＨ２Ｓをも含有し或はＨ２Ｓの
みを含有する。その含有量は一般的に数モルｐｐｍの程
度であり１例えば１モルｐｐｍ乃至５０モル％、ことに
１０モルｐｐｍ乃至４０モル％である。
みを含有する。その含有量は一般的に数モルｐｐｍの程
度であり１例えば１モルｐｐｍ乃至５０モル％、ことに
１０モルｐｐｍ乃至４０モル％である。
本発明方法における溶媒としては、３乃至６０重量％の
、原則的には５乃至６０重景％の、一般的には１０乃至
６０重量％、実効的には２０乃至５０重蛋％、好ましく
は２５乃至４５重景％、ことに２５乃至３５重量％の３
級アルカノールアミン、及び１乃至５０重量％の、原則
的には５乃至４０重量％の、好ましくは１０乃至３０重
量％、ことに１５乃至２０重量％の１級アルカノールア
ミンを舎利する水性吸収液剤が使用される。適当な３級
アルカノールアミンとしては９例えばトリイソプロパツ
ールアミン、メチルジイソプロパツールアミン、ジメチ
ルイソプロパツールアミン、ジエチルエタノールアミン
、好ましいものとしてトリエタノールアミン。
、原則的には５乃至６０重景％の、一般的には１０乃至
６０重量％、実効的には２０乃至５０重蛋％、好ましく
は２５乃至４５重景％、ことに２５乃至３５重量％の３
級アルカノールアミン、及び１乃至５０重量％の、原則
的には５乃至４０重量％の、好ましくは１０乃至３０重
量％、ことに１５乃至２０重量％の１級アルカノールア
ミンを舎利する水性吸収液剤が使用される。適当な３級
アルカノールアミンとしては９例えばトリイソプロパツ
ールアミン、メチルジイソプロパツールアミン、ジメチ
ルイソプロパツールアミン、ジエチルエタノールアミン
、好ましいものとしてトリエタノールアミン。
ことにメチルジェタノールアミンが挙げられる。
１級アルカノールアミンとしては９例えば２．ど−アミ
ノエトキシ−エタノール、とくに好ましいものとしてモ
ノエタノールアミンが挙げられる。
ノエトキシ−エタノール、とくに好ましいものとしてモ
ノエタノールアミンが挙げられる。
この３級アルカノールアミン及び１級アルカノールアミ
ンを含有する水性吸収液剤は更に物理的溶媒を含有する
こともできる。適当な物理的溶媒としては１Ｍ−メチル
ピロリドン、テトラメチレンスルフォン、メタノール、
及び例えばオリゴエチレングリフールメチルイソプロピ
ルエステル（ＳＫＰＡＳＯＩＩＮ Ｍ：ｐＨ） 、オリ
ゴエチレングリフールメチルエーテル（５ＫＬＫＸＯＬ
）のようなオリゴエチレングリフールジアルキルエス
テルを挙げることができる。物理的溶媒は一般的に１乃
至６０重量％、好ましくは１０乃至５０重量％、ことに
２０乃至４０重量％の割合で吸収液剤に添加される。
ンを含有する水性吸収液剤は更に物理的溶媒を含有する
こともできる。適当な物理的溶媒としては１Ｍ−メチル
ピロリドン、テトラメチレンスルフォン、メタノール、
及び例えばオリゴエチレングリフールメチルイソプロピ
ルエステル（ＳＫＰＡＳＯＩＩＮ Ｍ：ｐＨ） 、オリ
ゴエチレングリフールメチルエーテル（５ＫＬＫＸＯＬ
）のようなオリゴエチレングリフールジアルキルエス
テルを挙げることができる。物理的溶媒は一般的に１乃
至６０重量％、好ましくは１０乃至５０重量％、ことに
２０乃至４０重量％の割合で吸収液剤に添加される。
本発明方法は、まず吸収処理装置中においてＣＯ２及び
／或はＨ２Ｓ含有ガスを本発明により使用されるべき吸
収液剤で処理することにより実施される。この場合吸収
処理圏の温度は、３０乃至９０℃、好ましくは３５乃至
８０’Ｃ，ことに４０乃至６０℃とする。吸収処理圏の
圧力は、一般的に５乃至１１０バール、好ましくは１０
乃至１００バール、ことに２０乃至９０バールとする。
／或はＨ２Ｓ含有ガスを本発明により使用されるべき吸
収液剤で処理することにより実施される。この場合吸収
処理圏の温度は、３０乃至９０℃、好ましくは３５乃至
８０’Ｃ，ことに４０乃至６０℃とする。吸収処理圏の
圧力は、一般的に５乃至１１０バール、好ましくは１０
乃至１００バール、ことに２０乃至９０バールとする。
吸収処理圏としては吸収カラム、ことに充填カラムが使
用される。
用される。
被処理ガスは吸収カラムの頂部から、吸収液剤はその底
部から給送され、 ＣＯ□及び／或はＨ，Ｓは対向流
方式で洗浄される。
部から給送され、 ＣＯ□及び／或はＨ，Ｓは対向流
方式で洗浄される。
場合により存在するＨ２Ｓ量は大幅に変化し、一般的に
被処理ガス中のＨ２Ｓ含有分、最高１２０モルｐｐｍ
＋ 一般的に最高１０モルｐｐｍ ＋ことに最高３モル
ｐｐｍが洗浄除去されるが、被処理ガス中のＣＯ。
被処理ガス中のＨ２Ｓ含有分、最高１２０モルｐｐｍ
＋ 一般的に最高１０モルｐｐｍ ＋ことに最高３モル
ｐｐｍが洗浄除去されるが、被処理ガス中のＣＯ。
含有量約０．５乃至６モル％、一般に０．５乃至５重量
％、ことに１乃至４モル％を洗浄除去することが好まし
い。被処理ガスは吸収処理圏の頂部、吸収液体導入口よ
り上方から排出されることが望ましい。ＣＯ２及び／或
は４Ｓガスを帯同する吸収液剤は吸収処理圏の底部から
排出されることが望ましい。
％、ことに１乃至４モル％を洗浄除去することが好まし
い。被処理ガスは吸収処理圏の頂部、吸収液体導入口よ
り上方から排出されることが望ましい。ＣＯ２及び／或
は４Ｓガスを帯同する吸収液剤は吸収処理圏の底部から
排出されることが望ましい。
次いで使用済みの吸収液剤はｌ乃至複数段、少くとも２
段の、原則的には２乃至５段、ことに２乃至３段の放散
装置中で再生処理される。本発明のｌ実施態様において
は、最終段の放散装置中において、或は放散装置が１段
のみから構成される場合にはこの単一の放散装置中にお
いて約１乃至３バール、好ましくは１乃至１．８バール
、ことに１乃至１．５バールの圧力下に放散を行うこと
が望ましい。またこの最終段放散装置乃至単一放散装置
を大気圧に対し減圧された状態１例えば０．３乃至約１
バール、好ましくは０．５乃至約１バール。
段の、原則的には２乃至５段、ことに２乃至３段の放散
装置中で再生処理される。本発明のｌ実施態様において
は、最終段の放散装置中において、或は放散装置が１段
のみから構成される場合にはこの単一の放散装置中にお
いて約１乃至３バール、好ましくは１乃至１．８バール
、ことに１乃至１．５バールの圧力下に放散を行うこと
が望ましい。またこの最終段放散装置乃至単一放散装置
を大気圧に対し減圧された状態１例えば０．３乃至約１
バール、好ましくは０．５乃至約１バール。
ことに０．７乃至約１バールの圧力下で操作することが
望ましい。本発明方法の好ましい１実施態様においては
、 ＣＯ２及び／或はＨ２Ｓ帯同吸収液剤は少くとも
２段の放散装置中において放散され、最終段放散装置は
大気圧に対し減圧された状態で操作され、場合により吸
収装置の頂部及び放散装置から排出されるガス流に帯同
される水の損失を同時に補償するため最終段放散装置の
底部から水損失量に相当する量の水蒸気が導入される。
望ましい。本発明方法の好ましい１実施態様においては
、 ＣＯ２及び／或はＨ２Ｓ帯同吸収液剤は少くとも
２段の放散装置中において放散され、最終段放散装置は
大気圧に対し減圧された状態で操作され、場合により吸
収装置の頂部及び放散装置から排出されるガス流に帯同
される水の損失を同時に補償するため最終段放散装置の
底部から水損失量に相当する量の水蒸気が導入される。
この場合最終段放散装置内の圧力は０．３乃至約１バー
ル。
ル。
好ましくは０．５乃至約１バール、ことに０．７乃至約
１バールに維持することが望ましい。この減圧は、最終
段放散装置に、減圧をもたらすために慣用される装置２
例えば真空ポンプの如き機械的域ｉ装置、ｉはスクリュ
ーコンプレッサの如きコンプレッサ或は水蒸気噴射装置
を設けることにより行われ得る。この最終段放散装置の
減圧は１機械的減圧装置と水蒸気噴射装置とを直列に接
続設置するのが特に有利である。
１バールに維持することが望ましい。この減圧は、最終
段放散装置に、減圧をもたらすために慣用される装置２
例えば真空ポンプの如き機械的域ｉ装置、ｉはスクリュ
ーコンプレッサの如きコンプレッサ或は水蒸気噴射装置
を設けることにより行われ得る。この最終段放散装置の
減圧は１機械的減圧装置と水蒸気噴射装置とを直列に接
続設置するのが特に有利である。
本発明方法において吸収処理装置頂部及び放散装置から
排出されるガス流に帯同される水によって生ずる水分損
失を補償するために、少くとも２段の放散装置を使用す
る場合、その最終段の放散装置底部にこの水分損失に相
当する量の水蒸気を導入するのが望ましい。この最終段
放散装置底部には、低圧、中圧、或は高圧の、すなわち
１．５乃至１００バールの水蒸気が給送される。低圧範
囲の。
排出されるガス流に帯同される水によって生ずる水分損
失を補償するために、少くとも２段の放散装置を使用す
る場合、その最終段の放散装置底部にこの水分損失に相
当する量の水蒸気を導入するのが望ましい。この最終段
放散装置底部には、低圧、中圧、或は高圧の、すなわち
１．５乃至１００バールの水蒸気が給送される。低圧範
囲の。
例えば１．５乃至１０バール、ことに１．５乃至５バー
ルの圧力範囲の水蒸気を使用するのがコストの点から好
ましい。
ルの圧力範囲の水蒸気を使用するのがコストの点から好
ましい。
放散装置の頂部から排出されるガスは、大気圧中に放出
され得るが、なおＨ２Ｓを含有する場合にはＨ２Ｓを酸
化するためクラウス装置で処理されねばならない。少な
くとも２段の放散装置を使用する９本発明方法の好まし
い実施態様においては。
され得るが、なおＨ２Ｓを含有する場合にはＨ２Ｓを酸
化するためクラウス装置で処理されねばならない。少な
くとも２段の放散装置を使用する９本発明方法の好まし
い実施態様においては。
最終段放散装置が水蒸気噴射装置により減圧され。
最終段放散袋Ｊの頂部から一水蒸気と共にガスが排出さ
れ、この水蒸気により水蒸気噴射装置が駆動され、最終
段放散装置底部に給送される。
れ、この水蒸気により水蒸気噴射装置が駆動され、最終
段放散装置底部に給送される。
水蒸気噴射装置の駆動のために最終段放散装置底部に水
蒸気が給送される場合には、水分損失を補償するに必要
な量の水蒸気で水蒸気噴射装置を駆動することが好まし
い。しかしながら、水分損失補償に必要な水蒸気量より
も少ない量の水蒸気で水蒸気噴射装置を駆動することも
可能であり。
蒸気が給送される場合には、水分損失を補償するに必要
な量の水蒸気で水蒸気噴射装置を駆動することが好まし
い。しかしながら、水分損失補償に必要な水蒸気量より
も少ない量の水蒸気で水蒸気噴射装置を駆動することも
可能であり。
また最終段放散装置底部に水分損失を補償するには不足
する量の水蒸気を給送することも可能である。この場合
の水蒸気噴射装置を駆動するため中圧の、すなわち５乃
至２０バール、ことに５乃至１０バールの圧力の水蒸気
を使用するのが有利である。
する量の水蒸気を給送することも可能である。この場合
の水蒸気噴射装置を駆動するため中圧の、すなわち５乃
至２０バール、ことに５乃至１０バールの圧力の水蒸気
を使用するのが有利である。
少くとも２段の放散装置を使用し、この最終段放散装置
を低圧下に操作する場合、これは１乃至５バール、好ま
しくは１乃至２．５バールの低圧下に操作されるのが望
ましい。
を低圧下に操作する場合、これは１乃至５バール、好ま
しくは１乃至２．５バールの低圧下に操作されるのが望
ましい。
放散のためには１例えばカラムとして形成された放散用
容器を使用するのが有利である。この放散用容器は特別
の構造とする必要はない。また充填体を装填したカラム
を使用することもできる。
容器を使用するのが有利である。この放散用容器は特別
の構造とする必要はない。また充填体を装填したカラム
を使用することもできる。
一般的に１本発明方法により例えば放散気化による熱損
失を補償するため熱の補給が行われる。
失を補償するため熱の補給が行われる。
これは最終段の放散装置の前に、また単一の放散装置を
使用する場合にはこの単一放散装置の前に直列に接続さ
れた熱交換圏において行われ、除去されるべきガスを帯
同する吸収液剤は最終段の或は単一の拡散装置中におい
て拡散される前に上記熱交換圏中において加熱される。
使用する場合にはこの単一放散装置の前に直列に接続さ
れた熱交換圏において行われ、除去されるべきガスを帯
同する吸収液剤は最終段の或は単一の拡散装置中におい
て拡散される前に上記熱交換圏中において加熱される。
吸収液剤は、熱交換器中において最高限２０°Ｃだけ加
熱され、その結果吸収液剤は一般的に最高限９０°Ｃに
、原則的には９５℃の温度に加熱される。熱交換圏とし
て、一般的な熱交換器９例えば管式熱交換器が使用され
る。
熱され、その結果吸収液剤は一般的に最高限９０°Ｃに
、原則的には９５℃の温度に加熱される。熱交換圏とし
て、一般的な熱交換器９例えば管式熱交換器が使用され
る。
ＣＯ２及び／或はＨ２Ｓは、最終段の或は単一の放散装
置の頂部から、水蒸気噴射装置駆動の水蒸気と共に給送
される。
置の頂部から、水蒸気噴射装置駆動の水蒸気と共に給送
される。
最終段放散装置の底部から排出される再生吸収液剤は吸
収装置内へ返還される。
収装置内へ返還される。
（実施例）
本発明の更に詳細な説明は、第１及び２図を参照して以
下の具体例によりなされる。
下の具体例によりなされる。
第１図においてｌ ＣＯ２及び／或は４Ｓを含有するガ
ス、例えば嶋−ＣＩＯの脂肪族炭化水素を含有する天然
ガスの如き高級炭化水素ガスは、加圧下に導管１を経て
吸収カラム２の底部に供給される。
ス、例えば嶋−ＣＩＯの脂肪族炭化水素を含有する天然
ガスの如き高級炭化水素ガスは、加圧下に導管１を経て
吸収カラム２の底部に供給される。
同時に３０重量％のメチルジェタノールアミン及び２０
重量％のモノエタノールアミンを含有する水性吸収液剤
が、導管３を経て該吸収カラムの頂部に供給される。上
記被処理ガスに対し対向流として導入される吸収液剤は
ＣＯ２及び／或はＨ２Ｓを帯同して吸収装置底部から導
管４により排出される。
重量％のモノエタノールアミンを含有する水性吸収液剤
が、導管３を経て該吸収カラムの頂部に供給される。上
記被処理ガスに対し対向流として導入される吸収液剤は
ＣＯ２及び／或はＨ２Ｓを帯同して吸収装置底部から導
管４により排出される。
洗浄されたガスは吸収カラムの頂部から導管１３を経て
排出される。分離除去されたガスを帯同する吸収液剤は
、導管４から例えばバルブ或は放散タービンを経て放散
気化容器６内に入って放散処理に附される。吸収液剤か
ら部分的に放散された炭化水素及びＣＯ２を含有するガ
スが導管７を経て放散用容器６の頂部から排出される。
排出される。分離除去されたガスを帯同する吸収液剤は
、導管４から例えばバルブ或は放散タービンを経て放散
気化容器６内に入って放散処理に附される。吸収液剤か
ら部分的に放散された炭化水素及びＣＯ２を含有するガ
スが導管７を経て放散用容器６の頂部から排出される。
放散用容器６の底部には、場合により、吸収液剤の水分
損失を補償するため、導管１４を経て例えば圧力２．５
バールの水蒸気が導入される。部分的にガスを放散した
吸収液剤は、放散容器６の底部から溝渠８を経て排出さ
れ、熱交換器９において例えば１乃至１５０Ｃ加熱し、
加熱された吸収液剤は第２段の放散容器１０において真
空ポンプ１５により大気圧より低い圧力下に置かれる。
損失を補償するため、導管１４を経て例えば圧力２．５
バールの水蒸気が導入される。部分的にガスを放散した
吸収液剤は、放散容器６の底部から溝渠８を経て排出さ
れ、熱交換器９において例えば１乃至１５０Ｃ加熱し、
加熱された吸収液剤は第２段の放散容器１０において真
空ポンプ１５により大気圧より低い圧力下に置かれる。
ここでＣＯ２に富む放散ガス。
例えば９８モル％のＣＯ２濃度を有するガスが溝渠１１
を経て放散容器１０の頂部から排出される。放散容器１
０の底部からは、再生吸収液剤が循環ポンプ１２により
吸収カラム２へ返還される。
を経て放散容器１０の頂部から排出される。放散容器１
０の底部からは、再生吸収液剤が循環ポンプ１２により
吸収カラム２へ返還される。
第２図を参照して更に他の実施例を説明する。
この場合もほとんど上述した所と同様であるが。
ただ真空ポンプの代りに水蒸気噴射装置１５を設けてこ
れにより第２段放散装置内の減圧をもたらし。
れにより第２段放散装置内の減圧をもたらし。
また吸収液剤の水分損失を補償するに必要な量の水蒸気
が導管１４を経て導入奄れる。放散用容器１０の頂部か
ら排出されるガスは、蒸気噴射装置１５を駆動する水蒸
気と共に、放散用容器６の底部に導入される。
が導管１４を経て導入奄れる。放散用容器１０の頂部か
ら排出されるガスは、蒸気噴射装置１５を駆動する水蒸
気と共に、放散用容器６の底部に導入される。
実施例
吸収カラムに３段の放散用容器を直列に接続したガス洗
浄装置が使用された。上記吸収カラム中において、
ｃｏ、、含有天然ガス２．２３ ｋｍｏｌ ／ ｈが１
５重景％のモノエタノールアミン及び３５重量％のメチ
ルジェタノールアミンを含有する水性吸収液剤で７０バ
ールの圧力下に洗浄された。
浄装置が使用された。上記吸収カラム中において、
ｃｏ、、含有天然ガス２．２３ ｋｍｏｌ ／ ｈが１
５重景％のモノエタノールアミン及び３５重量％のメチ
ルジェタノールアミンを含有する水性吸収液剤で７０バ
ールの圧力下に洗浄された。
精製されるべきガスは以下の組成であった。
ＣＯ□ １０．０モル％ＯＨ，７５
，０モル％ 高級炭化水素（０２−０，２） １５．０モル％吸収
カラムに供給される吸収液剤の温度は６０°Ｃであった
。吸収カラムを通過した使用済み洗浄剤は、圧力３０バ
ールの放散用容器内に於て放散処理に附された。１０モ
ル％より少ないＣＯ２濃度を有する高濃度炭化水素ガス
が４．２モル／ｈの量で溶液から放散され、第１段放散
用容器から排出される。
，０モル％ 高級炭化水素（０２−０，２） １５．０モル％吸収
カラムに供給される吸収液剤の温度は６０°Ｃであった
。吸収カラムを通過した使用済み洗浄剤は、圧力３０バ
ールの放散用容器内に於て放散処理に附された。１０モ
ル％より少ないＣＯ２濃度を有する高濃度炭化水素ガス
が４．２モル／ｈの量で溶液から放散され、第１段放散
用容器から排出される。
部分的放散処理に附された吸収液剤は次いで熱交換器中
において加熱された。加熱された吸収液剤は第２段放散
用容器中で１．５バールの圧力下に放散処理に附された
。これによりＣＯ２を大量に包含有する放散ガスが０．
１キロモル／ｈの量割合で吸収液剤から放散された。
において加熱された。加熱された吸収液剤は第２段放散
用容器中で１．５バールの圧力下に放散処理に附された
。これによりＣＯ２を大量に包含有する放散ガスが０．
１キロモル／ｈの量割合で吸収液剤から放散された。
第２段放散用容器の下方から排出された吸収液剤は、熱
交換器を流過して第３段の放散用容器中において放散処
理に附された。この容器は水蒸気噴射装置により０．７
バールの減圧下に維持された。
交換器を流過して第３段の放散用容器中において放散処
理に附された。この容器は水蒸気噴射装置により０．７
バールの減圧下に維持された。
この放散用容器内で放散されたＣＯ□量は０．０８キロ
モル／ｈであった。上記第３段放散用容器の頂部から排
出されるガスは、蒸気噴射装置からの水蒸気と共に第２
段放散用容器の底部に導入された。
モル／ｈであった。上記第３段放散用容器の頂部から排
出されるガスは、蒸気噴射装置からの水蒸気と共に第２
段放散用容器の底部に導入された。
この第２段放散用容器の頂部からは、９８モル％よりも
多いＣＯ２濃度を有する放散ガスが排出された。
多いＣＯ２濃度を有する放散ガスが排出された。
第３段放散用容器の底部から排出された吸収液剤は、循
環ポンプにより吸収カラムの底部に返還された。
環ポンプにより吸収カラムの底部に返還された。
第１図は本発明方法を実施する装置の１例を示すフロー
シート、第２図は他の１例を示すものであって、符号は
以下のものを示す。 １・・・・・・導管、２・・・・・・吸収用カラム、３
・・・・・・導管。
シート、第２図は他の１例を示すものであって、符号は
以下のものを示す。 １・・・・・・導管、２・・・・・・吸収用カラム、３
・・・・・・導管。
Claims (6)
- （１）ＣＯ＿２及び／或はＨ＿２Ｓ含有ガスを、アルカ
ノールアミン含有の水性吸収液剤で洗浄することにより
ＣＯ＿２及び／或はＨ＿２Ｓを該ガスから除去する方法
において、３乃至６０重量％の３級アルカノールアミン
と１乃至５０重量％の１級アルカノールアミンを含有す
る水性の吸収液剤を使用して吸収装置中においてＣＯ＿
２及び／或はＨ＿２Ｓ含有ガスを処理し、吸収装置の頂
部から処理済みのガスを排出し、該装置の底部からＣＯ
＿２及び／或はＨ＿２Ｓを帯同する水性吸収液剤を排出
して再生のため１段或は複数段の放散装置において帯同
ガスを放散させ、再生された吸収液剤を吸収装置へ返還
することを特徴とする方法。 - （２）特許請求の範囲第（１）項に記載された方法にお
いて、ＣＯ＿２及び／或はＨ＿２Ｓ帯同水性吸収液剤を
再生のため少くとも２段の放散装置において処理し、こ
の最終段の放散装置が大気圧に対し減圧された状態で操
作されることを特徴とする方法。 - （３）特許請求の範囲第（２）項に記載された方法にお
いて、吸収装置の頂部及び放散装置から排出されるガス
流に含まれる水による水分損失を補償するために、最終
段の放散装置底部において水分損失に相当する量の水蒸
気を噴射導入することを特徴とする方法。 - （４）特許請求の範囲第（２）或は（３）項に記載され
た方法において、最終段の放散装置における減圧が上記
水蒸気噴射装置により生起せしめられることを特徴とす
る方法。 - （５）特許請求の範囲第（４）項に記載された方法にお
いて、最終段放散装置の頂部から排出されるガスが水蒸
気噴射装置を作動する水蒸気と共に最終段放散装置の底
部に導入されることを特徴とする方法。 - （６）特許請求の範囲第（５）項に記載された方法にお
いて、３乃至６０重量％のメチレンジエタノールアミン
及び１乃至５０重量％のモノエタノールアミンを含有す
る吸収液剤を使用することを特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3427134.1 | 1984-07-24 | ||
| DE19843427134 DE3427134A1 (de) | 1984-07-24 | 1984-07-24 | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61107920A true JPS61107920A (ja) | 1986-05-26 |
Family
ID=6241356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60162190A Pending JPS61107920A (ja) | 1984-07-24 | 1985-07-24 | ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0172408A3 (ja) |
| JP (1) | JPS61107920A (ja) |
| DE (1) | DE3427134A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011251220A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Jfe Steel Corp | 混合ガスの成分分離回収方法およびその装置 |
| JP2016529087A (ja) * | 2013-06-14 | 2016-09-23 | イエフペ エネルジ ヌヴェルＩｆｐ Ｅｎｅｒｇｉｅｓ Ｎｏｕｖｅｌｌｅｓ | 炭化水素系ガスの脱炭酸法 |
| JP2016538130A (ja) * | 2013-10-28 | 2016-12-08 | エナジー リカバリー，インコーポレイティド | ガス処理システム内のタービンシステムの利用システム及び方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0765053B2 (ja) * | 1989-11-15 | 1995-07-12 | 三菱重工業株式会社 | 原油中の硫化水素の除去方法 |
| FI100506B (fi) * | 1991-10-16 | 1997-12-31 | Kh Innovations Oy | Selektiiviseen absorptioon perustuva erotus- ja väkevöintimenetelmä |
| US5861051A (en) * | 1996-03-06 | 1999-01-19 | Huntsman Petrochemical Corporation | Process for removing carbon dioxide from gas mixture |
| CA2177449C (en) * | 1996-05-20 | 2003-04-29 | Barry Steve Marjanovich | Process for treating a gas stream to selectively separate acid gases therefrom |
| US6605138B2 (en) * | 1999-04-21 | 2003-08-12 | Matthew T. Frondorf | Apparatus and method for exclusively removing VOC from regeneratable solvent in a gas sweetening system |
| US10874184B2 (en) | 2017-10-23 | 2020-12-29 | David Mulford | Umbrella frame stabilizer system |
| CN114950117B (zh) * | 2022-01-20 | 2023-04-18 | 中国中煤能源集团有限公司 | 一种吸收二氧化碳气体的工业固碳系统及方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1903065A1 (de) * | 1969-01-22 | 1970-08-27 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus Gasgemischen |
| NL7514993A (nl) * | 1974-12-24 | 1976-06-28 | Hecke Francis Van | Werkwijze voor het regenereren van waterige wasoplossingen, gebruikt voor het verwijderen van zure gassen uit gasmengsels. |
| US4080424A (en) * | 1976-02-11 | 1978-03-21 | Institute Of Gas Technology | Process for acid gas removal from gaseous mixtures |
-
1984
- 1984-07-24 DE DE19843427134 patent/DE3427134A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-07-16 EP EP85108897A patent/EP0172408A3/de not_active Withdrawn
- 1985-07-24 JP JP60162190A patent/JPS61107920A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2011251220A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Jfe Steel Corp | 混合ガスの成分分離回収方法およびその装置 |
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| US10213729B2 (en) | 2013-06-14 | 2019-02-26 | IFP Energies Nouvelles | Hydrocarbon gas decarbonation method |
| JP2016538130A (ja) * | 2013-10-28 | 2016-12-08 | エナジー リカバリー，インコーポレイティド | ガス処理システム内のタービンシステムの利用システム及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0172408A3 (de) | 1987-09-30 |
| EP0172408A2 (de) | 1986-02-26 |
| DE3427134A1 (de) | 1986-02-06 |
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