JPS6092080A - 粉末肉盛溶接方法 - Google Patents
粉末肉盛溶接方法Info
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- JPS6092080A JPS6092080A JP20057883A JP20057883A JPS6092080A JP S6092080 A JPS6092080 A JP S6092080A JP 20057883 A JP20057883 A JP 20057883A JP 20057883 A JP20057883 A JP 20057883A JP S6092080 A JPS6092080 A JP S6092080A
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- plasma
- welding
- torch
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
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- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、粉末を用いた肉盛溶接に適用される粉末肉
盛溶接方法に関し、例えば自動車用や船舶用エンジンバ
ルブのフェース面における肉盛。
盛溶接方法に関し、例えば自動車用や船舶用エンジンバ
ルブのフェース面における肉盛。
その他各種の肉盛溶接に適用される粉末肉盛溶接方法に
関するものである。
関するものである。
（従来技術）
従来、例えば自動車用のエンジンバルブを製作するに際
しては、そのフェース面の耐熱および耐摩耗性を高める
ために肉盛り溶接を行うことが多い。
しては、そのフェース面の耐熱および耐摩耗性を高める
ために肉盛り溶接を行うことが多い。
この肉盛溶接においては、バルブ等の被肉盛材に対する
溶着が完全であること、肉盛溶着全屈の高いこと、など
が要求されるが、この肉盛溶接に際して粉末を用いたプ
ラズマ肉盛溶接を採用する試みも進んでいる。
溶着が完全であること、肉盛溶着全屈の高いこと、など
が要求されるが、この肉盛溶接に際して粉末を用いたプ
ラズマ肉盛溶接を採用する試みも進んでいる。
この際に使用される粉末肉盛溶接用プラズマト−チとし
ては、棒状電極と前記棒状電極の囲りに配設され且つ端
部にプラズマアーク拘束ノズルを備えたトーチ内筒との
間からプラズマ作動ガスを供給すると共に、前トーチ内
筒と前記ｉ・−チ内筒の囲りに配設したトーチ外筒との
間から粉末送給ガスと共にプラズマアーク中に肉盛溶接
用粉末を供給する構成のものがあり、プラズマアークに
よって前記肉盛溶接用粉末を溶解して被肉盛材表面に溶
接肉盛するものがあった。
ては、棒状電極と前記棒状電極の囲りに配設され且つ端
部にプラズマアーク拘束ノズルを備えたトーチ内筒との
間からプラズマ作動ガスを供給すると共に、前トーチ内
筒と前記ｉ・−チ内筒の囲りに配設したトーチ外筒との
間から粉末送給ガスと共にプラズマアーク中に肉盛溶接
用粉末を供給する構成のものがあり、プラズマアークに
よって前記肉盛溶接用粉末を溶解して被肉盛材表面に溶
接肉盛するものがあった。
しかしながら、このような粉末肉盛溶接用プラズマトー
チを用いて行う粉末肉感溶接においては、プラズマ作動
ガスや粉末送給カスの供給量、あるいは溶接速度が適切
でない場合、例えばプラズマ作動ガスの供給量が少ない
場合には安定したプラズマアークの発生が困難となり、
粉末送給ガスの供給量が少ない場合には肉盛溶接用粉末
の送給が困難となり、プラズマ作動ガスや粉末送給ガス
の供給量が多い場合には溶融状態にある溶着金属が吹か
れて変形したり飛散したりして良好な溶接ビード形状を
青ることができなくなるという問題があった。
チを用いて行う粉末肉感溶接においては、プラズマ作動
ガスや粉末送給カスの供給量、あるいは溶接速度が適切
でない場合、例えばプラズマ作動ガスの供給量が少ない
場合には安定したプラズマアークの発生が困難となり、
粉末送給ガスの供給量が少ない場合には肉盛溶接用粉末
の送給が困難となり、プラズマ作動ガスや粉末送給ガス
の供給量が多い場合には溶融状態にある溶着金属が吹か
れて変形したり飛散したりして良好な溶接ビード形状を
青ることができなくなるという問題があった。
（発明の１」的）
この発明は、−上述した従来の問題点に着１」シてなさ
れたもので、粉末を用いた肉盛溶接による溶接Ｒ８のヒ
ート形状が良好であり、特に自動車用のエンジンバルブ
のように肉盛溶接部がリンク状をなすときでも、溶接部
のビート形状か著しく良好なものとすることがてきる粉
末肉盛溶接方法を提供することを目的としている。
れたもので、粉末を用いた肉盛溶接による溶接Ｒ８のヒ
ート形状が良好であり、特に自動車用のエンジンバルブ
のように肉盛溶接部がリンク状をなすときでも、溶接部
のビート形状か著しく良好なものとすることがてきる粉
末肉盛溶接方法を提供することを目的としている。
（発明の構成）
この発明は、棒状電極と前記棒状電極の囲りに配設され
目、つ☆１ん部にプラズマアーク拘束ノズルを備えたト
ーチ内筒との間からプラズマ作動ガスを供給すると共に
、前記トーチ内筒と前記１・−チ内筒の囲りに配設した
トーチ外筒との間から粉末送給カスと共にプラズマアー
ク中に肉盛溶接用粉末を供給する構成の粉末肉盛溶接用
プラズマ）−チを用いて粉末肉盛溶接を行うに際し、前
記プラズマアーク拘束ノズルの開１」径をＤ （ｍｍ）
とした場合に前記プラズマ作動ガス供給量を（０、０３
〜Ｏ、Ｌ ３） Ｘ＋πＤ２（ＪＲＩｌｌｉｎ−ｍｍ２
）にすると共に、前記肉盛溶接用粉末供給量１ｇ／ｍｉ
ｎに対し前記粉末送給ガス量を０．４見／ｗｉｎ以下に
して溶接することを特徴としており、より望ましくは、
溶接速度を３ 、８ ｆｆ１ｍ／ ｓｅｃ以上とし、必
要に応じて、プラズマＩ・−チをウィービングなしで肉
盛溶接するようにしたことを特徴としている。
目、つ☆１ん部にプラズマアーク拘束ノズルを備えたト
ーチ内筒との間からプラズマ作動ガスを供給すると共に
、前記トーチ内筒と前記１・−チ内筒の囲りに配設した
トーチ外筒との間から粉末送給カスと共にプラズマアー
ク中に肉盛溶接用粉末を供給する構成の粉末肉盛溶接用
プラズマ）−チを用いて粉末肉盛溶接を行うに際し、前
記プラズマアーク拘束ノズルの開１」径をＤ （ｍｍ）
とした場合に前記プラズマ作動ガス供給量を（０、０３
〜Ｏ、Ｌ ３） Ｘ＋πＤ２（ＪＲＩｌｌｉｎ−ｍｍ２
）にすると共に、前記肉盛溶接用粉末供給量１ｇ／ｍｉ
ｎに対し前記粉末送給ガス量を０．４見／ｗｉｎ以下に
して溶接することを特徴としており、より望ましくは、
溶接速度を３ 、８ ｆｆ１ｍ／ ｓｅｃ以上とし、必
要に応じて、プラズマＩ・−チをウィービングなしで肉
盛溶接するようにしたことを特徴としている。
第１図はこの発明の粉末肉盛溶接方法において用いる粉
末肉感溶接用プラズマト−チの一例を示す図であって、
このプラズマトーチ１は、図示しない電源の陰極側と接
続した棒状電極２を中心に備え、この棒状型ＦＭ２と同
心状に且つ間隔をおいて１・−チ内筒３が配設しである
。このトーチ内筒３は図示例の場合、その下端にチップ
４を備えていてねし止めされているが、これらを一体化
したものであっても良い。そして、１・−チ内筒５およ
びチップ４内には冷却水通路５が設けであると共に、棒
状電極２とトーチ内筒３との間でプラズマ作動カス整流
体６が形成してあり、さらにこの棒状電極２と１・−チ
内筒３との間にはプラズマ作動ガス通過孔７を複数設け
たプラズマ作動カス整流体８が配設しである。このプラ
ズマ作動ガス整流体８は１周方向に等間隔で設けた複数
のプラズマ作動カス通過孔７によって、」二部から矢印
方向に供給されたプラズマ作動ガスの垢れを整流し、水
・１１断面においてプラズマ作動ガスの流れが均一化さ
れるようにするはたらきをもっている。また、このプラ
ズマ作動カス整流体８は、棒状型８ｉ２の保持体として
もはたらくものであって、棒状電極２を常に１・−チ内
筒３と回心状態に保持し、棒状電極２に片減りを生しる
のを防ぐようにしている。また、トーチ内的３の下端（
図示例の場合にはチップ４の下端）にはプラズマアーク
拘束ノズル２を備えている。
末肉感溶接用プラズマト−チの一例を示す図であって、
このプラズマトーチ１は、図示しない電源の陰極側と接
続した棒状電極２を中心に備え、この棒状型ＦＭ２と同
心状に且つ間隔をおいて１・−チ内筒３が配設しである
。このトーチ内筒３は図示例の場合、その下端にチップ
４を備えていてねし止めされているが、これらを一体化
したものであっても良い。そして、１・−チ内筒５およ
びチップ４内には冷却水通路５が設けであると共に、棒
状電極２とトーチ内筒３との間でプラズマ作動カス整流
体６が形成してあり、さらにこの棒状電極２と１・−チ
内筒３との間にはプラズマ作動ガス通過孔７を複数設け
たプラズマ作動カス整流体８が配設しである。このプラ
ズマ作動ガス整流体８は１周方向に等間隔で設けた複数
のプラズマ作動カス通過孔７によって、」二部から矢印
方向に供給されたプラズマ作動ガスの垢れを整流し、水
・１１断面においてプラズマ作動ガスの流れが均一化さ
れるようにするはたらきをもっている。また、このプラ
ズマ作動カス整流体８は、棒状型８ｉ２の保持体として
もはたらくものであって、棒状電極２を常に１・−チ内
筒３と回心状態に保持し、棒状電極２に片減りを生しる
のを防ぐようにしている。また、トーチ内的３の下端（
図示例の場合にはチップ４の下端）にはプラズマアーク
拘束ノズル２を備えている。
さらに、１・−チ内筒３の外周部には間隔をおいてｌ・
−チ外筒１１が配設してあり、この１・−チ外簡１１の
下端部分にプラズマアーク１質出／ズル１２が形成しで
あると共に、１・−チ内筒３とトーチ外筒１１との間で
粉末供給路１３が形成してあり、図示しない粉末供給装
置より粉末送給ガスと共に供給した肉盛溶接用粉末１４
がプラズマアーク中に供給できるようになっている。ま
た、ト−チ外筒１１のノズル部分にも冷却水通路１５が
形成しである。さらに、トーチ外筒１１の下端部分には
前記プラズマアーク噴出ノズル１２と同心状ニカスレン
ズ１６が設けてあり、シールドカス供給路１７から供給
されるシールドカスがプラズマアークの周囲を濃淡なく
均一にシールドするようにしである。
−チ外筒１１が配設してあり、この１・−チ外簡１１の
下端部分にプラズマアーク１質出／ズル１２が形成しで
あると共に、１・−チ内筒３とトーチ外筒１１との間で
粉末供給路１３が形成してあり、図示しない粉末供給装
置より粉末送給ガスと共に供給した肉盛溶接用粉末１４
がプラズマアーク中に供給できるようになっている。ま
た、ト−チ外筒１１のノズル部分にも冷却水通路１５が
形成しである。さらに、トーチ外筒１１の下端部分には
前記プラズマアーク噴出ノズル１２と同心状ニカスレン
ズ１６が設けてあり、シールドカス供給路１７から供給
されるシールドカスがプラズマアークの周囲を濃淡なく
均一にシールドするようにしである。
粉末肉盛溶接に際しては、図示しない電源の陰極側を棒
状電極２に接続すると共に、回’ＩＩＥ源の陽極側を図
示しない被肉盛オイに接続し、プラスマイ′１動ガスを
供給して棒状電極２と被肉盛材との間でプラズマアーク
を発生させると同時に、粉末送給ガスと共に肉盛溶接用
粉末１４をプラズマアーク中に供給して溶融させた状態
として前記被肉盛材の表面で溶着させる。
状電極２に接続すると共に、回’ＩＩＥ源の陽極側を図
示しない被肉盛オイに接続し、プラスマイ′１動ガスを
供給して棒状電極２と被肉盛材との間でプラズマアーク
を発生させると同時に、粉末送給ガスと共に肉盛溶接用
粉末１４をプラズマアーク中に供給して溶融させた状態
として前記被肉盛材の表面で溶着させる。
このとき、棒状電極２とトーチ内筒３との間にプラズマ
作動ガス整流体８が設けであるため、プラズマ作動ガス
は水平断面において濃淡のない均一なものとなっており
、プラズマガスの集中性を高め、肉盛溶接用粉末１４の
供給を水平断面において均一化し、棒状電極２の片減り
を防止し、良好な肉盛溶接が可能となるようにしている
。また、プラズマアークおよび肉盛溶接部分はシールド
ガスによって覆われることにより外気と有効に遮断され
るため、良好な肉盛溶接層をｔＩＩることがてきる。
作動ガス整流体８が設けであるため、プラズマ作動ガス
は水平断面において濃淡のない均一なものとなっており
、プラズマガスの集中性を高め、肉盛溶接用粉末１４の
供給を水平断面において均一化し、棒状電極２の片減り
を防止し、良好な肉盛溶接が可能となるようにしている
。また、プラズマアークおよび肉盛溶接部分はシールド
ガスによって覆われることにより外気と有効に遮断され
るため、良好な肉盛溶接層をｔＩＩることがてきる。
なお、ｉｈ記プラズマトーチの電極は、棒状をなすもの
てあり、例えば、タングステン等の高融点金属（または
合金）から形成されたものが使用される。この場合、電
極の全体をタングステン等の高融点材料から形成するこ
とも可能であるが、プラズマアーク発生部分を上記高融
点材料がら形成し、その他の部分は導電性水冷パイゾな
どから形成することもできる。
てあり、例えば、タングステン等の高融点金属（または
合金）から形成されたものが使用される。この場合、電
極の全体をタングステン等の高融点材料から形成するこ
とも可能であるが、プラズマアーク発生部分を上記高融
点材料がら形成し、その他の部分は導電性水冷パイゾな
どから形成することもできる。
また、肉盛溶接用粉末は、肉盛用として使用される例え
ば耐熱性合金や耐摩耗性合金、具体的にはステライト等
のＣＯ基合金、コルモノイ等のＮｉ基合金、ＦＭＳ等の
Ｆｅ基合金などが使用される。この場合、粉末中に粒径
の大きなものが多すぎるとプラズマアークを用いた肉盛
溶接時に溶は残りが生じることがあり、反対に粉末中に
粒径が小さなものが多すぎると粉末の飛散量が多くなっ
て歩留りが低下することがあり、小径の粉末は大径の粉
末に比べて供給遅れを生じやすいため肉盛溶接の終期に
おいて小径の粉末が切れ悪く出てきて低い溶接ビードが
形成されて溶接ビード形状を悪化させることがあるので
、粉末の粒径および分布を適切なものとすることが望ま
しい。
ば耐熱性合金や耐摩耗性合金、具体的にはステライト等
のＣＯ基合金、コルモノイ等のＮｉ基合金、ＦＭＳ等の
Ｆｅ基合金などが使用される。この場合、粉末中に粒径
の大きなものが多すぎるとプラズマアークを用いた肉盛
溶接時に溶は残りが生じることがあり、反対に粉末中に
粒径が小さなものが多すぎると粉末の飛散量が多くなっ
て歩留りが低下することがあり、小径の粉末は大径の粉
末に比べて供給遅れを生じやすいため肉盛溶接の終期に
おいて小径の粉末が切れ悪く出てきて低い溶接ビードが
形成されて溶接ビード形状を悪化させることがあるので
、粉末の粒径および分布を適切なものとすることが望ま
しい。
この場合、上記肉盛溶接粉末は、粉末送給カスによるプ
ラズマアーク中への供給時における流れが良好であるよ
うに、ガス噴霧あるいはガス−水噴霧等、液体噴霧の場
合に比べて冷却速瓜の遅い粉末製造法によって製造した
ものを使用するのがより望ましい。すなわち、ｍ体噴霧
によって製造した粉末の形状は不規則形状のものが多く
、粉末の供給が円滑になされないと同時にプラズマアー
クによる溶は込みが十分でないことがあるのに対して、
ガス噴霧あるいはガス−水噴霧によって製造した粉末の
形状は球形に近いものが多い規則形状のものであるため
、粉末の供給が円滑になされると同時にプラズマアーク
による溶は込みが十分なものとなり、著しく良好な溶接
ビード形状が得られるので望ましいといえる。
ラズマアーク中への供給時における流れが良好であるよ
うに、ガス噴霧あるいはガス−水噴霧等、液体噴霧の場
合に比べて冷却速瓜の遅い粉末製造法によって製造した
ものを使用するのがより望ましい。すなわち、ｍ体噴霧
によって製造した粉末の形状は不規則形状のものが多く
、粉末の供給が円滑になされないと同時にプラズマアー
クによる溶は込みが十分でないことがあるのに対して、
ガス噴霧あるいはガス−水噴霧によって製造した粉末の
形状は球形に近いものが多い規則形状のものであるため
、粉末の供給が円滑になされると同時にプラズマアーク
による溶は込みが十分なものとなり、著しく良好な溶接
ビード形状が得られるので望ましいといえる。
上記プラズマ作動ガスとしては、例えばＡｒ。
Ｎ２′４；の不活性ガスの単体あるいは混合カス等から
なる不活性なガスなどが用いられるが、このプラズマ作
動カスの供給量が少なすぎると安定したプラズマアーク
の形成が困難となり、反対に供給量が多すぎると溶融状
態の溶着金属が吹かれて溶接ビード形状が悪化したり飛
散したりする。それゆえ、この発明では、プラズマアー
ク拘束ノスル２の開口径をＤ （ｍｍ）とした場合に前
記プラズマ作動カス供給量を（０，０３〜０．１３）Ｘ
寺πＤ２（１／ｍ１ｎｏ ｍｍ２）とするように規制し
た。
なる不活性なガスなどが用いられるが、このプラズマ作
動カスの供給量が少なすぎると安定したプラズマアーク
の形成が困難となり、反対に供給量が多すぎると溶融状
態の溶着金属が吹かれて溶接ビード形状が悪化したり飛
散したりする。それゆえ、この発明では、プラズマアー
ク拘束ノスル２の開口径をＤ （ｍｍ）とした場合に前
記プラズマ作動カス供給量を（０，０３〜０．１３）Ｘ
寺πＤ２（１／ｍ１ｎｏ ｍｍ２）とするように規制し
た。
一方、前記粉末送給ガスとしては、例えばＡｒ、Ｎ２等
の不活性ガスのφ体あるいは混合ガス等からなる不活性
なガスなどが用いられるが、この粉末送給カスの供給量
が少なずぎると肉盛溶接用粉末の送給が困難となり、反
対に供給量が多すぎると溶融状態の溶着金属が吹かれて
溶接ビード形状が悪化したり飛散したりする。それゆえ
、この発明では、肉盛溶接用粉末供給量１ｇ／ｍｉｎに
対し前記粉末送給ガス昂を０ 、４１ ／ｍｉｎ以下、
より望ましくは０ 、１ ｕ／ｍｉｎ以Ｊ二Ｏ，３１／
ｍ：ｎ以下とするように規制した。
の不活性ガスのφ体あるいは混合ガス等からなる不活性
なガスなどが用いられるが、この粉末送給カスの供給量
が少なずぎると肉盛溶接用粉末の送給が困難となり、反
対に供給量が多すぎると溶融状態の溶着金属が吹かれて
溶接ビード形状が悪化したり飛散したりする。それゆえ
、この発明では、肉盛溶接用粉末供給量１ｇ／ｍｉｎに
対し前記粉末送給ガス昂を０ 、４１ ／ｍｉｎ以下、
より望ましくは０ 、１ ｕ／ｍｉｎ以Ｊ二Ｏ，３１／
ｍ：ｎ以下とするように規制した。
さらに、溶接速度が遅すぎるど良好な溶接と一ド形状が
得られなくなることかあるので、溶接速度を３ 、８ａ
ｍ／ｓｅｃ以」二とすることがより望ましい。
得られなくなることかあるので、溶接速度を３ 、８ａ
ｍ／ｓｅｃ以」二とすることがより望ましい。
さらにまた、特に自動車用エンジンのバルブフェース面
に対する肉盛溶接の場合には、良好な溶接ビード形状が
得られるようにウィービングなしで溶接することがより
望ましい。
に対する肉盛溶接の場合には、良好な溶接ビード形状が
得られるようにウィービングなしで溶接することがより
望ましい。
（実施例）
次に、この発明の実施例を比較例と共に説明す第１図に
示した粉末肉盛溶接用プラズマトーチ１を使用し、第１
表に示す条件で自動車用エンジンの排気バルブ（直径！
５０ ｍｍ）のフェース面に対する肉盛溶接を行った。
示した粉末肉盛溶接用プラズマトーチ１を使用し、第１
表に示す条件で自動車用エンジンの排気バルブ（直径！
５０ ｍｍ）のフェース面に対する肉盛溶接を行った。
この際、プラズマ作動カス供給量、プラズマアーク拘束
ノズルの開１」径。
ノズルの開１」径。
肉盛溶接用粉末供給量、粉末送給ガス供給量、溶接速度
を第２表に示す値に変化させ、得られた溶接ビート形状
を観察した。この結果を同じく第２表に示す。
を第２表に示す値に変化させ、得られた溶接ビート形状
を観察した。この結果を同じく第２表に示す。
第２表において、■は溶接ビード形状が著しく良好であ
ったこと（第２図（ａ）参照）を示し、○は溶接ビード
形状が良好であったこと（第２図（ｂ）（Ｃ）参照）を
示し、×は溶接ビート形状があまり良くなかったこと（
第２図（ｄ）参！！（りを示している。
ったこと（第２図（ａ）参照）を示し、○は溶接ビード
形状が良好であったこと（第２図（ｂ）（Ｃ）参照）を
示し、×は溶接ビート形状があまり良くなかったこと（
第２図（ｄ）参！！（りを示している。
第２表に示す結果より明らかなとおり、この発明による
場合にはいずれも良好な溶接ビード形状が得られている
のに対して、プラズマ作動カスの供給量が少なすぎる場
合には溶接部において融合不良を生じ、プラズマ作動ガ
スおよび／または粉末送給ガスの供給量が多すぎる場合
には溶融状態の溶着金属が吹かれるため、溶接ビード形
状が良くないという結果となった。
場合にはいずれも良好な溶接ビード形状が得られている
のに対して、プラズマ作動カスの供給量が少なすぎる場
合には溶接部において融合不良を生じ、プラズマ作動ガ
スおよび／または粉末送給ガスの供給量が多すぎる場合
には溶融状態の溶着金属が吹かれるため、溶接ビード形
状が良くないという結果となった。
（発明の効果）
以」二説明してきたように、この発明によれば、棒状電
極と前記棒状電極の囲りに配設され１１つ端部にプラズ
マアーク拘束ノズルを備えたトーチ内筒との間からプラ
ズマ作動ガスを供給すると共に、前記トーチ内筒と前記
トーチ内筒の囲りに配設したトーチ外筒との間から粉末
送給ガスと共にプラズマアーク中に肉盛溶接用粉末を供
給する構成の粉末肉盛溶接用プラズマトーチを用いて粉
末肉盛溶接を行うに際し、前記プラズマアーク拘束ノズ
ルの開口径をＤ （ｍｆｆｉ）とした場合に前記プラズ
マ作動ガス供給量を（０，０３〜０．１３）Ｘ＋πＤ２
（１／ｍ１ｎｅ ｔｎｍ２）にすると共に、前記肉盛溶
接用粉末供給量１ｇ／ｍｉｎに対し前記粉末送給カス量
を０，４文／ｍａｎ以下にして肉盛溶接するようにした
から、溶接ｒｆ８のビード形状が良好であり、特に自動
車用のエンジンバルブのように肉盛溶接部がリング状を
なすときでも溶接部のビート形状が著しく良好なものと
することかできるという非常に優れた効果を有している
。
極と前記棒状電極の囲りに配設され１１つ端部にプラズ
マアーク拘束ノズルを備えたトーチ内筒との間からプラ
ズマ作動ガスを供給すると共に、前記トーチ内筒と前記
トーチ内筒の囲りに配設したトーチ外筒との間から粉末
送給ガスと共にプラズマアーク中に肉盛溶接用粉末を供
給する構成の粉末肉盛溶接用プラズマトーチを用いて粉
末肉盛溶接を行うに際し、前記プラズマアーク拘束ノズ
ルの開口径をＤ （ｍｆｆｉ）とした場合に前記プラズ
マ作動ガス供給量を（０，０３〜０．１３）Ｘ＋πＤ２
（１／ｍ１ｎｅ ｔｎｍ２）にすると共に、前記肉盛溶
接用粉末供給量１ｇ／ｍｉｎに対し前記粉末送給カス量
を０，４文／ｍａｎ以下にして肉盛溶接するようにした
から、溶接ｒｆ８のビード形状が良好であり、特に自動
車用のエンジンバルブのように肉盛溶接部がリング状を
なすときでも溶接部のビート形状が著しく良好なものと
することかできるという非常に優れた効果を有している
。
第１図はこの発明において使用されうる粉末肉盛溶接用
プラズマトーチの縦断面図、第２図（ａ）（ｂ） （ｃ
） （ｄ）は溶接ビードの形状態様を示す説明図である
。 １・・・粉末肉盛溶接用プラズマトーチ２・・・棒状電
極 ３・・・トーチ内筒 ６・・・プラスマ作動ガス流通路 ２・・・プラスマアーク拘束ノズル １１・・・トーチ外筒 １３・・・肉盛溶接用粉末供給路 １４・・・肉盛溶接用粉末 特５１出願人 大同特殊ｍ株式会社 代理人ゴ「押子 小 塩 豊 第１．図 −（ 一下二一 第２図 、 （ｅｌ） １３ （Ｃ）
プラズマトーチの縦断面図、第２図（ａ）（ｂ） （ｃ
） （ｄ）は溶接ビードの形状態様を示す説明図である
。 １・・・粉末肉盛溶接用プラズマトーチ２・・・棒状電
極 ３・・・トーチ内筒 ６・・・プラスマ作動ガス流通路 ２・・・プラスマアーク拘束ノズル １１・・・トーチ外筒 １３・・・肉盛溶接用粉末供給路 １４・・・肉盛溶接用粉末 特５１出願人 大同特殊ｍ株式会社 代理人ゴ「押子 小 塩 豊 第１．図 −（ 一下二一 第２図 、 （ｅｌ） １３ （Ｃ）
Claims (3)
- （１）棒状電極と前記棒状電極の囲りに配設され且つ端
部にプラズマアーク拘束ノズルを備えたトーチ内筒との
間からプラズマ作動ガスを供給すると共に、前記トーチ
内筒と前記トーチ内筒の囲りに配設したトーチ外筒との
間から粉末送給ガスと共にプラズマアーク中に肉盛溶接
用粉末を供給する構成の粉末肉盛溶接用プラズマト−チ
を用いて粉末肉盛溶接を行うに際し、 ７８ｊ記プラズ
マア一ク拘束ノズルの開口径をＤ （ｍｍ）とした場合
に前記プラズマ作動ガス供給量を（０，０３〜０．１３
）ＸｉπＤ２（見／ｍｉｎ＊ｍｍ２）にすると共に、前
記肉盛溶接用粉末供給量１ｇ／ｓｉｎに対し前記粉末送
給ガス量を０ 、４１ ／ｓｉｎ以下にして溶接するこ
とを特徴とする粉末肉盛溶接方法。 - （２）溶接速度を３ 、８ ａｍ／ ｓｅｃ以」−で行
うようにした特許請求の範囲第（１）項記載の粉末肉盛
溶接方法。 - （３）プラズマトーチをウィービングなしで肉盛溶接す
るようにした特許請求の範囲第（１）項または第（２）
項記載の粉末肉盛溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20057883A JPS6092080A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 粉末肉盛溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20057883A JPS6092080A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 粉末肉盛溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092080A true JPS6092080A (ja) | 1985-05-23 |
| JPH0436786B2 JPH0436786B2 (ja) | 1992-06-17 |
Family
ID=16426662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20057883A Granted JPS6092080A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 粉末肉盛溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092080A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014172057A (ja) * | 2013-03-07 | 2014-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 粉末肉盛溶接方法 |
| CN110369842A (zh) * | 2018-04-14 | 2019-10-25 | 日铁溶接工业株式会社 | 等离子粉末堆焊的嵌入式焊嘴、粉末喷出引导件以及等离子粉末堆焊焊枪 |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP20057883A patent/JPS6092080A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014172057A (ja) * | 2013-03-07 | 2014-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 粉末肉盛溶接方法 |
| CN110369842A (zh) * | 2018-04-14 | 2019-10-25 | 日铁溶接工业株式会社 | 等离子粉末堆焊的嵌入式焊嘴、粉末喷出引导件以及等离子粉末堆焊焊枪 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0436786B2 (ja) | 1992-06-17 |
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