JPS6086214A - 金属板 - Google Patents
金属板Info
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- JPS6086214A JPS6086214A JP19322183A JP19322183A JPS6086214A JP S6086214 A JPS6086214 A JP S6086214A JP 19322183 A JP19322183 A JP 19322183A JP 19322183 A JP19322183 A JP 19322183A JP S6086214 A JPS6086214 A JP S6086214A
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- heat treatment
- metal plate
- plate
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
例えば自動車車体に用いられる冷延鋼板は、冷間圧延１
稈で熱間圧延材上所要の厚さにまで冷間圧延した後、折
曲げ、深絞シ性等の加工性を高めるため用途に応じた適
当な焼鈍等の熱処理工程を経て製品として出荷される。
稈で熱間圧延材上所要の厚さにまで冷間圧延した後、折
曲げ、深絞シ性等の加工性を高めるため用途に応じた適
当な焼鈍等の熱処理工程を経て製品として出荷される。
この冷延鋼板は上記の熱処理によりマクロ的には均一な
上底特性が得られているがしかしミクロ的に見ると、■
圧延時の温度と圧下ｍ°の変化、■熱処理時の本体温度
の不均一性等に基因して、結晶粒の大きさのムラ。
上底特性が得られているがしかしミクロ的に見ると、■
圧延時の温度と圧下ｍ°の変化、■熱処理時の本体温度
の不均一性等に基因して、結晶粒の大きさのムラ。
内部歪の回復のムラ等の不均一があシ、各部所によシ引
張強さの異なる物体の集合体となっている。
張強さの異なる物体の集合体となっている。
従って引張試験をするともつとも弱い所から伸びはじめ
る。そしてＳ−Ｓカーブ（引張試験における応力−ひず
みの関係を示す特性曲線）での降伏現象の゛スタートは
前記もつとも弱い個所（一般に１〜３か所）からはじま
り、下降状点までの所要時間が長くなり、このため例え
ばＲ値が低く抑えられて深絞シ性の劣化を招来している
。そこで深絞シ性の良好な鋼板を得るためには、不可避
的に生じる上記ミクロ的にみた場合の引張強さの弱い個
所を考慮に入れて後処理を行う等の対策が必要となって
くるという問題があった。
る。そしてＳ−Ｓカーブ（引張試験における応力−ひず
みの関係を示す特性曲線）での降伏現象の゛スタートは
前記もつとも弱い個所（一般に１〜３か所）からはじま
り、下降状点までの所要時間が長くなり、このため例え
ばＲ値が低く抑えられて深絞シ性の劣化を招来している
。そこで深絞シ性の良好な鋼板を得るためには、不可避
的に生じる上記ミクロ的にみた場合の引張強さの弱い個
所を考慮に入れて後処理を行う等の対策が必要となって
くるという問題があった。
上記に鑑み本発明者は、従来の如くマクロ的には均一に
熱処理された材料におけるミクロ的な引張特性の不均一
を自然発生にまかせるのではなく、外部からの熱源投射
による熱処理によって、人工的にミクロ的ネ均−状態を
規則的に配置させて引張特性をコントロールして、目的
に合った強度、Ｓ−Ｓカーブ、方向特性を持たせるよう
にした板の開発を意図して、鋭意笑験研究を重ねた。そ
の結果、レーザービーム等の点熱源の連続的な投射によ
る熱処理で、板にミクロ的に母材とは引張特性の異なる
様々な規則的な線状繰返し模様を形成させるとともに、
微小領域での熱処理（焼入れ、焼戻し等）が可能となっ
て、引張特性を自由自在にＶ理することができるように
なシ、また方向依存性を持たせた板の側進が可能となる
との知見を得た。そして上述の′冷延鋼板のミクロ的に
弱い個所の存在のだめの深絞シ性の低下という問題に対
しては、冷延鋼板にレーザービームによって縦横に規則
的な線状繰返し模様の熱処理を施すことによって高いＲ
値が得られ、深絞り性にすぐれた冷延鋼板を低コストで
製造し得るという知見を得た。
熱処理された材料におけるミクロ的な引張特性の不均一
を自然発生にまかせるのではなく、外部からの熱源投射
による熱処理によって、人工的にミクロ的ネ均−状態を
規則的に配置させて引張特性をコントロールして、目的
に合った強度、Ｓ−Ｓカーブ、方向特性を持たせるよう
にした板の開発を意図して、鋭意笑験研究を重ねた。そ
の結果、レーザービーム等の点熱源の連続的な投射によ
る熱処理で、板にミクロ的に母材とは引張特性の異なる
様々な規則的な線状繰返し模様を形成させるとともに、
微小領域での熱処理（焼入れ、焼戻し等）が可能となっ
て、引張特性を自由自在にＶ理することができるように
なシ、また方向依存性を持たせた板の側進が可能となる
との知見を得た。そして上述の′冷延鋼板のミクロ的に
弱い個所の存在のだめの深絞シ性の低下という問題に対
しては、冷延鋼板にレーザービームによって縦横に規則
的な線状繰返し模様の熱処理を施すことによって高いＲ
値が得られ、深絞り性にすぐれた冷延鋼板を低コストで
製造し得るという知見を得た。
すなわち、本発明はレーザービーム等の点熱源により熱
処理した板であって、その熱処理部位が規則的な線状繰
返し模様であることを特徴とする金属板を要旨とする。
処理した板であって、その熱処理部位が規則的な線状繰
返し模様であることを特徴とする金属板を要旨とする。
次に本発明金属板を得るためにレーザービーム等の投射
によって行う熱処理の方法を説明する。
によって行う熱処理の方法を説明する。
冷延鋼板または非鉄金属板等の母材に対し、■ 第１図
の斜視図に示す如く、例えばレーザービームの熱処理中
、レーザー波長、エネルギー量を調整して、板（１）面
において所定間隔で平行に配置したハツチで示す線状部
分（２）に、焼入れ、焼鈍、焼準等の各種の熱処理を施
す。
の斜視図に示す如く、例えばレーザービームの熱処理中
、レーザー波長、エネルギー量を調整して、板（１）面
において所定間隔で平行に配置したハツチで示す線状部
分（２）に、焼入れ、焼鈍、焼準等の各種の熱処理を施
す。
■ 第２図の斜視図に示す如く、板厚盆山に亘って上記
と同様に規則的な線状繰返し模様に各種の熱処理を施す
。
と同様に規則的な線状繰返し模様に各種の熱処理を施す
。
上記レーザービームによる熱処理の条件は次の通シとす
る。。
る。。
（イ） レーザービーム径（熱処理中）は１〜５０００
μとする。
μとする。
（ロ） レーザービームのエネルギーｂ°は、それぞれ
の熱処理を行う体積を所定の温度（鋼の場合は２００〜
９００″Ｃ）迄上昇させるに必要々エネルギー量とする
。
の熱処理を行う体積を所定の温度（鋼の場合は２００〜
９００″Ｃ）迄上昇させるに必要々エネルギー量とする
。
（ハ）冷却方法は、熱処理の種類により、表面、裏面ま
たは表裏両面を衝風またはキリ状水冷にょシ冷却速度を
コントロールして行う。
たは表裏両面を衝風またはキリ状水冷にょシ冷却速度を
コントロールして行う。
に）ｘネｖギーの投入方法としては、レーザービームを
絞って１線状ずつ行う方法もあるが、■光源で、ミラー
又は放物面を利用して複数の線状熱処理を同１１７に行
う方法が推奨される。
絞って１線状ずつ行う方法もあるが、■光源で、ミラー
又は放物面を利用して複数の線状熱処理を同１１７に行
う方法が推奨される。
次に本発明板の具体曲芸用例について述べる。
■ 深絞シ用冷延鋼板
第３図に示す如く、例えばレーザービームで規則的々縦
４；（ｉの線状縁返し摸Ｇｌ’ｅ（３）に、母相の硬さ
より硝々柔らかく熱処理を施した冷延鋼板である。
４；（ｉの線状縁返し摸Ｇｌ’ｅ（３）に、母相の硬さ
より硝々柔らかく熱処理を施した冷延鋼板である。
従来材は、前述の如くにマクロ的には均一々金属特注が
得られてはいるがミクロ的には１〜３が所の弱い個所が
あシ、ＳＳカーブでの降伏現象のヌタートがｎｉＩ記１
〜３が所の弱い所で発生するので下降伏点の所要時間（
降伏伸び）が長く、このためＲ毛−Ｃｉが低く抑えられ
ていた。これにヌ・１し不発ｌＩＩ′ｌ利は針（処Ｊｕ
ｌ山数の数が同時に１ｓイー伏するため、下降伏点の所
要時間が略４茎と々す、とのだめＲ値の大目コな向上が
得られ、深絞り性にすぐれた冷延鋼（反となるのである
。
得られてはいるがミクロ的には１〜３が所の弱い個所が
あシ、ＳＳカーブでの降伏現象のヌタートがｎｉＩ記１
〜３が所の弱い所で発生するので下降伏点の所要時間（
降伏伸び）が長く、このためＲ毛−Ｃｉが低く抑えられ
ていた。これにヌ・１し不発ｌＩＩ′ｌ利は針（処Ｊｕ
ｌ山数の数が同時に１ｓイー伏するため、下降伏点の所
要時間が略４茎と々す、とのだめＲ値の大目コな向上が
得られ、深絞り性にすぐれた冷延鋼（反となるのである
。
■ 一方向のみに塑１：ｉ：加工のやり易い板温４図に
示す如くに、例えばレーザービームで一方向（図におい
て上下方向）にのみ規則的な線状縁・返し模様（４）の
夕（処理を施した板である。
示す如くに、例えばレーザービームで一方向（図におい
て上下方向）にのみ規則的な線状縁・返し模様（４）の
夕（処理を施した板である。
このような熱処理を施すととにより上下方向の引張試験
のＳ−Ｓカーブは第５図のＡで示されるように引張強さ
が高く々るが、左右方向のＳ−ＳカーブはＢで示される
ように々シ引張強さは低く々るが、左右方向の塑性加工
はやり易く々シ、例えゆ′波１１（１亜鉛Ｖ（板に適し
た板となる。
のＳ−Ｓカーブは第５図のＡで示されるように引張強さ
が高く々るが、左右方向のＳ−ＳカーブはＢで示される
ように々シ引張強さは低く々るが、左右方向の塑性加工
はやり易く々シ、例えゆ′波１１（１亜鉛Ｖ（板に適し
た板となる。
■ 而１へとみ冷延鋼板
」二記■の縦横の線状繰返し模様（３）を、母材よシ硝
々硬く熱死］″ｌ！’！ した冷延鋼板である。
々硬く熱死］″ｌ！’！ した冷延鋼板である。
このように線状の熱処理を行うと、鉗１板の垂直方向か
らの外力に対しては極めて伴い材料となるので、面１へ
こみ性にすぐれた相和１として自重６１軍体の外装４２
等に好ましい冷延鋼板カミＶ）られる。
らの外力に対しては極めて伴い材料となるので、面１へ
こみ性にすぐれた相和１として自重６１軍体の外装４２
等に好ましい冷延鋼板カミＶ）られる。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例１
通常の冷延慕板製造工程（冷間圧延−焼鈍−調質圧延）
でｊｉ７ｇ造された’Ｊ４１表の主要成分の０．８１Ｍ
厚の冷延鋼板を従来例の供試材とし、その引張特性およ
びＲ値を第２表に示す。
でｊｉ７ｇ造された’Ｊ４１表の主要成分の０．８１Ｍ
厚の冷延鋼板を従来例の供試材とし、その引張特性およ
びＲ値を第２表に示す。
捷た前記従来例の供試材に対し本発明に従って第６図の
平面図、第７図の断面図に示す如くに、板（５）面全巾
に亘って０．８騙間隔で０．２ ｗｌ巾の縦横の規則的
線状の繰返し模様（６）の熱処理（焼入れ、焼鈍）を行
い不発明例の供試材とし、その引張特性およびＲ値を第
２表に示した。
平面図、第７図の断面図に示す如くに、板（５）面全巾
に亘って０．８騙間隔で０．２ ｗｌ巾の縦横の規則的
線状の繰返し模様（６）の熱処理（焼入れ、焼鈍）を行
い不発明例の供試材とし、その引張特性およびＲ値を第
２表に示した。
第 １ 表
第 ２ 表
第２表に見る通り、従来例の引張特注が、引張強さ４０
．３、全伸び８８．４、降伏伸び０．４０、Ｒｉｌ、、
６１であって深絞り性に劣っているのに対し、本発明例
は引張強さ３９６、全伸び４３４、降伏伸び０、Ｒ値１
．８２を示し、特にＲ値の格段の向上を示し深絞シ性の
良好な冷延鋼板であることが示された。
．３、全伸び８８．４、降伏伸び０．４０、Ｒｉｌ、、
６１であって深絞り性に劣っているのに対し、本発明例
は引張強さ３９６、全伸び４３４、降伏伸び０、Ｒ値１
．８２を示し、特にＲ値の格段の向上を示し深絞シ性の
良好な冷延鋼板であることが示された。
実施例２
実施例１と同様の製造工程で製造された第８表に示す主
要成分を、持つ０．６２ｗ１厚の冷延鋼板を従来例の供
試材とし、その引張特性及びＲ値を第４表に示す。また
上記従来例の供試材に実施例１と同様に０．８ Ｍ間隔
で０．２ Ｍ巾の縦横の規則的な繰返し模様の熱処理を
行い本発明例の供試材とし、その引張特性及びＲ値を第
４表に示した。
要成分を、持つ０．６２ｗ１厚の冷延鋼板を従来例の供
試材とし、その引張特性及びＲ値を第４表に示す。また
上記従来例の供試材に実施例１と同様に０．８ Ｍ間隔
で０．２ Ｍ巾の縦横の規則的な繰返し模様の熱処理を
行い本発明例の供試材とし、その引張特性及びＲ値を第
４表に示した。
第 ３ 表
第４表に見る通り、従来例の引張特性が引張強さ５４．
８、全伸び２８．３、降伏伸び０、Ｒ値１．２３であっ
て深絞り性に劣っているのに列し、本発明例は引張強さ
５３．７に対して全伸び３３．８、Ｒ値１．６３を示し
、Ｒ値が大巾（向上して深絞り性の良好な冷延鋼板であ
ることが示された。
８、全伸び２８．３、降伏伸び０、Ｒ値１．２３であっ
て深絞り性に劣っているのに列し、本発明例は引張強さ
５３．７に対して全伸び３３．８、Ｒ値１．６３を示し
、Ｒ値が大巾（向上して深絞り性の良好な冷延鋼板であ
ることが示された。
辺上の説明から明らかなように、本発明は、例えば母材
全体を均一に熱処理（−てマクロ的には均一な金属特性
を得てはいるが、ミクロ的には不均一さを有している通
常の冷延鋼板において、前記ミクロ的の不均一さに基因
する例えば深絞り性の低下という欠点を有効に解消する
ととを可能とする許シでなく、必要に応じて目的に合っ
た強度、方向特性を人工的に付与することを可能とする
ので、とくに自動車車体用の高い深絞り性、すぐれた耐
へこみ性を要求される鋼板等特定の目的に合致した板の
製造における低コスト化に寄与するところが大きいと云
うことができる。
全体を均一に熱処理（−てマクロ的には均一な金属特性
を得てはいるが、ミクロ的には不均一さを有している通
常の冷延鋼板において、前記ミクロ的の不均一さに基因
する例えば深絞り性の低下という欠点を有効に解消する
ととを可能とする許シでなく、必要に応じて目的に合っ
た強度、方向特性を人工的に付与することを可能とする
ので、とくに自動車車体用の高い深絞り性、すぐれた耐
へこみ性を要求される鋼板等特定の目的に合致した板の
製造における低コスト化に寄与するところが大きいと云
うことができる。
４４、図面の簡単な説明
第１図は板面に施したレーザービームによる規則的線状
繰返し熱処理を示す斜視図、第２図は板厚盆山に亘って
施したレーザービームによる規則的線状繰返し熱処理を
示す斜視図、第８図は縦横の規則的線状繰返し模様の熱
処理を示す平面図、第４図は上下方向の同熱処理を示す
平面図、第５図は引張試験におけるＳ−Ｓカーブを示し
た図、第６図は縦横の規則的線状繰返し熱処理を示す平
面図、第７図は第６図のＣ−Ｃ線切断の断面図。
繰返し熱処理を示す斜視図、第２図は板厚盆山に亘って
施したレーザービームによる規則的線状繰返し熱処理を
示す斜視図、第８図は縦横の規則的線状繰返し模様の熱
処理を示す平面図、第４図は上下方向の同熱処理を示す
平面図、第５図は引張試験におけるＳ−Ｓカーブを示し
た図、第６図は縦横の規則的線状繰返し熱処理を示す平
面図、第７図は第６図のＣ−Ｃ線切断の断面図。
■、５：板、２：線状部分、８，４．６ ：線状繰返し
模様
模様
Claims (1)
- （１） レーザービーム等の点熱源により熱処理した板
であって、その熱処理部位が規則的彦線状繰返し模様で
ある。ことを特徴とする・金属板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19322183A JPS6086214A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 金属板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19322183A JPS6086214A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 金属板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086214A true JPS6086214A (ja) | 1985-05-15 |
Family
ID=16304325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19322183A Pending JPS6086214A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 金属板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086214A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6199629A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-17 | Nippon Steel Corp | 鋼板を用いた冷間成形品の強化方法 |
| FR2599640A1 (fr) * | 1986-06-05 | 1987-12-11 | Turbomeca | Procede de traitement volumique localise a haute densite d'energie et produits en resultant |
| JP2014521833A (ja) * | 2011-07-25 | 2014-08-28 | マグナ インターナショナル インコーポレイテッド | 薄鋼板の局所的熱処理による生産物及びプロセス |
| GR1008658B (el) * | 2014-10-31 | 2016-01-18 | Ηλιας Ιωαννη Χοντζοπουλος | Διαταξη και μεθοδολογια για την θερμικη κατεργασια με δεσμη λεϊζερ λεπτων μεταλλικων φυλλων ή ταινιων για την διαμορφωση των τελικων ιδιοτητων στην μαζα τους |
| CN109338256A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-02-15 | 南京理工大学 | 一种利用局部滚压获得软硬异质层状金属薄板的制备方法 |
| CN109622615A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-04-16 | 南京理工大学 | 一种利用激光加热获得可控软硬层状结构金属板材的工艺 |
| CN110343982A (zh) * | 2019-07-30 | 2019-10-18 | 南京理工大学 | 一种纳米双峰异构铝镁合金制备方法 |
| WO2020049428A1 (en) * | 2018-09-07 | 2020-03-12 | Arcelormittal | Method for improving the formability of steel blanks |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP19322183A patent/JPS6086214A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6199629A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-17 | Nippon Steel Corp | 鋼板を用いた冷間成形品の強化方法 |
| FR2599640A1 (fr) * | 1986-06-05 | 1987-12-11 | Turbomeca | Procede de traitement volumique localise a haute densite d'energie et produits en resultant |
| JP2014521833A (ja) * | 2011-07-25 | 2014-08-28 | マグナ インターナショナル インコーポレイテッド | 薄鋼板の局所的熱処理による生産物及びプロセス |
| GR1008658B (el) * | 2014-10-31 | 2016-01-18 | Ηλιας Ιωαννη Χοντζοπουλος | Διαταξη και μεθοδολογια για την θερμικη κατεργασια με δεσμη λεϊζερ λεπτων μεταλλικων φυλλων ή ταινιων για την διαμορφωση των τελικων ιδιοτητων στην μαζα τους |
| WO2020049428A1 (en) * | 2018-09-07 | 2020-03-12 | Arcelormittal | Method for improving the formability of steel blanks |
| WO2020049344A1 (en) * | 2018-09-07 | 2020-03-12 | Arcelormittal | Method for improving the formability of steel blanks |
| CN109338256A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-02-15 | 南京理工大学 | 一种利用局部滚压获得软硬异质层状金属薄板的制备方法 |
| CN109622615A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-04-16 | 南京理工大学 | 一种利用激光加热获得可控软硬层状结构金属板材的工艺 |
| CN109338256B (zh) * | 2018-11-23 | 2020-12-04 | 南京理工大学 | 一种利用局部滚压获得软硬异质层状金属薄板的制备方法 |
| CN110343982A (zh) * | 2019-07-30 | 2019-10-18 | 南京理工大学 | 一种纳米双峰异构铝镁合金制备方法 |
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