JPS6083702A - 形鋼の圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、断面寸法の異なる多数のウェブとフランジを
有する形鋼を高精度にかつ、経済的に製造する方法に関
するものである。

（従来技術） ウェブとフランジを有する形鋼の１例として、Ｈ形鋼に
関して述べると、従来のＨ形鋼の製造工程は、第１図に
示す如くに、鋼塊、連鋳スラブ・ゾルーム・ビームララ
ンク等の圧延素材を、鋳造のまま、あるいは、適当な温
度に再加熱後、連続式または往復動式の２重圧延機、鍛
造機等の適当な加工装置に組込まれた孔型ロール１．２
によシ粗形鋼片３を製造する第１工程、ユニ・々−サル
圧延機と工、ソング圧延機よ構成る連続式または往復動
式のユニバーサル圧延機紐に組込まれた水平ロール４，
５、竪ロール６．７により当該部分の厚みを圧減しつつ
、エツジング圧延機においてはフランジ幅を調整して、
粗形形鋼８を製造する第２工程、およびユニバーサル圧
延機に組込まれた水平ロール９，１０、竪ロール１１．
１２によシ仕上製品１３を製造する第３工程に大別され
る。

第１工程から第３工程は、それぞれ、単独または複数の
圧延機で構成される。

さて、当該工程において、それぞれ、ロール組替（孔型
替も含む）なしに圧延材の断面寸法を変更する従来方法
について説明すると、先ず第１工程においては、第２図
（、）に示す如くに、上下（ま１ζは、左右）のロール
間隙、ＣＢｌをＣＢ２に（図示した寸法の大小を問題に
する場合には、ＣＢ２をＣＢＩにする場合も含む。以下
同じ）変えることによシ、ウェブ厚をｔｉｌｌよシｔＢ
２に、フランジ幅をＢＢＩより８１２に変更する。この
場合、ロール組替（ロール孔型替を含む）をしない限り
、ウェブ内幅？）ＪＲ、ウェブ高さＷｎの変更はできな
い（本図のロールで圧延後、図示の素材を９０度転覆し
、工２ジング圧延する場合を除く）。また、ｔＢｌとｔ
Ｂ２、ＢＢｌとＢＢ２の変更可能範囲は圧延素材断面の
大きさ、断面内の延伸バランス、孔型寸法等の制約によ
り自ら上・下限が存在すると同時に、個々に自由には変
更できない。

また、第２工程においては、第２図（ｂ）　、　（ｃ）
に示ス如くニ、ユニバーサル圧延機においては、水平ロ
ール間隙を変えることによシ、ウェブ厚をｔｕＩよシｔ
ｕ２に、また、水平ロールと竪ロールの間隙を変えるこ
とによシフランジ厚をｆｕｌよりｆｕ２に変えるととも
に（この場合、フランジ厚’ｕｓ　ｒ　ｆｕ２の変更に
付随しウェブ高さ、ＷｕｌもＷｎ２に自動的−ル間隙ｔ
ｅｌをｔｅ２に変えることにより、７ランノ幅をＢｅｌ
よシＢｅ２に変える。この場合にも、ロール組替をしな
い場合には、ウニ！内幅論、殖を変えることはできない
。また、これらの諸寸法は、第１工程で製造し得る各部
の寸法範囲、第２工程における断面内の圧下バランス等
の制約により、その変更範囲には自づと制限がちシ、個
々の寸法変更範囲も制限される。

さらに、第３工程においては、第２図（ｄ）に示す如く
に、上下ロール間隙を変えることによ）、ウェブ厚をｔ
ｙｔよシｔＦ２に、また、水平ロールと竪ロールの間隙
を変えることによシ、フランジ厚ｆＦ１をｆＦ２に（同
時に、ウェブ高さＷｒｔはＷＦｌに変る）変える。当該
工程においても、上記２工程の場合と同様、ロール組替
をしない限り、ウェブ内幅訪の変更はできない。また、
これらの諸寸法は、第２工程で製造し得る当該寸法範囲
、第３工程における断面内圧下バランス等の制約により
、その寸法変更範囲には自づと制限がちシ、個々の寸法
変更範囲も制限される。

上述した各工程における従来の圧延材の断面寸法の変更
方法に関して、特に、第２、第３工程に着目すると、先
ず、第３工程においては、第２図（ｄ）で明らかな如く
この方法においてはロール組替をしない限り、ウェブ内
幅斯は変えられないため、水平ロールと竪ロールの間隙
を潤整することによシ、フランジ厚をｆＦｉよ、９ｆｙ
ｚに変更すると、ウェブ高さは、自動的にＷＦｌよシＷ
ｒｚに変更される、このため、Ｈ形鋼の経済的に製造す
る１つの便法として、第１表に例示する如くに、Ｈ形鋼
の１つのシリーズは幾つかのウェブ高さの異なるサイズ
によって構成されていることは？Ｒ知の事実である。

第１表 それにも拘わらず、第２図（ｄ）に示す従来第３工程の
圧延方法においては、ウェブ内幅′ｗｒの異なる１　シ
リーズ毎にロール幅の異なる１組の水平ロール組が必要
なため、斯様なＨ形鋼の全シリーズを生産するだめには
、非常に沢山の水平ロール組を常備する必要があった。

さらに、シリーズ数を拡大するとその分だけ必要な水平
ロール組数が増力口し、例えば、１つのシリーズをウェ
ブ高さの等しいサイズで構成しようとする場合には、こ
れに倍する水平ロール組数が必要となるため、ロール常
び〃数、ロール旋削、ロール組替等を考慮すると、斯様
に、はとんど無数と言えるウェブ内幅″２Ｕｖの異なる
ＩＩ形鋼を経済的に生産する方法がなく、これが、Ｈ形
鋼のシリーズ・サイズ数を制約する１つの原因になって
いた。

さらに、第３図に示す如く、Ｈ形鋼の仕上圧延用水平ロ
ールの側壁（ａ部分）はほぼ垂直に構成されているので
、圧延によシ当該部が摩耗した場合、ウェブ内幅″１ｌ
ｒｒ　１を全く変えずにロールを修復すると莫大なロー
ル直径の損失となシ、とうてい経済的な生産は望めなく
なるので、ａ部分の摩耗痕を削除する上で必要な最小量
だけＩＦ　１が小さくなるように修復する方法が用いら
れている。この場合、当然ロール径の損失が伴う。した
がって、ウェブ内幅はロールの使用初期のＭＦＩから修
復を繰り返したロール使用末期のＷｙｚまで次第に小さ
くなる。

この場合、圧延製品の寸法に着目すると、ウェブ内幅が
’１ＶｖｘからＮＦ、に変化した場合、ウェブ高さＷＦ
ｌを一定に保とうとすると７ランノ厚はｆＦｌからｆＦ
ｌに厚くする必要があシ、逆にフランジ厚ｆＦｌを一定
に保とうとすると、ウェブ高さをＷＦｌからＷＦ２に減
少させざるを得ないことがわかる０ウエゾ高さ、フラン
ジ厚にはそれぞれ使用上支障ない範囲で寸法公差が定め
られておシ、実際にはフランジ厚、ウェブ高さ等に許容
される寸法変動は微小なものに限定されるが、ロールチ
ャンス毎にこれらの寸法の平均値が若干異なることは避
けられず、特殊な用途に対しては、同一ロールチャンス
の製品を用いる等、煩雑な製品管理を行なう必要がある
他、圧延歩留変動の１つの要因になっていた。

次に、第２工程に関しては、第２．第３工程間において
は、圧下量が小さく、第３工程における材料の噛込み、
仕上寸法の安定化の観点よシ、第２図（ｂ）　、　（ｃ
）　、　（ｄ）に示す内幅７ｃｒｕ　、　ｌｄｅとＷｅ
の値はほぼ同じ値にする必要がある他（現実にはＭｙ≧
Ｍｕ≧υｅ　）、第２図（ｂ）　、　（ｅ）で明らかな
如く、ロール組替をしない限りウェブ内幅Ｍｕ　＋″ｗ
ｅを変更する手段はないので、第２工程においても、第
３工程の場合と全く同様、ウェブ内幅の異なるシリーズ
毎にそれぞれ１つの水平ロール組が必要であり（例外的
に、例えば、ミリサイズとインチサイズで内幅がほぼ等
しい場合には、ミリサイズとインチサイズで第２工程の
ロールを共有する場合がある）、シたがって、生産計画
に含まれるシリーズ（内幅が等しいものを除く）と同数
の非常に沢山の水平ロール組を常備する必要があった。

また、生産シリーズを多くする場合には、さらに水平ロ
ール組の数を増やす必要があり、これが生産シリーズを
拡大する場合のもう１つの障害になっていた。

（発明の目的及び構成） 本発明者らは、斯かる圧延形態、圧延材の挙励秒よひ圧
延機ｆ１１に関して、詳細な検討、実験・観察を重ねた
結果、これらの問題点を一挙に解決する画期的な形鋼の
圧延方法を発明するに至ったものでありその要旨とする
ところはユニバーサルミルによりウエゾとフランジを有
する形鋼を圧延するにあたり、被圧姑材を粗ユニバーサ
ルミルによって粗形形鋼に圧延する工程、該粗形形鋼の
ウェブ高さを所望の値に調整する工程、次いで同軸編上
で移動自在に２分割し被圧延材の断面寸法に応じて上記
２分割水平ロールの間隔を調整して仕上圧延する工程を
経ることを特徴とするものである。

（実施例及び発明の作用効果） 以下、図面に基づいて本発明について詳細に説明する。

先ず第２工程において製造した粗形形鋼は次の工程にお
いてウェブ高さを所望の値に調整する訳であるが、その
具体例を第４図に示す。

すなわち第４図（、）は従来の当該工程における断Ｏｎ
寸法の変化例を示すものであるが該工程においては第２
工程におけるウェブ内幅Ｍｕと第３工程におけるウェブ
内幅νＦの関係は、ｗｙ　＝廼（’１６−Ｎｕ＋　２”
−５％　）とするため、ウェブ内幅の異なるシリーズ毎
に第３および第２工程において用いる水子ロール組を交
替する必要があるため、必要なロール常備数が非常に多
く、管理が煩雑を極め小ロット圧延においてはコスト高
となり、シリーズ数拡大時の障害の１つになっていた。

第４図（ｂ）は本発明の形鋼圧延法の第１の例を示すが
、本例においては第２工程で製造されたウェブ厚ｔｕウ
ヱゾ内幅ｗｕウエノ高さＷｕの粗形形鋼は第３工程との
間に特設された加工装置に組込まれた幅Ｗｉのロールに
よシ、ウェブ内幅のうちＬの部分のみが仕上ウェブ厚ｔ
ｙに加工され、Ｍｉ−Ｌの区間は非圧下のままウェブ厚
ｔｕに維持される。この加工によシ、中間素材のウェブ
内幅は′ｗｉｅｓ　ウェブ高さはＷｌｅとなる。引き続
きＩｌｉ　２１ｊｙ　ｅのロールで、前工程で非圧下の
ままウェブ厚ｔｕに維持された部分の厚みのみがｔＦに
加工され、ウェブ内幅全域に互って厚み１．になると同
時に、ウェブ内幅はＭａｒｘ　ウェブ高さＷｅ　Ｆの粗
形形鋼に加工された後第３工程において同軸線上で移動
自在に２分割し被圧延材のウェブ高さに応じて上記２分
割ロールの間隔を調整する仕上圧延法によりウェブ厚１
．ウェブ内幅ｗｙ　ｓ　ウェブ高さＷ、の製品に仕上圧
延される。当該例においては破線で図示の如く当該工程
を２回以上繰返しあるいはＬの区間を次第に拡大第４図
（ｃ）に示した第２の例の場合には第２工１呈で製造さ
れたウェブ厚ｔｕｓ　ウェブ内幅υｕ１ウエゾ高さＷｕ
の粗形形鋼は第２工程と第３工程の間に特設された加工
装置に組込まれた幅ｍｔのロールによシ、ウェブ内幅の
うちＬの部分のみが仕上ウェブ厚１．に加工され、残余
部Ｗｉ　−Ｌの区間は非圧下のままｔｕに維持される。

この加工により、中間素材のウェブ内１層、ウェブ高さ
はそれぞれＺｃｒｌｃ。

Ｗｉ　ｃとなる。引き続き幅υｅｆのロールにより該残
余部のウェブ厚のみが仕上ウェブ厚１．に加工されウェ
ブ内幅およびウェブ高さがそれぞれＷｃ　ｒ　＋Ｗｃ　
。

のｆＬｌ形形形色鋼つた後第３工程において第１の例と
同じくウェゾノワ、ウェブ内・扁、ウェブ高さがそれぞ
れｔＦ　ｒ　Ｗｒ　、　ＷＦの製品に仕上圧延される。

当該例においても破線で図示した如く当該工程を繰返し
あるいはＬを次第に拡大する方法でも良い。第４図（ｂ
）　、　（ｅ）に例示した工程に関して実験結果によシ
更に詳細に述べると、第４図（ｂ）　、　（ｃ）におい
て、Ｌ／ＩＪＪｉを棟々に変えてウェブ高さの幅拡シ挙
動を調査すると第５図が得られる。第５図において縦□
；１１１は当該工程において圧延された部分が全てウェ
ブ高さの増加に転化された場合を基準として百分率で表
示したもので必９、ウェブ高さ増加率ηは次式で算出さ
れる。

４ｆｆ　４図（ｂ）の場合 η＝　（（Ｗｉｎ　−Ｗａ）／（Ｌ（ｔｕ−ｔｙ）／１
ｙ））　Ｘ　１００％η−Ｉ　（９＆’ｅｙ−Ｗｌ　ｅ
　）／（（Ｗｉ　−Ｌ）（ｔｕ−ｔｙ　）／ｌｖ　ｌ）
　Ｘ　１００％第４図（ｃ）の場合 η＝　（（Ｗｉｃ−Ｗｕ）／（Ｌ（ｔｕ−ｔｐ）／１ｙ
））Ｘ１００ｑ６η＝　（（Ｗｅ　ｔ　−Ｗｌ　ｅ　）
／（（Ｍｌ−リ（ｔｕ−ｔｙ）／１ｖｌ）刈００チ第５
図で判るように、第２工程と第３工程の間に特設された
加工装置によシ先ずウェブ内幅の１区分のみを圧延し次
いで残余部を圧延した場合、圧下部の減面積の大部分は
ウェブ高さに転化され、その割合は、圧下部幅のロール
幅に対する比率Ｌ／″ｗｌによって異なる。すなわち、
Ｌ／ｗｉが成る直でダは最大値を示し、その両側で低下
する。ηは（ｔｕ　−ｔｙ　）の影響も受け、第５図に
おけるηの高い領域はこれが大きい領域に相当する。ま
た、第６図は、’ｔｕ　−ＬｒＯ値を一定にし、製品ま
でのウェブの残存圧下率γｗ　（Ｒ）とηの関係を示し
たものであるが、ηはあるｒｗ（Ｒ）で最小値を示し、
その両側で高くなる。

これらの造形特性をまとめて示すと、 Ｗｅ　Ｆ　＝　Ｗｕ＋η・ｗｉ　・ｔｙ　（ｔｕ／１ｙ
−１）となるので、Ｗｕ　−２ｆｆｕ　＝　３０、η−
０，６の場合についてΔｔ＝ｔｕ−ｔｙとＷ、の関係を
舅ｉを・９ラメ−ターにして第７図に示す。第７図で明
らかな如く、例えば、Ｗｌ＝３７０の場合についてみる
と、Δ１−００嚇合にはＷｙ　＝　４００、Δｔ＝９の
場合にはＷ。

＝？６００となシ、この間Δｔの加減によシ任意のＷ、
が連続的に得られることが分る。この関係はΔｔの大き
い側に外挿可能であるが、Δｔが大きすぎるのは現実的
ではないので、この場合には、次のＶｉの値のロールを
使用すれば良い。例えば、第７図では、’２Ｊ７ｉ　＝
４７０の場合には、Δ１＝０でＷＦ　＝　５００、Δｔ
＝４でＷ、中６１３となる。

上述の如く、第１１第２の例においては第４図（ｂ）　
、　（、）に例示の如く第２工程と第３工程の間に特設
された加工装置のロール寸法、１３　、　Ｌ／ＺＩＪｆ
ｌ　。

加工量Δｔを変えることによシ、ウェブ高さを任意の値
に大巾に変更可能であるので、従来法の如く、ウェブ内
幅ＷＦの異なるシリーズ毎に第２工程で用いるロール組
を準備する必要は全くなく、全シリーズのＨ形鋼を生産
するためにも、数種のロール組を準備するだけで良く、
かつ、ロール準備の都合によシ、シリーズを飛び飛びに
構成する必要は全くなく、ウェブ厚さは、連続的に任意
の値に選定可能である。

第４図（ｄ）は本発明を実施する第３の例であるが、本
例においては第２工程で製造された粗形形鋼は第３工程
との間に特設された幅ｗｉｂウェウェ工部のＭ曲傾余１
０のロールによシフニブに屈曲傾斜θを有するウェブ厚
ｔｔｂ　、ウェゾ端部厚ＬＦ％ウェブ高さｖｖｉｂの粗
形形鋼に加工された後引き続き第２の例で示した幅Ｗｅ
　ｙのロールによシラニジ厚ｔｙｓウェブ内幅拡ｙ　％
　ウェブ篩さＷａｙの粗形形鋼に製造された後第３工程
において、同軸線上で移動自在に２分割に被圧延拐の断
面寸法に応じて上記２分Ｊｕ水平ロールの間隔を調整し
てウェブ厚、ウェゾ内１隔、ウェブ高さがそれぞれｔｙ
　＋Ｖｒ　＋　ＷＦの製品に仕上圧延される。本例にお
いては破線で図示した如くに第２工程と第３工程間でウ
ェブを屈曲角度θに加工した場合ｔｉｂ＝ｔ、の場合に
はそのまま第３工程での加工に移行して良い。

本例について実験結果に基づいて補足すると第８図に示
すようにウェブ屈曲角度θが３００以上の領域で幅拡シ
率が急激に増大している。したがってこの領域で加工す
ることにょシラニジ高さの加減が可能である。

また第４の例においては第４図（、）に示す如く第２工
程で製造した粗形鋼片は第２工程と第３工程の間でウェ
ブを緊張する竪ロールｖ群によりウェブ内幅Ｗｉ　ｔ、
ウェブ厚さＷｔｔの粗形形鋼に加工され第３工程で上記
諸例と同様にして製品に加工される。本例の場合には鎖
線で図示した如くに、竪ロールＶ群による加工前に第２
の例で示したウェブを局部的にｔｒに加工する加工ある
いは竪ロール群による加工後に第２の例で示した幅Ｍａ
ｙのロールによる加工を経た後第３工程に移行してもよ
い。

さらに第５の例においては第４図（ｆ）に示した如くに
第２工程で製造された粗形形鋼は、第２工程と第３工程
の間でウェブ内幅Ｗｉ　ｇになる如くに構成されウェブ
高さの増加を助長する如くウェブ厚を圧減しかつウェブ
を高さ方向に緊張する如く構成した傾斜ロール１７群に
よシウェプ厚ｔＦウェグ高さＷｉｓの粗形形鋼に加工き
れた後上記諸例の如く第３工程において製品に加工され
る。本例においても第４図（ｆ）に破線で例示の如くに
、第２の例と組合せ使用しても良い。

以上に詳述した如く、本発明の方法によシ、第２工程に
おいては僅か数種類の幅の水平ロール組を常備するのみ
で、１１とんど無数のウェブ厚さを有するＩＩ形状粗形
形鋼が得られるが、特設した装置においては、主にウェ
ブのみを加工するため、全体としては、まだ製品の寸法
形状を保証するに至っていない。かつ、この後、第３工
程を従来方法で実施する限シ、第３工程においては、殆
んど無数の水平ロール組を常備する必要がちシ、とうて
い、経済的な生産を望むべくもない。以下、本難題の解
決方法について述べる。

第９図、第１０図は、本発明による第３工程におけるロ
ールの組合せ状態を示すものであるが、第９図は、ウェ
ブ厚さ方向に分割され、かつ、ウェブ高さ方向に移動可
能なウェブ圧延用ロール２１．２２，２３．２４および
竪ロール１１．１２を、ウェブ厚さ方向に、同時に同量
、ウェブ圧延用ロール２１．２２および２３．２４はお
互に反対向きに、これと対を成す竪ロール１１はウェブ
圧延用ロール２１．２３と、竪ロール１２はウェブ圧延
用ロール２２．２４と同方向に移動した場合である。

この場合には、第９図で明らかな如く、ウェブ圧延用ロ
ール２１と竪ロール１１および２２と１２．２３と１１
．４と１２、の間隙は一定に保持されるので、フランジ
厚ｆ、は、そのままの値に維持される。ただし、竪ロー
ル１１．１２が移動するので、ウェブ高さは、例えば、
ＷＦｌからＷＦ２に変る。即ち、単一のロール組により
、そのロ−ル位置を加減することにより、７ランノ厚が
同じでウェブ高さの異なる無数のＨ形鋼の圧延が、ロー
ル組替無しに製造可能である。従来の仕上圧延法では斯
様な圧延は全く不可能であり、若しも実現しようとする
と無数の水平ロール組が必要となり、斯様な方法は工業
的にＱよ全く不可能と言わざるを得なかった。

本発明の方法を可能にしたものは、水平ロールを同軸線
上で移動自在に２分割しウェブ高さ方向に移動させるこ
とによりウェブ内１１幅νＦを自由に選択できるように
したことである。これは、Ｈ形鋼の仕上圧延状況を詳π
ＩＩＩにａ察・分析した結果、従来の方法の如く、ウェ
ブ厚１．を予定の値に仕上げ、産出時の揺動を防止する
ためには、ウェブ全域に互って水平ロールによシ軽度の
圧下を加えなければならず、このためには、水平ロール
のウェブ接ノ″Ｊ“１（而は１本に構成されていなけれ
ばならないという固定観念に拘われず、ウェブ厚１．の
寸法３６度は第２工程で十分確保できるので、仕上圧延
は７ランノの成形と圧延機出側での揺動を防止すれば良
軽圧下する必要がないという全く新しい知見に基づいて
いる。

第１０図は、本発明のもう１つの適用レリであり、竪ロ
ール１１．１２は移動させずに、同軸線上で移動自在に
２分割された水平ロール２１，２２゜２３．２４のみを
移動させた場合である。この場合には、竪ロールは移動
しないので、ウェブ高さＷＦは一定であるが同軸線上で
移動自在に２分割した水平ロール２１．２２，２３．２
４の間隔を調整するのでフランジ厚は、たとえば、ｆＦ
ｌからｆＦ２に変る。即ち、同軸線上で移動自在に２分
割した水平ロール２１，２２，２３．２４及び竪ロール
１１．１２の単一のロール組により、ウェブ高さが等し
くフランジ厚の異なる無数の１１形鋼の’％’Ｕ　３？
ｉが可能である。なお、水平ロール２１．２３の組と２
２．２４の組の移Ｎｈ量を不同にすることによシ、左右
の７ランノ厚の異なるＨ形鋼の生産も可能であることが
答易にわかる。

上記２例で詳述した如く、本発明によれば、同軸線上で
移動自在に２分割した水平ロール２１゜２２．２３．２
４および竪ロール１１．１２の単一のロール組の間隔を
調整することにより無数の１所面寸法の）■形鋼の圧延
が可能でち９、従来法の如くに、ウェブ内幅の異なるＨ
形鋼のシリーズ毎に水平ロールを準備する必要は全くな
く、かつ、ロール組替の必要も全くないので、計シ知れ
ない経済効果が得られる。

さらに、本発明によれば、たとえば、水平ロール２１〜
２４の側壁が摩耗し、旋削によ勺修復した分だけ（圧延
中においても、平均的な滑かな摩耗の場合にはその分だ
け）水平ロールを移動するだけで同じフランジ厚とウェ
ブ高さが得られるため、これらの寸法は、従来法の如く
ロールチャンス毎に若干変動することは全くなく、寸法
精度が格段に向上し、使用に便なる他、圧延歩留が安定
化する。

なお、その他の断面寸法に関しては、ウェブ厚は同軸線
上で移動自在に２分割した水平ロールの上下の組、２１
と２３．２２と２４の間隙の調整、フンンノ幅に関して
は、竪ロール１１．１２の胴長および水平ロール２１，
２２．２３．２４の直径を生産計画に合せて選択するこ
とで対応可能であるが、これらの値は第２工程で精密に
決足され第３工程における変更の余地は少ない。

本発明に関して以上はウェブとフランジを有する形鋼の
例としてＨ形鋼に９いて詳述したが、第１１図、第１２
図に例示する溝形鋼の如くウェブと７２ンジを有する他
の形鋼にも適用可能である。

’４Ｎ　１１図は同軸線上で移動自在に２分割した水平
ロール２１，２２，２３．２４および竪ロール１１．１
２は、被圧延材のウェブ高さ方向に水平ロール２１と２
２．２３と２４が相近接する如く竪ロール１１．１２は
それぞれ水平ロール２１と２３．２２と２４と同じ向き
に同じ距離移動した場合でめる。この場合には水平ロー
ル２１と竪ロール１１（および２２と１２．２３と１１
２４と１２）の間隔は一定に保たれるので７ランノ厚ｆ
Ｆは一足値に保たれる。ただし、竪ロール１１゜１２が
移動するのでウェブ高さはたとえばＷＦｌからｗＦ２に
変えられる。即ち同軸線上で移動自在に分割された水平
ロール２１，２２，２３．２４および竪ロール１１．１
２の単一のロール組によりそのロール位置ｆｔｆＪ、整
することによりフランジ厚が同じでウェブ高さの異なる
溝形鋼の圧延がロール組替無しに可能である。

第１２図は同軸線上で移動自在に２分割された水平ロー
ル２１，２２，２３．２４の中から下ロール２３．２４
のみをウェブ高さ方向に移ｇｂさせ上ロール２１．２２
および竪ロール１１．１’２は移動させない場合である
が、この場合には竪ロール１１．１２は移動しないので
ウェブ高さＷ、は−足であるが、同ｔｉｌｌ　？＃上で
移動自在に２分割した水平ロール２１，２２．２３．２
４の中から下ロール２３．２４の間隔を調整するのでフ
ランジ厚はたとえばｆＦＩからｆｔ２に変えられる。即
ち同軸線上で移動自在に２分割した水平ロール２１．２
２゜２３．２４および竪ロール１１．１２の単一のロー
ル組を用いそのロール間隔を適当に調済することにより
、ウェブ高さが等しくフランジ厚の異なる無数の溝形鋼
が圧延１丁能である。なお、水平ロール２３．２４の移
Ｍｈ量を異にすることにより、左右の７ランノ厚の異な
る溝形鋼の圧延が可能なことは１■形鋼の場合と同様で
ろる。

なお、８１！６図、第７図に例示した如く必要な製品の
断面形状によシ使用するロール形状は異なり、第７・図
に例示した如くに必要な製品の断面形状によ逆移動また
は固定すべきロールの組合せは異なるが、これらの場合
にも本発明は適用可能である。

上述の如く、本発明で第３工程に用いるロールの組合せ
は全く類例を見ないものであり、これらのロールを保持
し、所定の機能を発揮せしめるためには、全く新しい概
念に基づく圧延機イＲ造が必要となるがこの目的のため
には例えば第１３図〜第１６図に例示した圧延機が好適
である。

第１３図および第１４図は該圧延機の主要部を示す正面
図および側面図であるが、分割されたウェブ圧延用ロー
ル２１．２２，２３．２４は、それぞれ、主軸受５５，
５６，５．７．５８および、補助軸受５９，６０，６１
．６２によシ支軸されその軸中右廻シに回１猷自在に転
動し、駆動端１５゜１６．１７．１８よシ伸縮自在なジ
ャーナルを介して駆動される駆動汀は単数でも４’Ｊｌ
数でも良い。

主軸受５５．５６．５７．５８および補助軸受５９　ｒ
　６０　ｒ　（３１、６２は推力受は機能を内蔵し、ウ
ェブ圧延用ロール２１，２２．２．３．２４が受ける圧
延反力および推力は、軸受箱（チョック）１４−＋　、
１４−２．１４−３．１４−４を介して補助軸受箱１９
　、２０に伝達される。

軸受箱１４−　＋　＋　１４−２　＋　１４−５　＋、
　１’４−４Ｑよ、補助軸受箱１９．２０と軸受箱側の
凸部２５と補助ｉ１＋受箱の凹部（凸部と四部は逆でも
良い）、２６で滑動可能に接合され、ウェブ圧延用ロー
ル２１．２２．２３．２４の軸方向に移動可能で必、ｂ
と同時に任意の位１ｕで停止・保持される。一般的な移
動・停止・保持機構は、第１５図に示すように、補助＋
１’ｌｌｌ受箱２０に固定されたスクリーー・ナツト歳
Ｘ＋”Ｊ　３５．３６によシ軸受箱１３と１４（および
１５と１６）がお互いに接近するように移動させ、適当
な検出端（たとえば、スクリーーの移１Ｍｂ　、ｂｔｔ
検知装置等）で検知された所定の位置で停止させると同
時に補助軸受箱２０に固定された油圧シリンダー３７　
’＋　３８によシ逆向きの力を作用させその位置を保持
し、軸受箱１３と１４（および１５と１６）金相離反す
る如く移動させる場合には、スクリューを検出端で検出
された所定の位置まで反対向きに移動させつつ、油圧シ
リンダー３７．３８で軸受箱を移動させ、スクリー−と
の間で挾持された位置で停止・保持する方法が用いられ
るが、この他の移動・検出・保持機構を用いても良い。

補助軸受箱１９．２０に伝達された川下刃は第１５図に
示したハウジングに′固定されたスクリュ−・ナツト機
構３９を介してハウジングで受け止められ、推力は第１
５図に示したキーツヤ−グレー）４１．４２を介しハウ
ジング２７で受け止められる。このスクリーー・ナツト
４９−ｔ’ｌｉ　３９は補助軸受箱１９の上下動を介し
てウェブ圧延用ロールのロール間隙の設定を行なう。

一方、竪ロール２９．３０は軸受箱３１，３２に内蔵さ
れた軸受で支軸され、その軸廻シに転動白びであると同
時にノ・つ・ゾングと凹凸を成す嵌合部（凹凸は図と逆
でも良い）３３．３４に沿って水平ロールの軸方向に移
動し、所定の位置で停止・保持される。一般的な移動・
停止・保持機構は、第１５図に示す如＜ノ・シリンダ４
５に固定されたスクリーー・ナツト機構４３．４４によ
り軸受箱３１．３２をお互に接近する如くに移動させる
とともに、スクリュー移動数よシ所定の位置を検知し、
その位置で移動を停＋ｈ　Ｌ、かつハウジングに固定し
た油圧シリンダー４５によシ軸受箱３１　、３２か相離
反する方向に力を作用させてその位置を保持し、反対向
きに移動させる場合には、所定の位置までスクリーーを
後退させると同時に油圧シリンダーによυ軸受箱３１．
３２を移動させて圧ＦスフＩＪ、−との間で挾持する位
置で移動を停止し保持するものでおるが、この他の移動
・停止・保持機構を用いても良い。斯様に該圧延機は、
ウェブ全圧延するウェブ高さ方向に分割され、かつ、ウ
ェブ高さ方向に移動可能な水平ロールおよび竪ロールを
内蔵し、これらの相対位−を自在に変更ち、第３工程に
必要な機能を余す所なく、実現可能である。

なお、分割水平ロールの間隔調整範囲、分割水平ロール
および竪ロールの直径および胴長等は対象とする製品の
大きさによシ自ら定まシ圧延機全体の大きさＫのみ関与
し本発明の圧延機の機能には本質的な影響を及ぼさない
ので本発明においてはｌ侍にこれらを規制しない。

また、上記においては該圧延機を第３工程に用いる場合
について詳説したが、適当な製造工程の組合せによシ他
の工程にも使用可能である。

以上詳述した如くに本発明によれば、第２工程において
は僅か数種類のロール組により粗形形鋼を製造し第３工
程との間に特設された加工装置によシ任意のウェブ高さ
に調整し第３工程においては同軸線上で移動可能に２分
割されその間隔の調整可能な２分割水平ロールおよび竪
ロールの唯一のロール組の間隔を調整することによシロ
ール組替なしに断面寸法の異なる無数のウェブとフラン
ツを有する形鋼を製造することができその経済効果は計
り知れないものがある。

【図面の簡単な説明】

、１４１図（ａ）　、　（ｂ）　、　（ｃ）、第２図（
ａ）　、　（ｂ）　、　（ｅ）　、　（ｄ）及び第３図
（ａ）　、　（ｂ）は従来の形鋼の製造法の説明図、第
４　＝ｈ　（ａ）　、　（ｂ）　、（ｃ）　、　（ｄ）
　、　（ｏ）　、（ｆ）は本発明の詳細な説明図、第５
図、第６図、第７図、第８ｒｉＪは本発明における寸法
変化の１例を示す図、第９図、第１０図、第１１図、第
１２図は本発明における仕上圧延の機能図、第１３図、
第１４図、第１５図、第１６図は該圧延を実施するのに
好適な圧延機の例を示す図である。 ■、２：孔型ロール　３：粗形鋼片 ４．５：水平ロール　６，７：竪ロール８：粗形形鋼　
９．１０：水平ロール １１．１２：竪ロール　１３；仕上製品１４：軸受箱 １５．１６．１７．１８：耶動端 １９．２０：補助軸受箱 ２１．２２，２３．２４：クエプ圧延用ロール２５：軸
受箱側の凸部　２６：補助軸受箱の四部２７：ハウジン
グ　２９　、３０　：竪ロール３１．３２：＃ｃＢ受箱
　３３　、３４　：嵌合部３５　、３６　：スクリーー
・ナツト機構３７　、３８　：油圧シリンダー ３９：スクリーー・ナツト機構 ４１．４２：キーパ−グレート ４３．４４ニスクリユー・ナツト機構 ４５：油圧シリンダー ５５．５６，５７，５８：主軸受 ５９．６０．６１．６２：補助軸受 ％：ｋ（・可艷 第１３図 第１．、￥図 第１５図 第１Ｇ図 手続補正書 昭和〈２年λ月／３　日 特許庁長官万才多才１７　Ｆ　殿　喚 １、事件の表示 昭和伏年特　許願第１９／２≠１号 事件との関係　出　願　人 “−一 氏　名（名称）９．＜「、旧　ｆｐ　Ｖ　研叉オ１：式
４ンクム４、代理人 ５、　補正命令の日イ１ ８　補正の内容　別紙のとおり 補　正　書 本願明細書中下記事環を補正いたします。 記 工、第２９頁５〜７行目に ［第４図（ａ）　、　（ｂ）　、・・・・・・・説明図
、」とあるを「第４図は本発明の詳細な説明図、」と訂
正する。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ユニバーサルミルによシラニジと７ランノを有する形鋼
   を圧延するにあたシ、被圧延材を粗ユニ・ぐ−サルミル
   によって粗形形鋼に圧延する工程、該粗形形鋼のクエ！
   高さを所望の値に調整する工程、次いで同軸線上で移動
   自在に２分割し被圧延材の断面寸法に応じて上記２分割
   水平ロールの間隔を調整して仕上圧延する工程を経るこ
   とを特徴とする形鋼の圧延方法。