JPS6077965A - Square hysteresis magnetic alloy and its production - Google Patents
Square hysteresis magnetic alloy and its productionInfo
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- JPS6077965A JPS6077965A JP58185842A JP18584283A JPS6077965A JP S6077965 A JPS6077965 A JP S6077965A JP 58185842 A JP58185842 A JP 58185842A JP 18584283 A JP18584283 A JP 18584283A JP S6077965 A JPS6077965 A JP S6077965A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明をまリードスイッチ、記憶素子、フェリードおよ
びラッチングリレーなどに1+1いる磁性合金に関する
もので、その目的とするところは残留磁束密度が犬きく
、&々イな角形ヒステリシス特注を有しかつ鍛造、加工
が容易な角形ヒステリシス磁性合金を得るにある。Detailed Description of the Invention The present invention relates to a 1+1 magnetic alloy used in reed switches, memory elements, ferrets, latching relays, etc., and its purpose is to create a rectangular hysteresis with a high residual magnetic flux density and a large square hysteresis. The purpose of the present invention is to obtain a square hysteresis magnetic alloy that is custom-made and easy to forge and process.
現在、電磁機器におけるリードスイッチ、記憶素子、フ
ェリードおよびラッチングリレー用の磁性材料として、
残留磁束密度が犬さく、角形性のヒステリシスを示し、
用途に応じて数エルステッドから数100エルステツド
の保磁力を有する角形性磁性合金が使用されている。こ
れら成品においては高度な加工を必要とするもの、ある
いはガラス封着などの作業を必要どするものなどがちり
、したがって加工性に富み、かつ磁気特性が高温加熱(
約soo’OJによつ−Cも安ボであることが望まれて
いる。Currently, it is used as a magnetic material for reed switches, memory elements, ferreeds, and latching relays in electromagnetic equipment.
The residual magnetic flux density is sharp and shows hysteresis of squareness.
A prismatic magnetic alloy having a coercive force of several Oersteds to several 100 Oersteds is used depending on the application. These products require advanced processing or require work such as glass sealing, etc., and are dusty, easy to process, and have magnetic properties that do not require high-temperature heating.
It is desired that about soo'OJ and -C also be cheap.
従来、このよシな特注を肩する磁性材料としてはFe
−C系合金、li’e−14n糸合釡、b’e −co
o合金およびFe−Ni系合金等がある。しかしFe−
C系合金およびFf3−Mn系台金は安価で加工性にす
ぐれているが、尚温加熱によって磁気特注が著るしく劣
化する欠点葡有し、またye−co糸金合金よびFe−
nl、系合金は商価なコバルトあるいはニッケルを子扉
に含み、かつ晶度な力11工技術を必要と1−るため工
業的に充分満足し得るものとは云い難い。Traditionally, Fe has been used as a magnetic material that can handle such special orders.
-C alloy, li'e-14n yarn kettle, b'e-co
There are o alloys, Fe-Ni alloys, etc. However, Fe-
Although C-based alloys and Ff3-Mn-based base metals are inexpensive and have excellent workability, they have the disadvantage that magnetic customization deteriorates markedly when heated at still high temperatures.
The nl-based alloy contains commercially available cobalt or nickel in the child door, and requires high-crystalline engineering techniques, so it is difficult to say that it is industrially fully satisfactory.
先に本発明者らは特願昭52−2874・2号において
pe−w系合金が保磁力が2工ルステツド以上を有する
優れた角形磁性台金でおることを開示したが、その後幾
多研究の結果、タングステンl〜20%と銀10%以下
、金10%以下、白金族元素10%以下、マグネシウム
3%以下、カルシウム3%以下、ストロンチウム10%
以下、バリウム10チ以下、ハフニウム]Of)以下、
亜鉛5%以下、カドミウム5%以下、ボロン2%以下、
カリウム10%以下、インジウム10%以下、タリウム
10%以下、鉛3%以下、燐2%以下、砒素2%以下、
ビスマスs9b以下、七レン3%以下およびテルル5チ
以下の1種あるいは2種以上の合計0.001〜20係
と残部鉄からなる合金およびこれを主成分としざらに副
成分としてバナジウム10チ以下、ニオブ10.0%以
下、クロム25qb以下、モリブデン10%以下、タン
タル10%以下、ニッケル15φ以下、銅lO%以下、
コバルト50チ以下、チタン5%以下、ジルコニウム5
チ以下、珪素5φ以下、アルミニウム5%以下、ゲルマ
ニウム5チ以下、錫5%以下、アンチモン5%以下、ベ
リリウム3%以下、マンカン15%以下、希土類元素2
%以下、および炭素1.5%以下の1fIIIまたは2
梅以上の合計0.001へ・60%と、少量の不純物と
からなる合金は残留磁束密度が大きく、すぐれた角形ヒ
ステリシスを示し、保磁力が2工ルステツド以上を有し
、かつ加工が容易で高温加熱によっても磁気特注が安定
な磁性合金であることを見いだしその製造方法を検削し
た。Previously, the present inventors disclosed in Japanese Patent Application No. 52-2874.2 that a pe-w alloy is an excellent rectangular magnetic base metal with a coercive force of 2 krusted or more, but since then, numerous studies have been carried out. As a result, tungsten l ~ 20%, silver 10% or less, gold 10% or less, platinum group elements 10% or less, magnesium 3% or less, calcium 3% or less, strontium 10%
Hereinafter, Barium 10T or less, Hafnium) or less,
Zinc 5% or less, cadmium 5% or less, boron 2% or less,
Potassium 10% or less, indium 10% or less, thallium 10% or less, lead 3% or less, phosphorus 2% or less, arsenic 2% or less,
An alloy consisting of a total of 0.001 to 20% of bismuth s9b or less, 3% or less of heptalene, and 5% or less tellurium, and the balance iron, and an alloy containing this as the main component and vanadium 10% or less as a minor component. , niobium 10.0% or less, chromium 25qb or less, molybdenum 10% or less, tantalum 10% or less, nickel 15φ or less, copper 1O% or less,
Cobalt 50% or less, titanium 5% or less, zirconium 5
5% or less of silicon, 5% or less of aluminum, 5% or less of germanium, 5% or less of tin, 5% or less of antimony, 3% or less of beryllium, 15% or less of mankan, rare earth elements 2
% or less, and 1fIII or 2 with less than 1.5% carbon
Alloys with a total of 0.001 or more than 60% and a small amount of impurities have a large residual magnetic flux density, exhibit excellent square hysteresis, have a coercive force of 2 millimeters or more, and are easy to process. We discovered that the magnetic special order is a stable magnetic alloy even when heated at high temperatures, and investigated the manufacturing method.
即ち本発明は残留磁束密度が大きく角形ヒステリシスを
示し、保磁力が2工ルステツド以上を有し、かつ鍛造、
成形加工が容易な角形ヒステリシス磁性合金の製造方法
を提供するものであり、本発明の製造方法によって得ら
れた合金は角形ヒスプリシス特性を必要とする上記の電
磁機器の磁性伺書として好適である。That is, the present invention has a large residual magnetic flux density, exhibits rectangular hysteresis, has a coercive force of 2 millimeters or more, and is forged,
The present invention provides a method for manufacturing a rectangular hysteresis magnetic alloy that is easy to form, and the alloy obtained by the manufacturing method of the present invention is suitable as a magnetic material for the above-mentioned electromagnetic equipment that requires a rectangular hysteresis characteristic.
本発明の製造方法によシ合金を造るに妹、まず主成分の
タングステン1〜20%と銀10%以下、金10係以下
、白金族元素10%以下、マグネシウム3%以下、カル
シウム3%以下、ストロンチウム10チ以下、バリウム
10%以下、ハフニウム10チ以下、亜鉛5襲以下、カ
ドミウム5%以下、ボロ72%以下、ガリウム10%以
下、インジウム10%以下、タリウム10%以下、鉛8
%以下、燐2%以下、砒素2%以下、ビスマス3−以下
、セレン3φ以下およびテルル5%以下の1種あるいは
2種以上の合計0.001〜20%と残部鉄と、副成分
としてバナジウム10%以下、ニオブ10チ以下、クロ
ム25%以下、モリブデン10チ以下、タンタル10%
以下、ニッケル15係以下、銅10%以下、コバル)5
0%以下、チタン5チ以下、ジルコニウム5係以下、珪
素5チ以下アルミニウム5%以下、ダルマニウム5%以
下、錫5チ以下、アンチモン5%以下、ベリリウム3係
以下、マンカン15%以下、希土類元素2φ以下、およ
び炭素1.5%以下の1棟または2種以上の合p;1
o、oot〜60%の適当、)Itを空気中、好ましく
は非酸化ti雰囲気中あるいはA空中において適当な溶
解炉を用いて溶解した俵、マンガン、珪素アルミニウム
、チタン、カルシウム合金、マグネシウム合金、その他
の脱酸剤、脱硫剤を少f!(1チ以下)添加してできる
たり不純物を取り除き、充分に攪拌し、組成的に均一な
溶融合金を得る。To make the alloy according to the manufacturing method of the present invention, the main components are 1 to 20% tungsten, less than 10% silver, less than 10% gold, less than 10% platinum group elements, less than 3% magnesium, and less than 3% calcium. , Strontium 10% or less, Barium 10% or less, Hafnium 10T or less, Zinc 5 or less, Cadmium 5% or less, Boro 72% or less, Gallium 10% or less, Indium 10% or less, Thallium 10% or less, Lead 8
% or less, phosphorus 2% or less, arsenic 2% or less, bismuth 3- or less, selenium 3φ or less, and tellurium 5% or less, total 0.001 to 20%, balance iron, and vanadium as a subcomponent. 10% or less, niobium 10% or less, chromium 25% or less, molybdenum 10% or less, tantalum 10%
Below, nickel 15% or less, copper 10% or less, cobal) 5
0% or less, titanium 5% or less, zirconium 5% or less, silicon 5% or less aluminum 5% or less, dalmanium 5% or less, tin 5% or less, antimony 5% or less, beryllium 3 or less, mankanium 15% or less, rare earths One building or combination of two or more elements with 2φ or less and carbon 1.5% or less; 1
bales, manganese, silicon aluminum, titanium, calcium alloys, magnesium alloys, which are melted using a suitable melting furnace in air, preferably in a non-oxidizing Ti atmosphere or in A air. Add a small amount of other deoxidizing agents and desulfurizing agents! (1 g or less) is added to remove any impurities and thoroughly stirred to obtain a compositionally uniform molten alloy.
次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して残金
な鋳塊f:得、さらにこれに約800℃〜1300℃の
高温において鍛造あるいは熱間加工並びに冷間加工を施
して適当な形状のもの、例えは棒あるいは板となし、約
900”C以上の胃温度で適当な時間加熱して焼鈍ある
いは溶体化処理を施す。ついでこれをスエージング、線
引、圧延およびツブシ加工などの方法によって加工率5
0%以上の冷間加工を施し、目的の形状のもの例えば細
線あるいは薄板にする。さらにこれら冷間加工状態の成
品を生気中、好ましくは非酸化注昇囲気中あるいはA
2中で4・00′C以上1ooo′a位迄の温度で加熱
することにより、保磁力2工ルステツド以上をイ1する
すぐれた角形ヒステリシス磁性合金が得られる。Next, this is poured into a mold of an appropriate shape and size to obtain a residual ingot, which is further subjected to forging, hot working, and cold working at a high temperature of approximately 800°C to 1300°C to form a suitable ingot. An object in the form of a rod or plate, for example, is annealed or solution-treated by heating at a stomach temperature of about 900"C or higher for an appropriate period of time. Then, it is subjected to processes such as swaging, wire drawing, rolling, and shaping. Processing rate 5 depending on the method
The material is subjected to cold working of 0% or more and made into a desired shape, such as a thin wire or a thin plate. Furthermore, these cold-worked products are placed in fresh air, preferably in a non-oxidizing atmosphere or in an A
An excellent rectangular hysteresis magnetic alloy having a coercive force of 2 hours or more can be obtained by heating the alloy at a temperature of 4.00'C or more to about 100'A in 2C.
上記の焼鈍或は溶体化処理は合金の組成に応じて適宜選
択して施されるものであるが、焼鈍は加熱することによ
って、力■玉虫を除去し、組織を均質化するために必要
であり、また、溶体化処理は高温度の加熱によって、過
飽和な組織を形成せしめて、冷間加工後にが!jされる
加熱において、微細な金属間化合物を析出させ、保磁力
を増大させるために必要である。The above-mentioned annealing or solution treatment is selected and applied appropriately depending on the composition of the alloy, but annealing is necessary to remove stress and beads and homogenize the structure by heating. Also, solution treatment causes the formation of a supersaturated structure through high-temperature heating, resulting in the formation of a supersaturated structure after cold working. This heating is necessary to precipitate fine intermetallic compounds and increase the coercive force.
上記の冷間加工は合金の結晶の優越方向をそろえる効果
があり、71ケに加工率50%以上の加工を施した場合
にこの効果が著るしい。才だ上記の冷間加工に次いで行
われる加熱(弓1、加工歪の除去。The above cold working has the effect of aligning the dominant direction of the crystals of the alloy, and this effect is remarkable when 71 pieces are worked at a working rate of 50% or more. After the above-mentioned cold working, heating is performed (bow 1, removal of processing distortion.
再結晶、変態、 41出などをi′子で角形特注および
保磁力を向上させるが、特に+ o o ”c以上10
00℃位迄の加熱においてでの効果が大きい。Recrystallization, transformation, 41 output, etc. can be used to customize square shapes and improve coercive force, especially + o o ”c or more 10
It is highly effective when heated up to about 00°C.
仄に本発明の一1ih■世]に“ついて述べる。I will briefly describe the 11th generation of the present invention.
実施例 l
D −側型3ゴー(iQW F’e T !8.−9
% 、−W =10.5 % 。Example l D-side type 3 go (iQW F'e T !8.-9
%, -W = 10.5%.
Ag=1.5φ)の合名の製造
原料としては≦)9.り係純度の電解鉄および99.8
チ純度のタングステンを用いた。試料を遣るには・原料
を全@+t8ooyでアルミナJ−1堝に入れ、アルゴ
ン雰囲気中で高周波6N ’S Tt気炉によって溶か
した後、Mn0.5チを加えよく攪拌して均質な溶融合
金とした。次にこれを直径25属、温式]701.1m
の孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約1200℃
で鍛造して直径2朋の丸棒とし、1200゛Cで1時間
加熱した後油冷し、ついで冷間線引によって直径0.5
mmの線とした。この場合の加工率(減面率っけ97%
である。さらにこの線より長さ25CrrLf切りとっ
て試料とし、伸々な熱処理を施した故残留磁束密度Br
と、磁場100エルステツドのときの磁束密度B□。。As a raw material for manufacturing a joint name of Ag=1.5φ) ≦)9. Electrolytic iron with a purity of 99.8
Tungsten of high purity was used. To use the sample: Put all the raw materials in an alumina J-1 pot at +t8ooy, melt in a high frequency 6N'S Tt furnace in an argon atmosphere, then add 0.5% Mn and stir well to make a homogeneous molten alloy. And so. Next, this is 25 diameter, warm type] 701.1 m
The resulting ingot was poured into a mold with holes of approximately 1200°C.
It was forged into a round bar with a diameter of 2mm, heated at 1200°C for 1 hour, cooled in oil, and then cold-drawn into a round bar with a diameter of 0.5mm.
The line is mm. In this case, the processing rate (area reduction rate is 97%)
It is. Furthermore, a length of 25 CrrLf was cut from this line as a sample, and the residual magnetic flux density Br was subjected to extensive heat treatment.
and the magnetic flux density B□ when the magnetic field is 100 oersted. .
との比率で表わした角形率Br/B□。。秒よび保磁力
Haの値を測定踵第1表に示すような特注が得られた。Squareness ratio Br/B□ expressed as a ratio. . Measurements of the values of coercive force Ha in seconds and coercive force Ha were made as shown in Table 1.
第 1 表
実施例2
の合金の製造
原料としては9jl、9%純度のiii P+Ml鉄、
タングステン(3(1%含イJ゛のフェロタングステン
99 、9%純度の金およびjl j) 、 5φ純
ノ廷のインジウムを用いた。a・(イー)を造るには原
4)をり)[1f、I′L800gでアルミナ用j、i
X−に入れ、アルゴン分−IJil夕(中で1−°1周
2反詩導′屯気炉によってイ゛6カ・した銑、MlI
O,5チを刀IJえよく攪拌して均質な浴t11台イL
;とした。仄にこれを直径251、l+11 % 商−
a ] 7 (l Vli+の孔tもつυj型に注入し
、イ;+ Lっれプこ鋳塊 合:、1つ +zoo C
で几之現 して 直イ1− 2 #1lllO九佇とし
、l 200 ’eで1時間シ11凸レプと段油冷し・
ついでン′11間1個引((よって111i0.5・・
+(のW字としンで。The raw materials for producing the alloy of Table 1 Example 2 were 9jl, 9% purity III P+Ml iron,
Tungsten (ferrotungsten 99 containing 1%, gold of 9% purity and indium of 5φ purity was used. To make a (E), use the original 4) [1f, I'L 800g, j, i for alumina
Pig was placed in the
Stir O.5 well to make a homogeneous bath.
; Dimensions of this are 251 in diameter, l + 11% quotient -
a ] 7 (l Vli+ hole t υj type, a;
After that, I set it to 1-2 #1lllO9, and heated it for 1 hour at 200'e with 11 convex reps and oil cooling.
Next, draw 1 item between '11 ((Therefore, 111i0.5...
+ (W-shape and Shin).
この場合の加工率(該tiJ率)は9・トチでろる。き
らに仁の6がより1=1020(、m乞LIJ l)と
って試J’−(とし、種々な熱処理を施した後残留磁石
密度Brと、磁場100エルステッドのときの磁束〜’
ly a Bよ。。との比等旦で表わした角形2G B
r/B 、。。および保磁ノ月(Cの値を測定し、第2
表に示すような特19二が得られた。□第2表
なお代表的な合金の磁気特性を第;3表に示す。In this case, the processing rate (the tiJ rate) is 9. Kirani Jin's 6 is 1 = 1020 (,m LIJ l) and test J'-(, and after various heat treatments, the residual magnet density Br and the magnetic flux when the magnetic field is 100 Oe ~'
Ly a B. . Square 2GB expressed in equal tangents
r/B,. . and the value of coercive force (C), and the second
Toku 192 as shown in the table was obtained. □Table 2 The magnetic properties of typical alloys are shown in Table 3.
上記各実施例および出3表かられかるようにF19−W
とAg 、 Au 、白金族元素、 Mg 、 ca
、 sr。As can be seen from the above examples and Table 3, F19-W
and Ag, Au, platinum group elements, Mg, ca
, sr.
Ba 、 Hf 、 Zn 、 Cd 、 B 、 G
a 、 In 、 TA * Pb 。Ba, Hf, Zn, Cd, B, G
a, In, TA*Pb.
P 、 As 、 Bi 、 SeおよびTeの1種あ
るいは2種以上の合計0.001〜20循からなる合金
およびこれを主成分とし、副成分としてV 、 Nb
、 Or 。An alloy consisting of a total of 0.001 to 20 cycles of one or more of P, As, Bi, Se, and Te, with this as the main component and V, Nb as minor components
, Or.
14o 、 Ta 、 Ni 、 Gu 、 Go 、
Ti 、 Zr 、 Si 、11゜Ge 、 Sn
、 Sb 、 Be 、 Mn 、希土類元素および
Cの1.燻あるいは2種以上の合計0.001〜60チ
を添加して侍た本発明の製造方法による合金は焼鈍ある
いは溶体化処理後方1工率50%以上の冷間加工を施し
た後、400°C以上で加熱することにより、保磁力が
2工ルステツド以上で、残留磁束密度の大きな優れた角
形ヒステリシス特注を有する磁性合金が得られる。14o, Ta, Ni, Gu, Go,
Ti, Zr, Si, 11°Ge, Sn
, Sb, Be, Mn, rare earth elements and C 1. The alloy produced by the manufacturing method of the present invention, which is smoked or added with a total of 0.001 to 60 of two or more types, is annealed or solution treated, and then cold worked at a rate of 50% or more, and then heated at 400°. By heating at a temperature of C or more, a magnetic alloy having a coercive force of 2 F or more, a large residual magnetic flux density, and excellent square hysteresis can be obtained.
また本発明の製造方法においては合金に加工率50%以
上の冷間加工を施し、400°0以上の加熱により角形
特性を付与した後、合金をさらに加熱するかあるいはこ
れに冷間加工を施してもそのて本発明の製造方法によっ
て得た合金はガラス封着を必要とし、あるいは最終熱処
理後さらに加工を必要とする成品を製造する場合に有利
である。In addition, in the manufacturing method of the present invention, the alloy is subjected to cold working at a processing rate of 50% or more, and after imparting square characteristics by heating at 400°0 or more, the alloy is further heated or cold worked to the alloy. However, the alloy obtained by the production method of the present invention is advantageous in producing products that require glass sealing or further processing after final heat treatment.
以上本発明の製造方法におい−C合金の特性は加工率5
0係以上の冷間加工を行った後、400°C以上の温度
で加熱することにより得られることを述べたが、この冷
間加工と加熱を繰り返し行っても、良好な角形特性が得
られることは当然である。As described above, in the manufacturing method of the present invention, the characteristics of the -C alloy are that the processing rate is 5.
As mentioned above, it can be obtained by cold working to a coefficient of 0 or higher and then heating at a temperature of 400°C or higher, but even if this cold working and heating are repeated, good square properties can be obtained. Of course.
なお、実施例および第3表に掲Qずた合金には比較的純
度の高いtag 、 ca 、 B 、 p 、金属N
b 、 Or。In addition, the Q alloys listed in Examples and Table 3 contain relatively high purity tag, ca, B, p, and metal N.
b, Or.
No 、 W 、 Mn 、 V 、 Ti 、 Al
l 、 Si 、希土類元素およびC等を用いたが、こ
れらの代りに経済的に11利な一般市販のフェロあるい
は旬合金およびミツシュメタルを用いても溶解の際脱酸
、脱硫を充分に行えば、これらの金属を用いる場合とほ
ぼ同様な磁気特注と加工性が?qられる。No, W, Mn, V, Ti, Al
1, Si, rare earth elements, C, etc. were used, but instead of these, generally commercially available ferro or metal alloys, which are economically advantageous, and Mitsushi metal can be used, as long as sufficient deoxidation and desulfurization are performed during melting. Is there almost the same magnetic customization and workability as when using these metals? be qed.
次に本発明において合金の組成を、タングステン1〜2
0%と銀10%以下、金10%以下、白金族元素10%
以下、マグネシウム3%以下、カバリウム10%以下、
ハフニウム10%以下、亜鉛5%以下、カドミウム5%
以下、ボロン2チ以下、ガリウム10%以下、インジウ
ム10%以下、タリウム10%以下、鉛3%以下、燐2
チ以下、砒素2%以下、ビスマス8%以下、セレン3%
以下およびテルル5%以下の1禅あるいは2種以上の合
計0.001〜20%と残部鉄と限定し、あるいはこれ
を主成分とじきらに副成分としてバナジウム10%以下
、ニオン’ 10.0%以下、クロム25%以下、モリ
ブテン106り以下、タンタル10%以下、ニッケル1
5%以下、銅10係以下、コバルト50%以下、チタン
5係以下、ジルコニウム5係以下、珪素5%以下、アル
ミニウム5%以下、ゲルマニウム5条以下、賜5係以下
、アンチモン5%以下、ベリリウム3%以下、マンが7
15%以下、希土類元素2%以下、および炭素1.5%
以下の1種または2ね以上の合計0.001〜60%と
限是した理由は、各実施例および第3表から明らかなよ
うにその組成範囲の合金は残留磁束密度が大きく、すぐ
れた角形ヒステリシスを示し、保磁力が2工ルステツド
以上を有し、かつ加工が容易で高温加熱によっても磁気
特性が安定な磁性合金であるが、組成がこの範囲をはず
れると磁気特性は劣化し、かつ加工が困難となり角形ヒ
ステリシス磁性合金として不適当となるからである。Next, in the present invention, the composition of the alloy is set to 1 to 2 tungsten.
0% and less than 10% silver, less than 10% gold, and 10% platinum group elements
Below, magnesium 3% or less, Kavalium 10% or less,
Hafnium 10% or less, zinc 5% or less, cadmium 5%
The following: boron 2 tres or less, gallium 10% or less, indium 10% or less, thallium 10% or less, lead 3% or less, phosphorus 2
Less than 2% arsenic, less than 8% bismuth, 3% selenium
The following and tellurium 5% or less, total of 0.001 to 20% of two or more types and the balance iron, or as a main component and sub-component vanadium 10% or less, anion' 10.0% Below, chromium 25% or less, molybdenum 106 or less, tantalum 10% or less, nickel 1
5% or less, copper 10 parts or less, cobalt 50% or less, titanium 5 parts or less, zirconium 5 parts or less, silicon 5% or less, aluminum 5% or less, germanium 5 parts or less, iron 5 parts or less, antimony 5% or less, beryllium 3% or less, man is 7
15% or less, rare earth elements 2% or less, and carbon 1.5%
The reason why the total of one or more of the following types is limited to 0.001 to 60% is that, as is clear from each example and Table 3, alloys in the composition range have a large residual magnetic flux density and have excellent square shape. It is a magnetic alloy that exhibits hysteresis, has a coercive force of 2 F or more, is easy to process, and has stable magnetic properties even when heated at high temperatures. However, if the composition is outside this range, the magnetic properties deteriorate and the process is difficult. This is because it becomes difficult to use, making it unsuitable as a square hysteresis magnetic alloy.
ここで主成分およびMll成分のAg 、 Au 、白
金族元素、 Sr 、 Ba 、 Hf 、 Zn 、
Cd、 B 、 Ga 、 In。Here, the main components and Mll components are Ag, Au, platinum group elements, Sr, Ba, Hf, Zn,
Cd, B, Ga, In.
TA 、 Pb 、 P 、 As 、 Bi 、 T
e 、 V 、 Nb 、 Or 。TA, Pb, P, As, Bi, T
e, V, Nb, Or.
Mo 、 Ta 、 Ni 、 Cu 、 Co 、
Ti 、 Zr 、 Si 、 Al。Mo, Ta, Ni, Cu, Co,
Ti, Zr, Si, Al.
Ge 、 Sn 、 Sb 、 Be 、 Mn 、希
土類元素およびCは特に保磁力金高める効果が大きく、
COは特に残留磁束′fj度を高める効果が大きく、A
g + Au+白金族元素、 Mg 、 Oa 、 S
r 、 Ba 、 Hf 、 Zn 。Ge, Sn, Sb, Be, Mn, rare earth elements and C have a particularly large effect on increasing the coercive force of gold.
CO has a particularly large effect of increasing the residual magnetic flux 'fj degree, and A
g + Au + platinum group element, Mg, Oa, S
r, Ba, Hf, Zn.
Cd 、 B 、 Ga 、 In 、 Tjl 、
V 、 Nb 、 Mo 、 Ta 。Cd, B, Ga, In, Tjl,
V, Nb, Mo, Ta.
N1. cu 、 coおよび希土類元素は4イに角形
性を良好にする効果が犬きく、Mg 、 Oa 、 S
r 、 Ba 。N1. Cu, Co, and rare earth elements have the greatest effect on improving the squareness, while Mg, Oa, and S
r, Ba.
B 、 Ti 、 Si 、 A/ 、 G6 、 B
e 、 Mnおよび希土類元素は特に熱間および冷間加
工性を改善する効果が大きく、As 、 (3a 、
Bi 、 Pb 、 P 、 B 、 Se 。B, Ti, Si, A/, G6, B
e, Mn and rare earth elements have a particularly large effect on improving hot and cold workability, and As, (3a,
Bi, Pb, P, B, Se.
Ta及びsbは特に快削性を改善する効果が太きい。・
尚、酸素、窒素および硫黄は保磁力及び快削性を高める
効果があり、本発明合金の特注および加工性を損わない
程度の少量含有しても差し支えない。Ta and sb are particularly effective in improving free machinability.・
Note that oxygen, nitrogen, and sulfur have the effect of increasing coercive force and free machinability, and may be contained in small amounts as long as they do not impair the customization and workability of the alloy of the present invention.
特許出願人 lイ団法人電気磁気材料研究移手続補正書
昭和11+9年1月12日
1、事件の表示
昭和58年特許 願第185842号
その製造方法
3、補正をする者
。+(’l:、!:O関係 特許出願人財団法人11T
、気磁気材旧研究所
電 話 (581) 2241 番(代表)7、補正の
内容 (別紙の通り)
■、明細書第1O負第19行中[高71M曳の加熱によ
って、」を「高温)uの加熱後急冷(水冷、油冷、空冷
など)することによって、」とgJ圧する。Patent Applicant: Amendment to the Transfer Procedures for the Research on Electric and Magnetic Materials Corporation, January 12, 1939, 1, Case Description, 1982 Patent Application No. 185842, Manufacturing Method 3, Person making the amendment. +('l:,!:O related Patent applicant foundation 11T
, Old Institute of Magnetic Materials Telephone number (581) 2241 (Representative) 7. Contents of the amendment (as attached) ■ In the specification, No. 1 O, Negative line 19, "[Due to the heating of the high 71 M tug"] was changed to "high temperature". ) by heating and then rapidly cooling (water cooling, oil cooling, air cooling, etc.) gJ pressure.
2、同第12頁第1行中「2 mra Jをr 3 m
m Jと訂正する。2, page 12, line 1, “2 mra J to r 3 m
m Correct it as J.
3、同第13頁第9行中「アルゴン雰囲気中で」を「真
空中で」とiiJ止する。3. In the same page 13, line 9, change ``in an argon atmosphere'' to ``in a vacuum''.
4同第18頁第14・行中「1200°Cで1116間
加熱した後油冷し、」を[1oo’Cで1時間加熱した
後水冷し、」と、1J圧する。4, page 18, line 14, ``heated at 1200°C for 1116 hours, then cooled in oil'' was changed to ``heated at 100°C for 1 hour, then cooled with water,'' and applied 1J pressure.
5同第14頁第15行中「なお代表的な」を[なお最適
な溶体化処理後冷間加工および加熱処理を施した代表的
な」とd]圧する。5, page 14, line 15, "representative" is changed to "representative, subjected to optimal cold working and heat treatment after solution treatment" (d).
Claims (1)
下金10%以下、白金族元素10%以下、マグネシウム
3チ′以下、カルシウム3%以下、ストロンチウム10
%以下、バリウム10チ以下、ハフニウム10係以下、
亜鉛5チ以下、カドミウム5%以下、ボロ72チ以下、
ガリウム10%以下、インジウム10%以下、タリウム
10チ以下、鉛3条以下、燐2%以下、砒素2忰以下、
ビスマス3%以下、セレン8%以下およびテルル5%以
下の1種あるいは2棟以上の合計0.001〜20%と
残部鉄と、少量の不純物とからなり、保磁力が2工ルス
テツド以上を有することを特徴とする角形ヒステリシス
磁性合金。 λ 重数比にてタングステン1〜20%と銀10チ以下
、金lO%以下、白金族元素10チ以下、マグネシウム
3%以下、カルシウム3%以下、ストロンチウム10%
以下、バリウム10%以下、ハフニウム10%以下、亜
鉛5チ以下、カドミウム5%以下、ボロ72%以下、ガ
リウム10%以下、インジウム10%以下、タリウム1
0チ以下、鉛3%以下、燐2%以下、砒素2%以下、ビ
スマス3チ以下、セレン8%以下およびテルル5%以下
の1種あるいは2種以上の合計0.001〜20%と残
部鉄を主成分とし、副成分としてバナジウム10チ以下
、ニオブ10%以下、クロム25チ以下、モリブデン1
0%以下、タンクル1゜チ以下、ニッケル15チ以下、
銅10%以下、コバルト50%以下、チタン5多以下、
ジルコニウム5%以下、珪素5チ以下、アルミニウム5
%以下、ゲルマニウム5%以下、錫5チ以下、アンチモ
ン5%以下、ベリリウム3係以下、マンガン15%以下
、希土類元素2チ以下、および炭素1.5−以下の1種
または2種以上の合計0.001〜60%と・少量の不
細物とからなり、保磁力が2工ルステツド以上を有する
ことf%徴とする角形ヒステリシス磁性合金。 & 重量比にてタングステン1〜20%と銀10チ以下
、金lθ%以下、白金族元素10%以下、マグネシウム
3%以下、カルシウム3裂以下、ストロンチウム1o%
以下、バリウム10%以下、ハフニウム10%以下、亜
鉛5係以下、カドミウム5%以下、ボロ72%以下、ガ
リウム10φ以下、インジウム10%以下、タリウム1
0チ以下、鉛3%以下、燐2%以下、砒素2qb以J、
ビスマス3チ以下、セレン3%以下およびテルル5%以
下の1種あるイハ2f!If以上(D合i10.001
〜20%と残部鉄と、9竜の不純物とからなる合金を焼
鈍あるいは溶体化処理後加工率50%以上の冷間加工を
施し、さらにこれを400℃以上で加熱することにより
2工ルステツド以上の保磁力を発揮せしめることを特徴
とする角形ヒステリシス磁性合金の製造方法。 屯 重量比にてタング2フフ1ル20%ト銀1も襲以下
、金10%以下、白金族元素10%以下、マグネシウム
3%以下、カルシウム3%以下、ストロンチウム10%
以下、バリウム10%以下、ハフニウム10%以下、亜
鉛5襲以■、カドミウム5係以下、ボロ72%以下、ガ
リウム10%以下、・インジウム1o%以下、タリウム
10襲以斗、鉛S番係以下、燐2チ以下、砒素2%以下
、ビスマス3チ以下、セレン3チ以下およびテルル5俤
以下の1種りあるいは2種以上の合@lo、ool〜2
0%と残部鉄を主成分とし、副成分としてバリウム10
%以下、ニオブ1o係以−ト、クロム25襲以下、モリ
1フフJO%以下、タンタル1゜条以下、ニッケル15
チ以下、銅10%以下、’:I ハ/l/ ト5Q%以
下、チタン5%以下、ジルコニウム5%以下、珪素5係
以下、アルミニ゛ウム5%以下、ゲルマニウム5%以下
、錫5%以下、アンチモン5%以下、ベリリウム3襲以
下、マンガン15%以下、希土類元素2チ以下、および
炭素1.5%以下の1種または2種以上の合計0.00
1〜60チと、少量の不純物とからなる合金を焼鈍ある
いは溶体化処理後加工率50係以」二の冷間加工を施し
、さらにこれと400℃以上で力0熱することにより2
工ルステツド以上の保磁力を発揮せしめることを特徴と
する角形ヒステリシス磁性合金の製造方法。[Claims] L Mk ratio of 1 to 20 tungsten and silver 1O related to 10% or less of gold, 10% or less of platinum group elements, 3% or less of magnesium, 3% or less of calcium, strontium 10
% or less, barium 10 parts or less, hafnium 10 parts or less,
Zinc 5% or less, cadmium 5% or less, rag 72% or less,
Gallium 10% or less, indium 10% or less, thallium 10 or less, lead 3 or less, phosphorus 2% or less, arsenic 2 or less,
Consisting of 0.001 to 20% in total of one or more of bismuth 3% or less, selenium 8% or less and tellurium 5% or less, the balance being iron and a small amount of impurities, and having a coercive force of 2K or more. A square hysteresis magnetic alloy characterized by: λ Weight ratio of tungsten 1 to 20%, silver 10% or less, gold 10% or less, platinum group elements 10% or less, magnesium 3% or less, calcium 3% or less, strontium 10%
The following: barium 10% or less, hafnium 10% or less, zinc 5% or less, cadmium 5% or less, boro 72% or less, gallium 10% or less, indium 10% or less, thallium 1
Total 0.001 to 20% of one or more of the following: 0% or less, lead 3% or less, phosphorus 2% or less, arsenic 2% or less, bismuth 3% or less, selenium 8% or less, and tellurium 5% or less. The main component is iron, and the subcomponents are less than 10% vanadium, less than 10% niobium, less than 25% chromium, and 1% molybdenum.
0% or less, tank 1° or less, nickel 15 or less,
Copper 10% or less, cobalt 50% or less, titanium 5 or less,
Zirconium 5% or less, silicon 5% or less, aluminum 5%
% or less, germanium 5% or less, tin 5% or less, antimony 5% or less, beryllium 3 or less, manganese 15% or less, rare earth elements 2 or less, and carbon 1.5 or less. A prismatic hysteresis magnetic alloy consisting of 0.001 to 60% and a small amount of impurities, and having a coercive force of 2 F% or more. & Weight ratio of tungsten 1 to 20%, silver 10% or less, gold lθ% or less, platinum group elements 10% or less, magnesium 3% or less, calcium trifid or less, strontium 10%
The following: barium 10% or less, hafnium 10% or less, zinc 5% or less, cadmium 5% or less, boro 72% or less, gallium 10φ or less, indium 10% or less, thallium 1
0% or less, lead 3% or less, phosphorus 2% or less, arsenic 2qb or more J,
Iha 2f with one type of bismuth less than 3%, selenium less than 3% and tellurium less than 5%! If or more (D total i10.001
An alloy consisting of ~20% iron, the balance iron, and 9 impurities is annealed or solution treated, then cold worked at a processing rate of 50% or more, and then heated at 400°C or higher to produce a 2-mill grade or higher. A method for manufacturing a rectangular hysteresis magnetic alloy characterized by exhibiting a coercive force of . Ton: In terms of weight ratio, tongue 2 fufu 1 ru 20% silver 1 also less than 10%, gold 10% or less, platinum group elements 10% or less, magnesium 3% or less, calcium 3% or less, strontium 10%
The following: barium 10% or less, hafnium 10% or less, zinc 5 or more, cadmium 5 or less, boro 72% or less, gallium 10% or less, indium 10% or less, thallium 10 or less, lead S or less , 2% or less of phosphorus, 2% or less of arsenic, 3% or less of bismuth, 3% or less of selenium, and 5% or less of tellurium @lo, ool~2
The main component is 0% and the balance is iron, with barium 10 as a subcomponent.
% or less, niobium 10% or less, chromium 25% or less, moly 1fufu JO% or less, tantalum 1° or less, nickel 15
Copper 10% or less, ':I H/L/T 5Q% or less, Titanium 5% or less, Zirconium 5% or less, Silicon 5% or less, Aluminum 5% or less, Germanium 5% or less, Tin 5% Total of 0.00 of one or more of the following: 5% or less of antimony, 3% or less of beryllium, 15% or less of manganese, 2x or less of rare earth elements, and 1.5% or less of carbon.
After annealing or solution treatment, an alloy consisting of 1 to 60 mm and a small amount of impurities is subjected to cold working at a working rate of 50 mm or higher, and further heated at 400 degrees Celsius or higher with zero force.
A method for manufacturing a rectangular hysteresis magnetic alloy characterized by exhibiting a coercive force greater than that of a magnetic alloy.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58185842A JPS6077965A (en) | 1983-10-06 | 1983-10-06 | Square hysteresis magnetic alloy and its production |
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Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JPS6077965A true JPS6077965A (en) | 1985-05-02 |
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ID=16177828
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