JPS607564B2 - 継目無鋼管の偏肉除去方法 - Google Patents
継目無鋼管の偏肉除去方法Info
- Publication number
- JPS607564B2 JPS607564B2 JP55171298A JP17129880A JPS607564B2 JP S607564 B2 JPS607564 B2 JP S607564B2 JP 55171298 A JP55171298 A JP 55171298A JP 17129880 A JP17129880 A JP 17129880A JP S607564 B2 JPS607564 B2 JP S607564B2
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- Japan
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- wall thickness
- shell
- plug mill
- plug
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/08—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel having one or more protrusions, i.e. only the mandrel plugs contact the rolled tube; Press-piercing mills
- B21B17/12—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel having one or more protrusions, i.e. only the mandrel plugs contact the rolled tube; Press-piercing mills in a discontinuous process, e.g. plug-rolling mills
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマンネスマンプラグミル製管法におけるプラグ
ミルでのパススケジュールを適切に設定し、これによっ
て継目無鋼管の偏肉を除去する方法に関する。
ミルでのパススケジュールを適切に設定し、これによっ
て継目無鋼管の偏肉を除去する方法に関する。
マンネスマンプラグミル製管法では、加熱炉で加熱され
たビレットをピアサで中空素管とし、その後ェロンゲー
タ、プラグミル、リーサ、サイザを経て所定の外径およ
び肉厚の継目無鋼管を製造する。
たビレットをピアサで中空素管とし、その後ェロンゲー
タ、プラグミル、リーサ、サイザを経て所定の外径およ
び肉厚の継目無鋼管を製造する。
この工程中プラグミルは所定のカリバー形状を有するカ
リバーロールでほぼ製品の肉厚と長さの素菅（シェル）
形状に通常２パスで圧延する。リーラは偏肉矯正機能を
有する圧延機であるが、プラグミルで発生する偏肉が大
きい場合にはリーラで偏肉が矯正しきれずに製品偏肉と
して残る。したがってプラグミルの圧延で偏肉を無視で
きるほど小さくできれば、後続のリーラでそのような徴
少偏肉は完全に矯正し得るので製品の偏肉は著しく改善
できることになる。ここで偏肉とは、肉厚の最大値の差
を平均肉厚で除した値を指すものとする。プラグミルは
、第１図、第２図に示すように、上下のカリーバロール
（穴型ロール）１，２とプラグ（芯金）３とを有する圧
延機であって、カリバーロール１，２とプラグ３との間
でシェル４の圧延が行なわれ、管厚も決定される。
リバーロールでほぼ製品の肉厚と長さの素菅（シェル）
形状に通常２パスで圧延する。リーラは偏肉矯正機能を
有する圧延機であるが、プラグミルで発生する偏肉が大
きい場合にはリーラで偏肉が矯正しきれずに製品偏肉と
して残る。したがってプラグミルの圧延で偏肉を無視で
きるほど小さくできれば、後続のリーラでそのような徴
少偏肉は完全に矯正し得るので製品の偏肉は著しく改善
できることになる。ここで偏肉とは、肉厚の最大値の差
を平均肉厚で除した値を指すものとする。プラグミルは
、第１図、第２図に示すように、上下のカリーバロール
（穴型ロール）１，２とプラグ（芯金）３とを有する圧
延機であって、カリバーロール１，２とプラグ３との間
でシェル４の圧延が行なわれ、管厚も決定される。
ＤＰはプラグ径、Ｇ。は基準ロールギャップである。カ
リバーロール１，２のカリバー形状は、第３図に示すよ
うに、一般に曲率半径ｙ，のロール溝底部分（８，の円
弧範囲）と曲率半径ｙ２ のフランジ近傍部分（ひ２
の範囲）との３つの円弧で設計されており、完全に真円
でないため、１パス圧延後のシェル４の管周方向断面を
みると、ロール溝底部とロールフランジでの管の厚みが
異なっている。そこで一般のプラグミルでは、１パス後
シェル４の偏肉を矯正すること、さらには管厚を減肉し
て管厚をほぼ製品肉厚にすることのために「１パス圧延
完了後シェル４を管軸のまわり‘こ９０ｏ回転せしめ、
２パス目の圧延を行なう。しかるにこのような２パス圧
延を行っても、管周方向の管厚分布は必ずしも一定では
ないので、次工程のリーラでその偏肉を矯正しているが
、この方法ではプラグミルでの偏肉が大きい場合にはリ
ーラで偏肉を矯正しきれない場合が往々にしてあり、製
品の品質に著しい悪影響があった。
リバーロール１，２のカリバー形状は、第３図に示すよ
うに、一般に曲率半径ｙ，のロール溝底部分（８，の円
弧範囲）と曲率半径ｙ２ のフランジ近傍部分（ひ２
の範囲）との３つの円弧で設計されており、完全に真円
でないため、１パス圧延後のシェル４の管周方向断面を
みると、ロール溝底部とロールフランジでの管の厚みが
異なっている。そこで一般のプラグミルでは、１パス後
シェル４の偏肉を矯正すること、さらには管厚を減肉し
て管厚をほぼ製品肉厚にすることのために「１パス圧延
完了後シェル４を管軸のまわり‘こ９０ｏ回転せしめ、
２パス目の圧延を行なう。しかるにこのような２パス圧
延を行っても、管周方向の管厚分布は必ずしも一定では
ないので、次工程のリーラでその偏肉を矯正しているが
、この方法ではプラグミルでの偏肉が大きい場合にはリ
ーラで偏肉を矯正しきれない場合が往々にしてあり、製
品の品質に著しい悪影響があった。
その様な場合でも、リーラでの管厚減肉量を大きくとれ
ばプラグ偏肉はかなり矯正されるがリーラの管厚減肉量
が増大すると、リーラ圧延後シェルの内外面にリーラマ
ークと称する表面傷が発生するなどの理由によって、む
やみにリーラでの滅肉量を大きくすることはできない。
それよりもプラグミルで発生する偏肉そのものを常に最
小となるようにプラグミルでの各パスの平均減肉量を定
量化して、そのパススケジユールにしたがってプラグミ
ルで圧延すれば、プラグミル後のシェルの偏肉が低減さ
れ、リーラで偏肉が矯正しされなくなるようなことはな
くなって、製品の偏肉が著しく改善できる。本発明の目
的は、この考えに基づき、プラグミルで２パス圧延後の
シェルの管周方向の管厚形状がほぼ均一となるようにプ
ラグミル各パスでの管厚減肉量の配分を決めることによ
り、全体として継目無鋼管製品の偏肉を除去するところ
にある。
ばプラグ偏肉はかなり矯正されるがリーラの管厚減肉量
が増大すると、リーラ圧延後シェルの内外面にリーラマ
ークと称する表面傷が発生するなどの理由によって、む
やみにリーラでの滅肉量を大きくすることはできない。
それよりもプラグミルで発生する偏肉そのものを常に最
小となるようにプラグミルでの各パスの平均減肉量を定
量化して、そのパススケジユールにしたがってプラグミ
ルで圧延すれば、プラグミル後のシェルの偏肉が低減さ
れ、リーラで偏肉が矯正しされなくなるようなことはな
くなって、製品の偏肉が著しく改善できる。本発明の目
的は、この考えに基づき、プラグミルで２パス圧延後の
シェルの管周方向の管厚形状がほぼ均一となるようにプ
ラグミル各パスでの管厚減肉量の配分を決めることによ
り、全体として継目無鋼管製品の偏肉を除去するところ
にある。
以下、本発明を、実施例について具体的に説明する。１
パスのフランジ部肉厚圧下率とロール溝底部肉厚圧下率
との比をｃ，，２パスでのフランジ部肉厚圧下率とロー
ル溝底部肉厚圧下率との比をｃ２とする。
パスのフランジ部肉厚圧下率とロール溝底部肉厚圧下率
との比をｃ，，２パスでのフランジ部肉厚圧下率とロー
ル溝底部肉厚圧下率との比をｃ２とする。
ｃ，，ｃ２は次のように表わされる。ここで各式の記号
は以下のとおりである。ｔＥ：ェロンゲータ圧延後シェ
ル肉厚、 ｔ，Ｆ；プラグミル１パス圧延後フランジ部肉厚、ｔ，
Ｂ；プラグミル１パス圧延後ロール溝底部肉厚、ｔ幻；
プラグミル２パス圧延後フランジ部肉厚、ｔ斑；プラグ
ミル２パス圧延後ロール溝底部肉厚。
は以下のとおりである。ｔＥ：ェロンゲータ圧延後シェ
ル肉厚、 ｔ，Ｆ；プラグミル１パス圧延後フランジ部肉厚、ｔ，
Ｂ；プラグミル１パス圧延後ロール溝底部肉厚、ｔ幻；
プラグミル２パス圧延後フランジ部肉厚、ｔ斑；プラグ
ミル２パス圧延後ロール溝底部肉厚。
ロール形状から通常ｃ，ミ１であるから、ｔ，Ｂ二ｔ，
Ｆとなり、１パス後のシェルの管周方向偏肉の発生は避
けられない。
Ｆとなり、１パス後のシェルの管周方向偏肉の発生は避
けられない。
２パス圧延後のシェルで１パスで発生した偏肉が矯正さ
れるためには、ｔ班ニｔ２ｐニｔｐ２
…（３１ｔＰ２；プラグミル２パス圧延後平均肉厚、
であればよい。
れるためには、ｔ班ニｔ２ｐニｔｐ２
…（３１ｔＰ２；プラグミル２パス圧延後平均肉厚、
であればよい。
｛１｝，‘２｝，｛３ー式からそのときのｔ，Ｂを求め
ると、ｔＩＢ＝ｔＰ２十裏ナ（ｔＰ２，ｔＥ，ＣＩ，Ｃ
２）‐‐‐‘４｝の形にまとめることができる。
ると、ｔＩＢ＝ｔＰ２十裏ナ（ｔＰ２，ｔＥ，ＣＩ，Ｃ
２）‐‐‐‘４｝の形にまとめることができる。
ここで △Ｇ＝２（ｔｍ−ｔＰ２） …｛５｝と定
義すると、△Ｇ＝ナ（ｔＰ２，ｔＥ，Ｃ，，Ｃ２）…■
△Ｇの物理的意味は、プラグミルの１パスと２パスにお
いて、プラグの径が全く等しく、圧延荷重も全く等しい
状態のときに、２パス後のシェルの管周方向肉厚がほぼ
均一になるような１パス、２パスのロールギャップの差
（Ｇ，一Ｇ２）を意味する。
義すると、△Ｇ＝ナ（ｔＰ２，ｔＥ，Ｃ，，Ｃ２）…■
△Ｇの物理的意味は、プラグミルの１パスと２パスにお
いて、プラグの径が全く等しく、圧延荷重も全く等しい
状態のときに、２パス後のシェルの管周方向肉厚がほぼ
均一になるような１パス、２パスのロールギャップの差
（Ｇ，一Ｇ２）を意味する。
従来はこの△Ｇで圧延スケジュールを管理している。し
かい６｝式で求めた△Ｇをそのまま実圧延に適用して１
パス設定ロールギャップを、２パス設定ロールギャップ
に△Ｇを加えた値にして、圧延してみても、製品の偏肉
はいっこうに改善されない。それは、現実の圧延では、
プラグミルの使用条件、特にプラグ径が熱膨張と摩耗に
よって変動するので、ロールギャップ差を△Ｇに保って
も、実際には｛４｝式が成立していないからである。こ
れを解決するために本発明では、１パス後の目標平均肉
厚を設定してプラグミルの圧延工程を管理する。最近の
プラグミルでは、各圧延パス毎にシェルの長手方向長さ
を自動側長できる長さ計が設置されているのが常である
から、後述する方法によってシェル実測長さから該シェ
ルの平均実肉厚が求まるので、１パスの目標平均肉厚さ
え決定できれば、本発明の実圧延への適用は可能である
。以下、１パス後の最適な目標平均肉厚の求め方につい
て説明する。
かい６｝式で求めた△Ｇをそのまま実圧延に適用して１
パス設定ロールギャップを、２パス設定ロールギャップ
に△Ｇを加えた値にして、圧延してみても、製品の偏肉
はいっこうに改善されない。それは、現実の圧延では、
プラグミルの使用条件、特にプラグ径が熱膨張と摩耗に
よって変動するので、ロールギャップ差を△Ｇに保って
も、実際には｛４｝式が成立していないからである。こ
れを解決するために本発明では、１パス後の目標平均肉
厚を設定してプラグミルの圧延工程を管理する。最近の
プラグミルでは、各圧延パス毎にシェルの長手方向長さ
を自動側長できる長さ計が設置されているのが常である
から、後述する方法によってシェル実測長さから該シェ
ルの平均実肉厚が求まるので、１パスの目標平均肉厚さ
え決定できれば、本発明の実圧延への適用は可能である
。以下、１パス後の最適な目標平均肉厚の求め方につい
て説明する。
１パスロールギヤップＣ，とｔ，Ｂの関係は、例えば次
式‘７｝式で与えられる。
式‘７｝式で与えられる。
ＧＩ−Ｇ。
＝２１８十ＤＰＩ−ＤＫ ‐‐イ７）こ
こでＤＰ，；プラグミル１パスプラグ径、ＤＫ ；カリ
バー径、またＧ，とｔ，Ｆの関係は、例えば次式■式で
与えられる。
こでＤＰ，；プラグミル１パスプラグ径、ＤＫ ；カリ
バー径、またＧ，とｔ，Ｆの関係は、例えば次式■式で
与えられる。
Ｓ・＝ＳＫ。
十Ｂ。（Ｇ・−Ｇ。）−牛ＤＰ・２−季（８−ＤＦ′仇
Ｆ）２側（学＋８２）・・．・・・‐．棚 Ｓ，は１パス後のシェル断面積であって、プラグミルシ
ェル外径をｄＰ、プラグミル１パス圧延後目標平均肉厚
をｔＰ，とすれば、ＳＩニ打（ｄＰ−ｔＰＩ）ｔＰＩ
…【９｝また棚式において、以上‘１｝式〜
（１１方式までの関係式をもとに１パス目標平均肉厚ｔ
Ｐ，を求めると、（１２）式の形にまとめることができ
る。
Ｆ）２側（学＋８２）・・．・・・‐．棚 Ｓ，は１パス後のシェル断面積であって、プラグミルシ
ェル外径をｄＰ、プラグミル１パス圧延後目標平均肉厚
をｔＰ，とすれば、ＳＩニ打（ｄＰ−ｔＰＩ）ｔＰＩ
…【９｝また棚式において、以上‘１｝式〜
（１１方式までの関係式をもとに１パス目標平均肉厚ｔ
Ｐ，を求めると、（１２）式の形にまとめることができ
る。
ｔＰ，＝ｇ（ＤＫ，ｙ，，ｙ２，ａ，，６２，ＤＰｄＰ
，ｔＰ２，ｔ８，ｃ，，ｃ２，Ｒ） ．．．（１２）
Ｒ；第３図のシェル斜線部の面積の修正係数（１２式中
のＤＫ，ｙ，，ｙ２，８，，ａ２は第３図に示すように
カリバー設計時に決定される。
，ｔＰ２，ｔ８，ｃ，，ｃ２，Ｒ） ．．．（１２）
Ｒ；第３図のシェル斜線部の面積の修正係数（１２式中
のＤＫ，ｙ，，ｙ２，８，，ａ２は第３図に示すように
カリバー設計時に決定される。
ＤＰ，は１パス使用プラグの外径であるが、（１２万式
の計算には、熱膨夕張、プラグ摩耗等を考慮しないで初
期プラグ径を用いても精度的にはあまり問題ないことが
分っている。しかし熱堀鞍張若しくはプラグ摩耗による
プラグ径の変化が無視できない場合には、摩耗予測式、
熱膨張予測式等を用いてプラグ径の予測を逐次行なった
ものをＤＰ，として用いる。シェル外径ｄＰはカリバー
形状から例えば（１３方式のように決定される。ｄＰ＝
２ｙ１８１手４ｙ２８２‐‐‐（・３）ｔＰ２は２パス
目標平均肉厚であり、これはあらかじめ決められている
。
の計算には、熱膨夕張、プラグ摩耗等を考慮しないで初
期プラグ径を用いても精度的にはあまり問題ないことが
分っている。しかし熱堀鞍張若しくはプラグ摩耗による
プラグ径の変化が無視できない場合には、摩耗予測式、
熱膨張予測式等を用いてプラグ径の予測を逐次行なった
ものをＤＰ，として用いる。シェル外径ｄＰはカリバー
形状から例えば（１３方式のように決定される。ｄＰ＝
２ｙ１８１手４ｙ２８２‐‐‐（・３）ｔＰ２は２パス
目標平均肉厚であり、これはあらかじめ決められている
。
ェロンゲータ圧延後シェル肉厚ｔＥはあらかじめローリ
ングスケジュール化されている値を用いてもよいが、ェ
ロンゲータ後のシェルの実測長さから後述する計算式に
よって該シェルの肉厚を推定した値を用いてもよい。ま
たｍ式、‘２｝式で定義されるｃ，，ｃ２は塑性理論等
から計算で求めてもよいが、本実施例では実験で求めて
いる。即ち、プラグミルにて１パスのみ圧延した材料お
よび１パス、２パス共に圧延した材料をリーラ以後の工
程を通さないで取出し、そのロール溝底部に相当する管
厚、およびそれに対して管周方向に９０ｏの位置にある
フランジ部近傍の管厚を実測し、圧延時の温度、圧延荷
重、管厚の平均減肉量などで対応のあるｃ，，ｃ２の関
係式を求めた。その結果、ｃ，，ｃ２はほぼｔＰ２のみ
の関数として使用しても充分実用可能であることが確め
られた。（１心式、（１５）式はこのようにして実験で
ｃ，，ｃ２を決定するのに用いる関係式である。ｃ，＝
Ａ，（ｔＰ２）Ｂ， …（１心ｃ２＝Ａ２
（ｔＰ２）８２ …（１５）ここでＡ
，，Ｂ，，ん，Ｂ２は所定の定数である。
ングスケジュール化されている値を用いてもよいが、ェ
ロンゲータ後のシェルの実測長さから後述する計算式に
よって該シェルの肉厚を推定した値を用いてもよい。ま
たｍ式、‘２｝式で定義されるｃ，，ｃ２は塑性理論等
から計算で求めてもよいが、本実施例では実験で求めて
いる。即ち、プラグミルにて１パスのみ圧延した材料お
よび１パス、２パス共に圧延した材料をリーラ以後の工
程を通さないで取出し、そのロール溝底部に相当する管
厚、およびそれに対して管周方向に９０ｏの位置にある
フランジ部近傍の管厚を実測し、圧延時の温度、圧延荷
重、管厚の平均減肉量などで対応のあるｃ，，ｃ２の関
係式を求めた。その結果、ｃ，，ｃ２はほぼｔＰ２のみ
の関数として使用しても充分実用可能であることが確め
られた。（１心式、（１５）式はこのようにして実験で
ｃ，，ｃ２を決定するのに用いる関係式である。ｃ，＝
Ａ，（ｔＰ２）Ｂ， …（１心ｃ２＝Ａ２
（ｔＰ２）８２ …（１５）ここでＡ
，，Ｂ，，ん，Ｂ２は所定の定数である。
勿論、ｃ，，ｃ２を決定するのに、（１■式、（１５）
式以外の関係式を用いてもよい。第３図において、フラ
ンジ部近くの斜線部面積をＳＲとすれば、Ｒは（１６万
式で定義される。
式以外の関係式を用いてもよい。第３図において、フラ
ンジ部近くの斜線部面積をＳＲとすれば、Ｒは（１６万
式で定義される。
実圧延にて各圧延パスにおいてシェルを取出してＳＲ，
ＤＰ，，ｔ，Ｆを測定し、（１筋式からＲを求めると、
Ｒ≦１．０の値をとるが、カリバー形状とｔＰ２の影響
があるので、実際の使用に際してはそれらの関数として
数式化するとよい。以上のようにして決定されたＤＫ，
ｙ・’ｙ＊＊２ ，ａ，，８２ ，ＤＰ，，ｄＰ，ｔＰ
２，ｔＥ，Ｃ，，ｃ２，Ｒを用いて（１２）式によって
プラグミル１パス圧延後目標平均肉厚ｔＰ，を決定する
。
ＤＰ，，ｔ，Ｆを測定し、（１筋式からＲを求めると、
Ｒ≦１．０の値をとるが、カリバー形状とｔＰ２の影響
があるので、実際の使用に際してはそれらの関数として
数式化するとよい。以上のようにして決定されたＤＫ，
ｙ・’ｙ＊＊２ ，ａ，，８２ ，ＤＰ，，ｄＰ，ｔＰ
２，ｔＥ，Ｃ，，ｃ２，Ｒを用いて（１２）式によって
プラグミル１パス圧延後目標平均肉厚ｔＰ，を決定する
。
実施にあたっては上司ｙ１２方式は次のように具体化し
て用いられる。
て用いられる。
即ち、ここで、
Ｃ，Ｌ
ここで、Ｊ＝（１−ｃ，），Ｌ＝（１一ｃ２）なおＤＥ
はェロンゲータ出側シェル外径である。
はェロンゲータ出側シェル外径である。
次にプラグミル１パス圧延後のシェルの実平均肉厚ｔＰ
，′を求める方法について述べる。
，′を求める方法について述べる。
前述のように決定した１パス後目標平均肉厚を※※プラ
グミルの圧延パススケジュールに組入れ、１パス圧延後
の実平均肉厚ｔＰ，′を目標平均肉厚ｔＰ，になるよう
に制御する。しかし実際問題として１パス圧延後の実平
均肉厚を直接実測することはできないので、それを現実
に管理可能な形に変換する必要がある。１パス後の実平
均肉厚ｔＰ，′と１パス後の材料長さＩＰ，との間には
（１７）式の関係があるのでこれを利用する。
グミルの圧延パススケジュールに組入れ、１パス圧延後
の実平均肉厚ｔＰ，′を目標平均肉厚ｔＰ，になるよう
に制御する。しかし実際問題として１パス圧延後の実平
均肉厚を直接実測することはできないので、それを現実
に管理可能な形に変換する必要がある。１パス後の実平
均肉厚ｔＰ，′と１パス後の材料長さＩＰ，との間には
（１７）式の関係があるのでこれを利用する。
ＷＢ：加熱前ビレツト重量（ｋｇ）、
ＳＬ，；加熱炉内酸化スケールの発生割合（％）、
ＳＬ２；加熱炉抽出から当該ミルに至るまでに発生する
２次スケールロス（％）、ｐＰ，；プラグミル１パス後
の圧延温度での材料の密度（夕／地）、（１７）式でｔ
Ｐ，′をｔＰ，とすればプラグミル１パス後の目標平均
肉厚に対応した１パス後の目標となるシェル伸し長さが
得られ、結局本発明では１パス後の目標伸し長さを２パ
ス後偏肉零の条件のもとで与えて、それによってプラグ
ミルの１パス実伸し長さを管理する。
２次スケールロス（％）、ｐＰ，；プラグミル１パス後
の圧延温度での材料の密度（夕／地）、（１７）式でｔ
Ｐ，′をｔＰ，とすればプラグミル１パス後の目標平均
肉厚に対応した１パス後の目標となるシェル伸し長さが
得られ、結局本発明では１パス後の目標伸し長さを２パ
ス後偏肉零の条件のもとで与えて、それによってプラグ
ミルの１パス実伸し長さを管理する。
２パス圧延後の実平均肉厚ｔＰ２′、いいかえれば２パ
ス目の実伸し長さが所定の長さになるように管理するこ
とは当然従来通り行なう必要がある。
ス目の実伸し長さが所定の長さになるように管理するこ
とは当然従来通り行なう必要がある。
なお、ェロンゲータなどで圧延後の管厚を予測する場合
にも（１７）式と同様の関係式を用いて、圧延後材料の
外径、長さを実測して推定することが可能である。次に
具体的な例を示して説明する。
にも（１７）式と同様の関係式を用いて、圧延後材料の
外径、長さを実測して推定することが可能である。次に
具体的な例を示して説明する。
（１２）式をプロセス制御用のコンビュー外こ組込んで
プラグミルのパススケジュール計算を行なわしめ、１パ
ス、２パスでバススケジュール通りになるように各パス
のシェルの平均肉厚制御を行った。その結果を製品偏肉
で評価したところ著しく偏肉が改善された。結果の１例
を第１表に示す。この例では、プラグミル２パス圧延後
の目標平均肉厚は９．３２肋最終製品目標肉厚は９．０
２肋である。第 １ 表またプラグミル圧延完了後シェ
ルを取出して断面形状を検査した結果について、従来方
法による場合を第４図に、本発明方法の場合を第５図に
それぞれ肉厚の展開状態で示す。
プラグミルのパススケジュール計算を行なわしめ、１パ
ス、２パスでバススケジュール通りになるように各パス
のシェルの平均肉厚制御を行った。その結果を製品偏肉
で評価したところ著しく偏肉が改善された。結果の１例
を第１表に示す。この例では、プラグミル２パス圧延後
の目標平均肉厚は９．３２肋最終製品目標肉厚は９．０
２肋である。第 １ 表またプラグミル圧延完了後シェ
ルを取出して断面形状を検査した結果について、従来方
法による場合を第４図に、本発明方法の場合を第５図に
それぞれ肉厚の展開状態で示す。
これらの図で周方向角度ｏｏは２バス圧延ロール溝底部
に相当し、士９００は２パス圧延フランジ部に相当する
。これらの図からも本発明の偏肉低減の効果は顕著であ
るのが分る。以上説明してきた如く、本発明は２パス後
の偏肉を低減させるための１バス後目標平均肉厚を決め
、１パス後実平均肉厚をこの目標肉厚になるように制御
するものであり、１パス後の目標均肉厚は、上述した計
算式によって決定するほかに、例えば１パスプラグの熱
膨張、摩耗などによるプラグ径の変化を推定して該目標
平均肉厚を逐次修正を行なったり、あるいはェロンゲー
タ圧延後のシェル１本毎に肉厚の変化を検出して目標平
均肉厚を逐次修正していってもよい。
に相当し、士９００は２パス圧延フランジ部に相当する
。これらの図からも本発明の偏肉低減の効果は顕著であ
るのが分る。以上説明してきた如く、本発明は２パス後
の偏肉を低減させるための１バス後目標平均肉厚を決め
、１パス後実平均肉厚をこの目標肉厚になるように制御
するものであり、１パス後の目標均肉厚は、上述した計
算式によって決定するほかに、例えば１パスプラグの熱
膨張、摩耗などによるプラグ径の変化を推定して該目標
平均肉厚を逐次修正を行なったり、あるいはェロンゲー
タ圧延後のシェル１本毎に肉厚の変化を検出して目標平
均肉厚を逐次修正していってもよい。
これによって偏肉低減をより完全に達成できる。従来方
法では、圧下スクリュー位置から上下ロールのクリアラ
ンスを計算して求めた１パスロ−ルギヤツプＧ，と２パ
スロールギヤツプＧ２の差（Ｇ，一０２を製品サイズ毎
に決めて圧延することも試みられている。
法では、圧下スクリュー位置から上下ロールのクリアラ
ンスを計算して求めた１パスロ−ルギヤツプＧ，と２パ
スロールギヤツプＧ２の差（Ｇ，一０２を製品サイズ毎
に決めて圧延することも試みられている。
しかし、現実には、プラグ蓬の摩耗、熱膨張、各パスの
圧延荷重が変化するために、ロールギャップの差で管理
しても、偏肉改善上の効果はほとんどあらわれなかった
。また、他の方法として、従来、プラグミル圧延後のシ
ェルの管周方向の肉厚形状を直接検出して、次圧延材の
圧延でロールギャップ設定値を修正していく方法なども
考えられるが、適当な形状検出器がないために現状では
実現が難しい。本発明はこれらの方法に比べて、プラグ
ミルでの各パスシェル長さをある長さに管理できれば、
実現可能であるので、実現性の点で優れており、また実
施結果をみても明らかなように品質面に及ぼす効果が大
きい。
圧延荷重が変化するために、ロールギャップの差で管理
しても、偏肉改善上の効果はほとんどあらわれなかった
。また、他の方法として、従来、プラグミル圧延後のシ
ェルの管周方向の肉厚形状を直接検出して、次圧延材の
圧延でロールギャップ設定値を修正していく方法なども
考えられるが、適当な形状検出器がないために現状では
実現が難しい。本発明はこれらの方法に比べて、プラグ
ミルでの各パスシェル長さをある長さに管理できれば、
実現可能であるので、実現性の点で優れており、また実
施結果をみても明らかなように品質面に及ぼす効果が大
きい。
またパススケジュール計算に必要な計算式も、プロセス
制御用のオンライン計算機などを用いればオンライン計
算が可能である。
制御用のオンライン計算機などを用いればオンライン計
算が可能である。
第１図はプラグミルによる圧延状態を示した概略的な正
面図、第２図は第１図の側面断面図、第３図はプラグミ
ルのカリバーロールとプラグおよびその間に圧延された
シェルの相互の位置関係を説明するための図、第４図は
従来の方法で圧延したシェルの管厚を展開して示した図
、第５図は本発明による方法で圧延したシェルの管厚展
開図である。 １，２…カリバー。 ール、３…プラグ、４…シコこ′レ。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
面図、第２図は第１図の側面断面図、第３図はプラグミ
ルのカリバーロールとプラグおよびその間に圧延された
シェルの相互の位置関係を説明するための図、第４図は
従来の方法で圧延したシェルの管厚を展開して示した図
、第５図は本発明による方法で圧延したシェルの管厚展
開図である。 １，２…カリバー。 ール、３…プラグ、４…シコこ′レ。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ プラグミルの２パス目でシエル管周方向の偏肉をほ
ぼ零とする条件の下でプラグミル１パス目のシエル管周
方向の目標平均肉厚ｔ＿ｐ＿１を、ｔ＿ｐ＿１＝ｇ（Ｄ
＿ｋ，γ＿１，γ＿２，θ＿１，θ＿２，Ｄ＿ｐ＿１，
ｄ＿ｐ，ｔ＿ｐ＿２，ｔ＿Ｅ，ｃ＿１，ｃ＿２，Ｒ）か
ら求め、プラグミル１パス圧延後のシエルの実平均肉厚
ｔ′＿ｐ＿１を１パス圧延後のシエル実測長さから求め
、前記目標平均肉厚ｔ＿ｐ′＿１が前記目標平均肉厚ｔ
＿ｐ＿１に等しくなるようにプラグミル１パス目の圧下
量を決定することを特徴とする継目無鋼管の偏肉除去方
法。 ただし Ｄ＿ｋ；カリバー径、 γ＿１；ロール溝底部分の曲率半径、 γ＿２；ロールフランジ部近傍の曲率半径、θ＿１；曲
率半径γ＿１の円弧部分をはさむ中心角、θ＿２；曲率
半径γ＿２の円弧部分をはさむ中心角、Ｄ＿ｐ＿１；プ
ラグミル１パス目のプラグ径、ｄ＿ｐ；カリバー形状か
ら求めたプラグミルシエル外径、ｔ＿ｐ＿２；予め定め
られたプラグミル２パス後目標平均肉厚、ｔ＿Ｅ；エロ
ンゲータ圧延後シエル肉厚、ｃ＿１；プラグミル１パス
目のロールフランジ部肉厚圧下率とロール溝底部肉厚圧
下率との比、 ｃ＿２；プラグミル２パス目のロールフランジ部肉厚圧
下率とロール溝底部肉厚圧下率との比、 Ｒ，プラグミルとシエルの間の間隙部横断面積の修正係
数。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55171298A JPS607564B2 (ja) | 1980-12-04 | 1980-12-04 | 継目無鋼管の偏肉除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55171298A JPS607564B2 (ja) | 1980-12-04 | 1980-12-04 | 継目無鋼管の偏肉除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5794409A JPS5794409A (en) | 1982-06-11 |
| JPS607564B2 true JPS607564B2 (ja) | 1985-02-26 |
Family
ID=15920691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55171298A Expired JPS607564B2 (ja) | 1980-12-04 | 1980-12-04 | 継目無鋼管の偏肉除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607564B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014166649A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-09-11 | Jfe Steel Corp | 継目無鋼管の製造方法 |
| EP3192889B1 (en) | 2014-09-08 | 2019-04-24 | JFE Steel Corporation | High strength seamless steel pipe for use in oil wells and manufacturing method thereof |
-
1980
- 1980-12-04 JP JP55171298A patent/JPS607564B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5794409A (en) | 1982-06-11 |
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