JPS6069109A - ブチレンポリマ−の製造方法 - Google Patents
ブチレンポリマ−の製造方法Info
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- JPS6069109A JPS6069109A JP59132833A JP13283384A JPS6069109A JP S6069109 A JPS6069109 A JP S6069109A JP 59132833 A JP59132833 A JP 59132833A JP 13283384 A JP13283384 A JP 13283384A JP S6069109 A JPS6069109 A JP S6069109A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
- C07C2/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition between unsaturated hydrocarbons
- C07C2/04—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition between unsaturated hydrocarbons by oligomerisation of well-defined unsaturated hydrocarbons without ring formation
- C07C2/06—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition between unsaturated hydrocarbons by oligomerisation of well-defined unsaturated hydrocarbons without ring formation of alkenes, i.e. acyclic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
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- C07C2527/125—Compounds comprising a halogen and scandium, yttrium, aluminium, gallium, indium or thallium
- C07C2527/126—Aluminium chloride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は、コーキング剤、シーラントおよび油添加剤中
で使用するのに特に適する新規イソブチレンポリマー;
芳香族炭化水素特に単核芳香族炭化氷菓のアルキル化に
おいて使用するのに特に適した新規ポリブテン−1ポリ
マー;並びに、インブチレンポリマー類の収率が従来法
よシも改善さく3) れるこの種のポリマーの改良製造方法;に関するもので
ある。
で使用するのに特に適する新規イソブチレンポリマー;
芳香族炭化水素特に単核芳香族炭化氷菓のアルキル化に
おいて使用するのに特に適した新規ポリブテン−1ポリ
マー;並びに、インブチレンポリマー類の収率が従来法
よシも改善さく3) れるこの種のポリマーの改良製造方法;に関するもので
ある。
通常ガス状のオレフィンを固体塩化アルミニウムあるい
は液状塩化アルミニウム錯体によって粘稠液状ポリマー
へ転化し得ることは以前から知られている。このようガ
重合のための周知の通常使用されるオレフィン供給原料
油はrB−B溜分」とよばれる石油精製のブタン−およ
びブチレン−含有流である。代表的なブタン−ブチレン
製油工程流を塩化アルミニウムで以て重合させて約90
0から約5000の範囲の分子量をもつポリマーを生成
させることは確立された技術である。
は液状塩化アルミニウム錯体によって粘稠液状ポリマー
へ転化し得ることは以前から知られている。このようガ
重合のための周知の通常使用されるオレフィン供給原料
油はrB−B溜分」とよばれる石油精製のブタン−およ
びブチレン−含有流である。代表的なブタン−ブチレン
製油工程流を塩化アルミニウムで以て重合させて約90
0から約5000の範囲の分子量をもつポリマーを生成
させることは確立された技術である。
この方法においては、重合温度とこの種のB−B製油工
程流中のインブチレンモノマーの転化パーセントとの正
当な選択によって、塩化アルミニウムによる代表的ブタ
ン−ブチレン製油工程流の重合から得られる主要生成物
は、分子量が約900から約5000の範囲にあるポリ
マーである。合計ポリマーの約10チから約80%を示
す約900以下の分子量ヲもつポリマーはベンゼン、キ
シン(4) ンおよびトルエンのような単核芳香族のアルキル化に用
いられてきたが、しかし、この種のポリマーからのアル
キレートの収率は望ましくない低収率をもたらしている
。
程流中のインブチレンモノマーの転化パーセントとの正
当な選択によって、塩化アルミニウムによる代表的ブタ
ン−ブチレン製油工程流の重合から得られる主要生成物
は、分子量が約900から約5000の範囲にあるポリ
マーである。合計ポリマーの約10チから約80%を示
す約900以下の分子量ヲもつポリマーはベンゼン、キ
シン(4) ンおよびトルエンのような単核芳香族のアルキル化に用
いられてきたが、しかし、この種のポリマーからのアル
キレートの収率は望ましくない低収率をもたらしている
。
本発明は分子量が900から5000のポリブテンポリ
マーおよび分子量が400から1500のポリブテン−
1ポリマーを製造する改良方法に関するものである。ポ
リブテンポリマーはモノマーが主としてイソブチレンで
ある液状ポリマーと定義される。ポリブテン−1ポリマ
ーはモノマー類がイソブチレン、ブテン−1、およびシ
ス−2−ブテンである液状ポリマーと定義される。トラ
ンス−2−ブテンは高温条件(約65°F)(約18℃
)下においてポリブテン−1用モノマーとして少量反応
するけれども、ポリブテン−1のモノマーとして定義さ
れない。
マーおよび分子量が400から1500のポリブテン−
1ポリマーを製造する改良方法に関するものである。ポ
リブテンポリマーはモノマーが主としてイソブチレンで
ある液状ポリマーと定義される。ポリブテン−1ポリマ
ーはモノマー類がイソブチレン、ブテン−1、およびシ
ス−2−ブテンである液状ポリマーと定義される。トラ
ンス−2−ブテンは高温条件(約65°F)(約18℃
)下においてポリブテン−1用モノマーとして少量反応
するけれども、ポリブテン−1のモノマーとして定義さ
れない。
インブチレンおよびノルマルブチレン類のポリマー類は
それらポリマーの製造法と同じく、知られている。これ
までは、この種のポリマー類をf5) つくる有利な方法は分溜または化学的手段によって精製
されたイソブチレンを使用することであると考えられて
きた。この精製の目的はインブチレンの重合を被毒させ
るよう作用する存在化合物の実質上すべてまたは大部分
を除去することである。
それらポリマーの製造法と同じく、知られている。これ
までは、この種のポリマー類をf5) つくる有利な方法は分溜または化学的手段によって精製
されたイソブチレンを使用することであると考えられて
きた。この精製の目的はインブチレンの重合を被毒させ
るよう作用する存在化合物の実質上すべてまたは大部分
を除去することである。
ブテン−2、シス−およびトランス−ブテン−1の両方
を含む2個よシ多くの炭素原子の、イソブチレン以外の
すレフインは「毒」と考えられ、有機硫黄含有化合物、
アルキルハロゲン化物、ハロゲン酸、高分子量炭化水素
、およびフリーデルクラフト触媒と安定錯体を形成し得
る一般的にすべての硫黄−1窒素−1および酸素−化合
物も同様である。もう一つの方法は事前精製なしでイソ
ブチレンを重合させることであ);未反応炭化水素は生
成物溶液から追い出し、従って分溜または化学的手段に
よる精製の必要性を回避するものである。
を含む2個よシ多くの炭素原子の、イソブチレン以外の
すレフインは「毒」と考えられ、有機硫黄含有化合物、
アルキルハロゲン化物、ハロゲン酸、高分子量炭化水素
、およびフリーデルクラフト触媒と安定錯体を形成し得
る一般的にすべての硫黄−1窒素−1および酸素−化合
物も同様である。もう一つの方法は事前精製なしでイソ
ブチレンを重合させることであ);未反応炭化水素は生
成物溶液から追い出し、従って分溜または化学的手段に
よる精製の必要性を回避するものである。
これらの方法は米国特許第2,296,899 ;2.
884,916 ; 2,68 T、T 20;2,6
57,246:2.7 ? 5,57γ:2,856,
894;8,501,551;(6) および8,705,884号において教示されており、
これらはここに文献として組入れられている。
884,916 ; 2,68 T、T 20;2,6
57,246:2.7 ? 5,57γ:2,856,
894;8,501,551;(6) および8,705,884号において教示されており、
これらはここに文献として組入れられている。
しかし、シス−2−ブテン、トランス−2−ブテンおよ
びブテン−1の毒物を除く分溜はその分溜される原料流
から実質的な量のイソブチレンを取除き、従ってもとの
供給原料流から得ることができるイソブチレンポリマー
の収率を減少させる。
びブテン−1の毒物を除く分溜はその分溜される原料流
から実質的な量のイソブチレンを取除き、従ってもとの
供給原料流から得ることができるイソブチレンポリマー
の収率を減少させる。
ブテン−1を除く同時分溜を併用しあるいは併用するこ
となくシス−2−ブテンおよびトランス−2−ブテンの
分溜すると測定可能量のインブチレンが価値の低い塔底
物として製油工程へ戻されることになる。例えば、52
.4%のシス−2−ブテンおよび45.0%のトランス
−2−ブテンを除去する代表的分溜(58段の塔を使用
して)において、48.0%のシス−2−ブテンおよび
40.1%のトランス−2−ブテンを除く分溜の場合よ
シも約8.6倍多くのイソブチレンが除去されることが
発見されている。
となくシス−2−ブテンおよびトランス−2−ブテンの
分溜すると測定可能量のインブチレンが価値の低い塔底
物として製油工程へ戻されることになる。例えば、52
.4%のシス−2−ブテンおよび45.0%のトランス
−2−ブテンを除去する代表的分溜(58段の塔を使用
して)において、48.0%のシス−2−ブテンおよび
40.1%のトランス−2−ブテンを除く分溜の場合よ
シも約8.6倍多くのイソブチレンが除去されることが
発見されている。
従って、本発明の一つの目的は分子量が900から60
00で単核芳香族炭化水素のアルキル化(1) に適するインブチレンポリマー類をブテン−インブチレ
ン原料流からつくる改善方法を提供することである。本
発明のもう一つの目的は分子量が400から1500で
ある、ポリブテン−1ポリマー類として知られるインブ
チレン、ブテン−1、シス−2−ブテンのポリマー類を
つくる改良方法を提供することであシ、これらのポリマ
ーはモーター油添加剤用のスルホン酸塩への転化に適し
ている。本発明のもう一つの目的は供給が不足している
ブチレンポリマーの供給をブテン−イソブチレン供給原
料油から増すことである。本発明のその他の目的および
利点は詳細説明がすすむにつれて明らかになるであろう
。
00で単核芳香族炭化水素のアルキル化(1) に適するインブチレンポリマー類をブテン−インブチレ
ン原料流からつくる改善方法を提供することである。本
発明のもう一つの目的は分子量が400から1500で
ある、ポリブテン−1ポリマー類として知られるインブ
チレン、ブテン−1、シス−2−ブテンのポリマー類を
つくる改良方法を提供することであシ、これらのポリマ
ーはモーター油添加剤用のスルホン酸塩への転化に適し
ている。本発明のもう一つの目的は供給が不足している
ブチレンポリマーの供給をブテン−イソブチレン供給原
料油から増すことである。本発明のその他の目的および
利点は詳細説明がすすむにつれて明らかになるであろう
。
発明の総括
分子量が900から5000のインブチレンポリマーを
ブテン−イソブチレン流からつくシかつ約400から約
1500の分子量をもつイソブチレン、ブテン−1およ
びシス−2−ブテンポリマー類をつくる方法であって;
その場合、6−12重tチのシス−2−ブテン、8−1
5重量係のト(8) ランス−2−ブテンおよび8−85重量−のイソブチレ
ンを含む供給原料流を分溜して上記シス−2−ブテンの
約50重量%よシ多くない量を除き:そして、イソブチ
レンポリマーを約85重量%までのインブチレン、約1
2重量%までのシス−2−ブテン、約15重量1stで
のトランス−2−ブテン、約6から14重量−のブテン
−1を含む上記分溜供給原料流から重合させ、かつ、ポ
リブテン−1ポリマーを6重量係よ)多くないイソブチ
レンを含む供給原料流から重合させ;イソブチレンポリ
マーは約0°F(−18℃)から約75°F(24℃)
の範囲の温度において重合させ、かつイソブチレン、ブ
テン−1、およびシス−2−ブテンのポリマー1ポリマ
ーは約80℃から約140℃の範囲の温度において重合
させる。
ブテン−イソブチレン流からつくシかつ約400から約
1500の分子量をもつイソブチレン、ブテン−1およ
びシス−2−ブテンポリマー類をつくる方法であって;
その場合、6−12重tチのシス−2−ブテン、8−1
5重量係のト(8) ランス−2−ブテンおよび8−85重量−のイソブチレ
ンを含む供給原料流を分溜して上記シス−2−ブテンの
約50重量%よシ多くない量を除き:そして、イソブチ
レンポリマーを約85重量%までのインブチレン、約1
2重量%までのシス−2−ブテン、約15重量1stで
のトランス−2−ブテン、約6から14重量−のブテン
−1を含む上記分溜供給原料流から重合させ、かつ、ポ
リブテン−1ポリマーを6重量係よ)多くないイソブチ
レンを含む供給原料流から重合させ;イソブチレンポリ
マーは約0°F(−18℃)から約75°F(24℃)
の範囲の温度において重合させ、かつイソブチレン、ブ
テン−1、およびシス−2−ブテンのポリマー1ポリマ
ーは約80℃から約140℃の範囲の温度において重合
させる。
発明の詳細
な説明の方法は、12重量係以下のシス−2−ブテン、
15重量%以下のトランス−2−ブテンおよび8−85
重量%のイソブチレンを含む供給原料流を分溜して多く
ても約50重量%のシス−(9) 2−ブテンを除く、イソブチレンポリマー製造方法に関
するものである。分溜はシス−2−ブテンを所望水準へ
除く最も経済的外方法と考えられるけれども、分子篩、
選択的溶剤などの使用のようなその他の手段を適当であ
るならば使用できる。
15重量%以下のトランス−2−ブテンおよび8−85
重量%のイソブチレンを含む供給原料流を分溜して多く
ても約50重量%のシス−(9) 2−ブテンを除く、イソブチレンポリマー製造方法に関
するものである。分溜はシス−2−ブテンを所望水準へ
除く最も経済的外方法と考えられるけれども、分子篩、
選択的溶剤などの使用のようなその他の手段を適当であ
るならば使用できる。
トランス−2−ブテンはシス−2−ブテン除去の結果と
してのみ分溜される。はじめから存在するシス−2−ブ
テンの50から60重量%諺よびトランス−2−ブテン
の60から70重量%は反応器供給原料流中に残る。
してのみ分溜される。はじめから存在するシス−2−ブ
テンの50から60重量%諺よびトランス−2−ブテン
の60から70重量%は反応器供給原料流中に残る。
本発明の方法は分溜塔と2段の液相重合系を用いる。塩
化アルミニウム触媒を軽分子量ポリマー中のスラリーと
して添加するかあるいはブタン中に溶解または分散させ
る。触媒は、以後はrB−B留分」とよぶ約85重量%
までのイソブチレンを含む分溜製油工程流と、製油工程
からの供給原料流が分溜されて多くて約50重量%のシ
ス−2−ブテン含量を除いてしまったのち、第一重合に
おいて反応させられる。この第一反応器の反応器温度は
約0”F(−18℃)から約75“F(24℃)(lO
) の範囲にある。反応器生成物を次にフラッシュしてイソ
ブチレンポリマーを含む塔底留分と約5重量%までのイ
ソブチレンを含む塔頂溜升が得られ、そして、シス−2
−ブテン、トランス−2−ブテンおよびブテン−1が取
出される。このような反応器生成物は以後は「リーン(
lean)B−B溜升」とよぶ。塔頂溜升けそこで添加
した塩化アルミニウムおよび促進剤と混合する。反応器
温度は約80″F(−1℃)から140°P(60℃)
の範囲にある。この第二反応器の反応生成物はそこでフ
ラッシュして、インブチレン、シス−2−ブテン、およ
びブテン−1のポリブテン−1ポリマーを含む塔底留分
が得られる。この塔頂物は製油工程へ戻す。促進剤はこ
の第二重合反応において肝要である。第二重合反応器中
に促進剤が存在しないときには、反応はおこらない。代
表的促進剤はイソプロピルクロライド、t−ブチルクロ
ライド、水および塩化水素である。促進剤の濃度は10
0から1000 ppmの範囲にある。
化アルミニウム触媒を軽分子量ポリマー中のスラリーと
して添加するかあるいはブタン中に溶解または分散させ
る。触媒は、以後はrB−B留分」とよぶ約85重量%
までのイソブチレンを含む分溜製油工程流と、製油工程
からの供給原料流が分溜されて多くて約50重量%のシ
ス−2−ブテン含量を除いてしまったのち、第一重合に
おいて反応させられる。この第一反応器の反応器温度は
約0”F(−18℃)から約75“F(24℃)(lO
) の範囲にある。反応器生成物を次にフラッシュしてイソ
ブチレンポリマーを含む塔底留分と約5重量%までのイ
ソブチレンを含む塔頂溜升が得られ、そして、シス−2
−ブテン、トランス−2−ブテンおよびブテン−1が取
出される。このような反応器生成物は以後は「リーン(
lean)B−B溜升」とよぶ。塔頂溜升けそこで添加
した塩化アルミニウムおよび促進剤と混合する。反応器
温度は約80″F(−1℃)から140°P(60℃)
の範囲にある。この第二反応器の反応生成物はそこでフ
ラッシュして、インブチレン、シス−2−ブテン、およ
びブテン−1のポリブテン−1ポリマーを含む塔底留分
が得られる。この塔頂物は製油工程へ戻す。促進剤はこ
の第二重合反応において肝要である。第二重合反応器中
に促進剤が存在しないときには、反応はおこらない。代
表的促進剤はイソプロピルクロライド、t−ブチルクロ
ライド、水および塩化水素である。促進剤の濃度は10
0から1000 ppmの範囲にある。
総括すれば、本発明は12重量%までのシス−2−ブテ
ン、15重量%までのトランス−2−ブテン8よび85
重量%までのイソブチレンかう成る炭化水素供給原料流
からイソブチレンポリマー類をつくる方法から成シ、こ
の方法は、(α)上記供給原料流を分溜して上記シスー
2−ブテンの多くて約50重量%を除き;(b) イソ
ブチレンを含むc+−IsW化水素混合物と塩化アルミ
ニウム触媒とを液相中で約0”F(−18℃)から約7
5℃(24℃)の温度において反応させて上記イソブチ
レンを重合し、900から約5000の分子量のインブ
チレンポリマー類とブテン−1、シス−2−ブテンおよ
びトランス−2−ブテンを含む未反応炭化水素とから成
る反応混合物を形成し;(C)該反応混合物をフラッシ
ュ蒸留して未反応炭化水素混合物溜升(11)から約9
00から約5000の分子量のポリブテンポリマー類を
回収し;(一液相において該溜升(U)を塩化アルミニ
ウムおよび促進剤から成る触媒系と約80”p(−tc
)から約140′F(60℃)の温度において反応させ
て上記溜升(11)中のブチレン類を重合しかつブチレ
ンポリマー類含有反応混合物を形成させ;そして、(e
)分子量が約400−900の範囲のポリブテン−1ポ
リマー類を該反応混合物から分離する;ことから成る。
ン、15重量%までのトランス−2−ブテン8よび85
重量%までのイソブチレンかう成る炭化水素供給原料流
からイソブチレンポリマー類をつくる方法から成シ、こ
の方法は、(α)上記供給原料流を分溜して上記シスー
2−ブテンの多くて約50重量%を除き;(b) イソ
ブチレンを含むc+−IsW化水素混合物と塩化アルミ
ニウム触媒とを液相中で約0”F(−18℃)から約7
5℃(24℃)の温度において反応させて上記イソブチ
レンを重合し、900から約5000の分子量のインブ
チレンポリマー類とブテン−1、シス−2−ブテンおよ
びトランス−2−ブテンを含む未反応炭化水素とから成
る反応混合物を形成し;(C)該反応混合物をフラッシ
ュ蒸留して未反応炭化水素混合物溜升(11)から約9
00から約5000の分子量のポリブテンポリマー類を
回収し;(一液相において該溜升(U)を塩化アルミニ
ウムおよび促進剤から成る触媒系と約80”p(−tc
)から約140′F(60℃)の温度において反応させ
て上記溜升(11)中のブチレン類を重合しかつブチレ
ンポリマー類含有反応混合物を形成させ;そして、(e
)分子量が約400−900の範囲のポリブテン−1ポ
リマー類を該反応混合物から分離する;ことから成る。
段階(力に詔ける生成物混合物から分離されるブチレン
ポリマーは分溜して約400から約900の範囲の分子
量をもつポリブテン−1ポリマー溜分が得られる。段階
(C)および(力における炭化水素溜升(It)は 重量% プロパン 0−10 プロピレン 0−10 ループタン 0−20 イソブタン 0−50 ブテン−10−16 シスー2−ブテン 0−9 トランス−2−ブテン 0−10 インブチレン 0−5 ペンタン 0−2 から成る。
ポリマーは分溜して約400から約900の範囲の分子
量をもつポリブテン−1ポリマー溜分が得られる。段階
(C)および(力における炭化水素溜升(It)は 重量% プロパン 0−10 プロピレン 0−10 ループタン 0−20 イソブタン 0−50 ブテン−10−16 シスー2−ブテン 0−9 トランス−2−ブテン 0−10 インブチレン 0−5 ペンタン 0−2 から成る。
本発明はさらに以下の特定実施例を参照して解(13)
説する。しかし、本発明の詳細説明は、好ましい具体化
金示しているけれども、説明のためだけのものとして与
えられていることは理解されるべきである。各種の変更
と修正が本発明の精神と範囲内で当業者にとってはこの
詳細説明から明らかであるからである。
金示しているけれども、説明のためだけのものとして与
えられていることは理解されるべきである。各種の変更
と修正が本発明の精神と範囲内で当業者にとってはこの
詳細説明から明らかであるからである。
実施例I
シス−2−ブテン、トランス−2−ブテンおよびブテン
−1の毒物を除く分溜は分溜される流から実質的量のイ
ソブチレンを除くことが発見されたが、この量は代表的
には製油工程の「スロップ」流へ戻され、従ってもとの
供給原料流からのインブチレンポリマーの収率を低下さ
せる。
−1の毒物を除く分溜は分溜される流から実質的量のイ
ソブチレンを除くことが発見されたが、この量は代表的
には製油工程の「スロップ」流へ戻され、従ってもとの
供給原料流からのインブチレンポリマーの収率を低下さ
せる。
代表的供給原料流は58段分溜塔中で分溜された。塔頂
生成物はさらにインブチレンポリマーをつくるようにさ
らに処理された。塔底生成物は製油工程へ戻されて「ス
ロップ」流中に含められる。
生成物はさらにインブチレンポリマーをつくるようにさ
らに処理された。塔底生成物は製油工程へ戻されて「ス
ロップ」流中に含められる。
塔供給原料分析は次の通シであった:
r14)
・′ 分−’/。
プロパン 5.0
プロピレン 5.0
イソブタン 29.9
n−ブタン 16.9
ブテン−19,0
インブチレン 10.9
トランス−2−ブテン 10.9
シス−2−ブテン 8.0
イソインタン 5.0
1.8−ブタジェン 0.5
塔は45.0重量%のトランス−2−ブテンと52.4
重量%のシス−2−ブテンを除くよう操作した。
重量%のシス−2−ブテンを除くよう操作した。
操作条件と結果は次の通)であった:
操作条件
段数 58 供給原料油圧力、psiα160塔底温度
“F 1g7.9 供給原料油温度、’P 159塔底
圧、 peta 154 塔頂温度、”F 151塔底
抜出し 塔頂圧力、 peta 148−供給速度の%
28.2 供給速度 −ボンド/時 51511 −ポンド/時 222,0
17一モル/時 864 −モル/時 8969.2一
温度、”li’ 159 操作結果 除去したトランス−2−ブテン(廃棄へ)はじめの供給
油の重量% 45.0 除去したシス−2−ブテン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 52.4 除去したイソブチレン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 7.49 重合したイソブチレン 扛じめの供給油の重量% 92.51 塔生成物分析値は次の通シであった: 実、施例1−mV 塔についての操作条件(塔底温度と塔底抜出し速度)紘
実施例■−■において順次に変更してシス−2−ブテン
およびトランス−2−ブテンの除去量を制限した。その
他の条件は実施例Iの場合と同じである。操作条件と結
果は次の通シであった: 操作条件 廃棄への塔底物 一ポンド/時 48,800 87,875 8858
4−モル/時 720 625 550 −分析値(重IS) 1918 1944 19a6プ
ロパン −−− プロピレン −−− 4’)”:1117 Ll O,80,1ルーブタン
8Q、6 29.1 26.8ブテン−I L6 α5
住2 イソブチレン L2 α80.1 トランス−2−ブテン 20.6 2α5 19.8シ
ス−2−ブテン 19.7 2α6 2L1イソインタ
ン 2&2 2&8 [4 −抜出し碇−供給の% 19.5 − −r17) 操作条件 はじめの供給油の重量% 重合したインブチレン 97.9 99,5 99.8
実施例I−IVにおける上記データーは第1図において
プロットした。第1図はイソブチレンの回収率は、トラ
ンス−2−ブテンの除去率が約11−18重量%のイソ
ブチレンを富む供給原料流の約45重量%よシ大きくか
つシス−2−ブテン除去率が約52重量%よシ大きい場
合には急速に約100%から減少することを示している
。
“F 1g7.9 供給原料油温度、’P 159塔底
圧、 peta 154 塔頂温度、”F 151塔底
抜出し 塔頂圧力、 peta 148−供給速度の%
28.2 供給速度 −ボンド/時 51511 −ポンド/時 222,0
17一モル/時 864 −モル/時 8969.2一
温度、”li’ 159 操作結果 除去したトランス−2−ブテン(廃棄へ)はじめの供給
油の重量% 45.0 除去したシス−2−ブテン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 52.4 除去したイソブチレン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 7.49 重合したイソブチレン 扛じめの供給油の重量% 92.51 塔生成物分析値は次の通シであった: 実、施例1−mV 塔についての操作条件(塔底温度と塔底抜出し速度)紘
実施例■−■において順次に変更してシス−2−ブテン
およびトランス−2−ブテンの除去量を制限した。その
他の条件は実施例Iの場合と同じである。操作条件と結
果は次の通シであった: 操作条件 廃棄への塔底物 一ポンド/時 48,800 87,875 8858
4−モル/時 720 625 550 −分析値(重IS) 1918 1944 19a6プ
ロパン −−− プロピレン −−− 4’)”:1117 Ll O,80,1ルーブタン
8Q、6 29.1 26.8ブテン−I L6 α5
住2 イソブチレン L2 α80.1 トランス−2−ブテン 20.6 2α5 19.8シ
ス−2−ブテン 19.7 2α6 2L1イソインタ
ン 2&2 2&8 [4 −抜出し碇−供給の% 19.5 − −r17) 操作条件 はじめの供給油の重量% 重合したインブチレン 97.9 99,5 99.8
実施例I−IVにおける上記データーは第1図において
プロットした。第1図はイソブチレンの回収率は、トラ
ンス−2−ブテンの除去率が約11−18重量%のイソ
ブチレンを富む供給原料流の約45重量%よシ大きくか
つシス−2−ブテン除去率が約52重量%よシ大きい場
合には急速に約100%から減少することを示している
。
実施例V
12重量%のシス−2−ブテンを含む供給原料流を58
段の分溜塔中で分溜して存在するシス−2−ブテンの4
4.6重量%を除去した。重合される尽きインブチレン
の回収率は供給原料流中のシ(18) スー2−ブテン含量が8重量%である第1図のデーター
と一致した。第1図を参照すると、インブチレンのよシ
大きい回収率は存在するシス−2−ブテンの約50重量
%までの除去率の場合に得ることができ、その場合、供
給原料流は12重設置までのシス−2−ブテンを含むこ
とができることをデーターは示している。
段の分溜塔中で分溜して存在するシス−2−ブテンの4
4.6重量%を除去した。重合される尽きインブチレン
の回収率は供給原料流中のシ(18) スー2−ブテン含量が8重量%である第1図のデーター
と一致した。第1図を参照すると、インブチレンのよシ
大きい回収率は存在するシス−2−ブテンの約50重量
%までの除去率の場合に得ることができ、その場合、供
給原料流は12重設置までのシス−2−ブテンを含むこ
とができることをデーターは示している。
塔頂物はインブチレンポリマーをつくるために処理した
。塔底生成物は製油工程へ戻され「スロップ」流の中に
含ませた。塔供給原料油の分析値は次の通シであった: プロピレン 5.0 インブタン 26.7 3−ブタン 17.0 ブテン−19,0 イソブチレン 11.0 トランス−2−ブテン 10.0 シス−2−ブテン 12.0 イソペンタン 5.0 1.8−ブタジェン − 塔U44,5重量%のシス−2−ブテンと37.1重量
%のトランス−2−ブテンを除くよう操作した。操作条
件と結果は次の通シであった:操作条件 段数 58 供給原料油圧力、pttia 160塔底
温蜜、”F 1921 供給原料油温度、”F 159
塔底圧力、 psia 154 塔頂温度、”F 14
8塔底抜出し 塔頂圧力 psia 148−供給速度
のqk 20.0 供給速度−ボンド/時 48,18
5 −ボンド/時 216,148−モル/時 720
−モル/時 8,869一温度 −F 159 操作結果 除去したトランス−2−ブテン(廃棄へ)はじめの供給
油の重量% 87.1 除去したシス−2−ブテン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 445 除去したイソブチレン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% L7 重合したイソブチレン はじめの供給油の重量% 9&8 塔底生成物の分析は次の通シであった:イソブタン 8
2.4 0.2 ルーブタン 14,4 27.8 1−ブタン 10.8 2.0 イソブチレン 18.5 0.9 トランス−2−ブテン 7.9 18.6シスー2−ブ
テン 8.8 26.フ イソペンタン 0.2 24.8 上記塔頂生成物は56°F(18℃)の温度において(
Atcts触媒を用いて重合させて分子量950のイソ
ブチレンポリマーを生成させた。
。塔底生成物は製油工程へ戻され「スロップ」流の中に
含ませた。塔供給原料油の分析値は次の通シであった: プロピレン 5.0 インブタン 26.7 3−ブタン 17.0 ブテン−19,0 イソブチレン 11.0 トランス−2−ブテン 10.0 シス−2−ブテン 12.0 イソペンタン 5.0 1.8−ブタジェン − 塔U44,5重量%のシス−2−ブテンと37.1重量
%のトランス−2−ブテンを除くよう操作した。操作条
件と結果は次の通シであった:操作条件 段数 58 供給原料油圧力、pttia 160塔底
温蜜、”F 1921 供給原料油温度、”F 159
塔底圧力、 psia 154 塔頂温度、”F 14
8塔底抜出し 塔頂圧力 psia 148−供給速度
のqk 20.0 供給速度−ボンド/時 48,18
5 −ボンド/時 216,148−モル/時 720
−モル/時 8,869一温度 −F 159 操作結果 除去したトランス−2−ブテン(廃棄へ)はじめの供給
油の重量% 87.1 除去したシス−2−ブテン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% 445 除去したイソブチレン(廃棄へ) はじめの供給油の重量% L7 重合したイソブチレン はじめの供給油の重量% 9&8 塔底生成物の分析は次の通シであった:イソブタン 8
2.4 0.2 ルーブタン 14,4 27.8 1−ブタン 10.8 2.0 イソブチレン 18.5 0.9 トランス−2−ブテン 7.9 18.6シスー2−ブ
テン 8.8 26.フ イソペンタン 0.2 24.8 上記塔頂生成物は56°F(18℃)の温度において(
Atcts触媒を用いて重合させて分子量950のイソ
ブチレンポリマーを生成させた。
このイソブチレンポリマーを次にフラッシュさせて、約
2重量%のイソブチレン、9.8重量%のシス−2−ブ
テン、および、8.9重量%のトランス−2−ブテンを
含むインブチレン流をリーンB−B留分として回収した
。
2重量%のイソブチレン、9.8重量%のシス−2−ブ
テン、および、8.9重量%のトランス−2−ブテンを
含むインブチレン流をリーンB−B留分として回収した
。
(21)
このリーンB−B留分はここでイソプロピルクロライド
を開始剤として使用して140”F(60℃)の温度に
おいて重合させた。他の条件は、0.4重量%のAtc
t、、滞溜時間1時間、であった。
を開始剤として使用して140”F(60℃)の温度に
おいて重合させた。他の条件は、0.4重量%のAtc
t、、滞溜時間1時間、であった。
得られたポリブテン−1ポリマーは分子骨は580てあ
った。
った。
本発明は付属図面と一緒に読みとられる特定例について
の以下の詳細説明からさらに十分圧記述されるが、これ
らの図面は本明細書の一部を形成するものである: 第2図はB−B部分の重合のための第一重合部分の模型
的フロー線図であシ、第8図はリーンB−B留分の重合
のための第二重合部分の模型的フロー線図である。
の以下の詳細説明からさらに十分圧記述されるが、これ
らの図面は本明細書の一部を形成するものである: 第2図はB−B部分の重合のための第一重合部分の模型
的フロー線図であシ、第8図はリーンB−B留分の重合
のための第二重合部分の模型的フロー線図である。
本発明拡イソブチレンとノルマルブチレン類との混合物
の液相重合へ応用できるけれども、B−B溜升中のブタ
ン類と一緒のイソブチレンおよびノルマルブチレン類の
混合物の重合へ主として向けられている。この実施例に
おいては、装填原料油は次の大約組成をもつB−B製油
工程部分であ(22) る。
の液相重合へ応用できるけれども、B−B溜升中のブタ
ン類と一緒のイソブチレンおよびノルマルブチレン類の
混合物の重合へ主として向けられている。この実施例に
おいては、装填原料油は次の大約組成をもつB−B製油
工程部分であ(22) る。
ノーF−セント
プロパン 5.0
プロピレン 5.0
4−ブタン 16.9
イソブタン 29.9
プアンー19.0
シス−2−ブテン 8.0
トランス−2−ブテン 10.0
イソブチレン 10.9
ぜブタン 5.0
製油工程B−B部分の重合のための三部分の工程につい
て以下に説明する。
て以下に説明する。
第−重合部分
第2図を参照すると、分溜塔10からの装填用B−B供
給原料油は容器11中で約10%NaOH溶液で以て任
意的に洗滌してメルカプタン硫黄をもし存在するならば
その供給油から除き、次いで分溜塔ま九は乾燥器12を
通過させて水を除去する。乾燥した供給原料油は次に配
管17と1個または1個よル多くの熱交換器また紘冷却
器18中に通して約0−F(−18℃)から65−F(
18℃)の温度、適当には約85°F(2℃)へ冷却し
た。
給原料油は容器11中で約10%NaOH溶液で以て任
意的に洗滌してメルカプタン硫黄をもし存在するならば
その供給油から除き、次いで分溜塔ま九は乾燥器12を
通過させて水を除去する。乾燥した供給原料油は次に配
管17と1個または1個よル多くの熱交換器また紘冷却
器18中に通して約0−F(−18℃)から65−F(
18℃)の温度、適当には約85°F(2℃)へ冷却し
た。
冷却した供給原料流は次に配管19を経て反応器20の
底へ通し、その中へ装填した。
底へ通し、その中へ装填した。
塩化アルミニウム触媒、Atct、、H,ホッパーを経
て軽質ポリブテンポリマーを含む容器21へ添加する。
て軽質ポリブテンポリマーを含む容器21へ添加する。
得られたスラリーを次に配管22を経て連続的に反応器
へ添加する。塩化アルミニウムは軽質ポリブテンポリマ
ーへ添加するときには微粉形態にある。この軽質ポリブ
テンポリマーは使用前に予め塩化カルシウム上で乾燥し
たものである。
へ添加する。塩化アルミニウムは軽質ポリブテンポリマ
ーへ添加するときには微粉形態にある。この軽質ポリブ
テンポリマーは使用前に予め塩化カルシウム上で乾燥し
たものである。
重合したインブチレン、塩化アルミニウムー炭化水素複
合体、およびノルマルブチレンおよびブタンのような未
反応炭化水素のような未反応炭化水素、から成る反応器
20からの生成物流出流を配管86を経て洗滌容器85
へ通す。洗滌の目的は塩化アルミニウム触媒の残留th
すべで除き純粋な有機生成物混合物を得ることである。
合体、およびノルマルブチレンおよびブタンのような未
反応炭化水素のような未反応炭化水素、から成る反応器
20からの生成物流出流を配管86を経て洗滌容器85
へ通す。洗滌の目的は塩化アルミニウム触媒の残留th
すべで除き純粋な有機生成物混合物を得ることである。
洗滌後の生成物は、インブチレンポリマーと主としてノ
ルマルブチレン類およびブタン類から成る未反応炭化水
素とから成るが、配管27を経て加熱器28中へ通し、
そして配管29を経て、約80−100 psig (
5,6−7,0に9/crn”−ゲージ)の圧力におい
て作動し加熱器によって約120−170′F(49−
77℃)の頂部温度と約290−810°F(148−
154℃)の底部温度をもつフラッシュ塔80へ送ル。
ルマルブチレン類およびブタン類から成る未反応炭化水
素とから成るが、配管27を経て加熱器28中へ通し、
そして配管29を経て、約80−100 psig (
5,6−7,0に9/crn”−ゲージ)の圧力におい
て作動し加熱器によって約120−170′F(49−
77℃)の頂部温度と約290−810°F(148−
154℃)の底部温度をもつフラッシュ塔80へ送ル。
フラッシュ塔80においては、未反応炭化水素、主とし
てノルマルブチレン類とブテン類、は塔頂で配管81を
通して取シ出され、冷却器82の中で凝縮され、受槽8
8中に捕集される。受槽88中で捕集したこの凝縮塔頂
物は、以後は「リーンB−E留分」とよび、次の大約の
組成をもつものであるが、 パーセント プロパン 8.1 プロピレン 8.1 n−ブタン 14.5 (25) イソブタン 42.5 ブテン−111,7 シスー2−ブテン 5.4 トランス−2−ブテン 7.8 インブチレン 2.0 インタン 0.0 受槽88からバルブ付き配管84を経て取出され、後述
するように第二重合部において重合される。
てノルマルブチレン類とブテン類、は塔頂で配管81を
通して取シ出され、冷却器82の中で凝縮され、受槽8
8中に捕集される。受槽88中で捕集したこの凝縮塔頂
物は、以後は「リーンB−E留分」とよび、次の大約の
組成をもつものであるが、 パーセント プロパン 8.1 プロピレン 8.1 n−ブタン 14.5 (25) イソブタン 42.5 ブテン−111,7 シスー2−ブテン 5.4 トランス−2−ブテン 7.8 インブチレン 2.0 インタン 0.0 受槽88からバルブ付き配管84を経て取出され、後述
するように第二重合部において重合される。
インブチレンポリマーはフラッシュ塔80の底から取出
し、周知の手段によって所望分子量のポリマーへ分溜さ
れる。
し、周知の手段によって所望分子量のポリマーへ分溜さ
れる。
第二重合部分
第8図を参照すると、受槽88(第1図)からのリーン
B−B留分をパルプ付き配管40を経て熱変換器41へ
送り、その中で、約25′Fから約800’Fの温度へ
加熱し、配管42金経て反応器48の底へ送る。
B−B留分をパルプ付き配管40を経て熱変換器41へ
送り、その中で、約25′Fから約800’Fの温度へ
加熱し、配管42金経て反応器48の底へ送る。
塩化アルミニウムを反応器へ前述の通りスラリーとして
添加することができる。あるいは″また、熱ブタン中に
溶かしてこの方式で添加してよい。
添加することができる。あるいは″また、熱ブタン中に
溶かしてこの方式で添加してよい。
(26)
それ紘次に配管44を経て反応器48の中へ送シ、その
中でリーンB−B留分供給油と撹拌器のよう力適当な撹
拌手段によって混合する。約80−140°F(−1℃
−60℃)の温度を適当な冷凍手段によって反応器中で
維持する。
中でリーンB−B留分供給油と撹拌器のよう力適当な撹
拌手段によって混合する。約80−140°F(−1℃
−60℃)の温度を適当な冷凍手段によって反応器中で
維持する。
重合したノルマルブチレン、塩化アルミニウムー炭化水
素複合体、促進剤、およびノルマルブチレン類とブタン
類とのような未反応炭化水素、から成る反応器48から
の生成物流出物は洗滌容器46へ配管45t−経て送っ
て前述のように触媒を除く。促進剤も洗滌容器46中で
除去する。
素複合体、促進剤、およびノルマルブチレン類とブタン
類とのような未反応炭化水素、から成る反応器48から
の生成物流出物は洗滌容器46へ配管45t−経て送っ
て前述のように触媒を除く。促進剤も洗滌容器46中で
除去する。
ノルマルブチレンポリマー類と未反応炭化水素とから成
る洗滌容器46からの有機生成物は配管51を経て加熱
器52の中へ、そして配管58を経て、約80−100
1aifi (5,6−1,Okg/ctn’ゲージ)
の圧力で作動して頂部温度が約120−170”F(4
,9−77℃)で底部温度が約290−810”F’(
148−154℃)であるフラッシュ塔54へ送られる
。
る洗滌容器46からの有機生成物は配管51を経て加熱
器52の中へ、そして配管58を経て、約80−100
1aifi (5,6−1,Okg/ctn’ゲージ)
の圧力で作動して頂部温度が約120−170”F(4
,9−77℃)で底部温度が約290−810”F’(
148−154℃)であるフラッシュ塔54へ送られる
。
フラッシュ塔54において、未反応炭化水素、主として
ブタン類、は配管55′l1l−通して塔頂において取
出され、冷却器56中で凝縮させ、受槽58中で捕集す
る。
ブタン類、は配管55′l1l−通して塔頂において取
出され、冷却器56中で凝縮させ、受槽58中で捕集す
る。
フラッシュ塔54からの塔頂物は、次の大約成分をもつ
が、受槽58から配管59を経て取出される。
が、受槽58から配管59を経て取出される。
7寸−セント
プロパン 10.9
プロピレン 2.フ
ルーブタン 19.8
イソブタン 58.0
ブテン−12,0
シス−2−ブテン 1.1
トランス−2−ブテン 5.5
イソブチレン 0.0
ペンタン 0.0
フラツシユ塔54の底から、ノルマルブチレンポリマー
類は配管6oを経て加熱器61を通ってポリマー分溜ス
トリッピング塔68へ送られ、そこで、ポリブテン−1
ポリマーは周知の手段にょつて所望分子量のポリマーに
分溜される。
類は配管6oを経て加熱器61を通ってポリマー分溜ス
トリッピング塔68へ送られ、そこで、ポリブテン−1
ポリマーは周知の手段にょつて所望分子量のポリマーに
分溜される。
ここで述べた発明は比較的高い分子量のイソブチレンポ
リマー類の収量を減らすことなく比較的低い分子量のノ
ルマルブチレンポリマー類の収量を増す方法を提供して
いる。さらに、低分子量ノルマルブチレンポリマーの部
分は第二重合部分反応器の反応温度を調節することによ
って変えることができる。インブチレンポリマー類を本
質上官まない低分子量ノルマルブチレンポリマー類は一
段階弐B−B留分重合方法からの副生成物留分として従
来生成された低分子量ポリブテン類よシ高い熱安定性を
もつ。
リマー類の収量を減らすことなく比較的低い分子量のノ
ルマルブチレンポリマー類の収量を増す方法を提供して
いる。さらに、低分子量ノルマルブチレンポリマーの部
分は第二重合部分反応器の反応温度を調節することによ
って変えることができる。インブチレンポリマー類を本
質上官まない低分子量ノルマルブチレンポリマー類は一
段階弐B−B留分重合方法からの副生成物留分として従
来生成された低分子量ポリブテン類よシ高い熱安定性を
もつ。
ここで示すパーセンテージは特記しないかぎ多重量パー
センテージである。
センテージである。
第1図はB−E溜升中のインブチレン回収率とシス−ま
たはトランス−2−ブテン回収率との関係を示すグラフ
であシ、 第2図はB−B部分重合用の、第一重合部分の模型的フ
ロー線図であル、 (29) 第8図はリーンB−E留分重合のための、第二重合部分
の模型的フロー線図である。 特許出願人 スダンダート・オイル・カンパニー(外5
名) を久01 図面の浄書(内容に変更なし) 茎3図 手続補正書 昭和4年 S月λ/日 1、事件の表示 昭和d年特許願第 73吋33 号 2、発明の名称 フ゛チレン?IT″lIマー9菟江幻ムロ、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 住所 名 肇テ、 λり7タ′=ト”・サへ1シ′カン八−−
4、代理人
たはトランス−2−ブテン回収率との関係を示すグラフ
であシ、 第2図はB−B部分重合用の、第一重合部分の模型的フ
ロー線図であル、 (29) 第8図はリーンB−E留分重合のための、第二重合部分
の模型的フロー線図である。 特許出願人 スダンダート・オイル・カンパニー(外5
名) を久01 図面の浄書(内容に変更なし) 茎3図 手続補正書 昭和4年 S月λ/日 1、事件の表示 昭和d年特許願第 73吋33 号 2、発明の名称 フ゛チレン?IT″lIマー9菟江幻ムロ、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 住所 名 肇テ、 λり7タ′=ト”・サへ1シ′カン八−−
4、代理人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)12重量%以下のシス−2−ブテン、15重量%以
下のトランス−2−ブテンおよび86重量%以下のイン
ブチレンから成る炭化水素供給原料流からインブチレン
ポリマーを製造する方法であって: (α)該原料流を分溜して上記シス−2−ブテンの約5
0重量%以下を除き; (6) イソブチレンを含むC+−S炭化水素と塩化ア
ルミニウム触媒とを約0°p(−18℃)から約75“
F(24℃)の温度において液相において反応させ、上
記イソブチレンを重合させかつ分子量が900ないし約
6000のイソブチレンポリマーとブテン−1、シス−
2−ブテンおよびトランス−2−ブテンを含む未反応炭
化水素とから成る反応混合物を形成させ; (C) 上記反応混合物をフラッシュ蒸溜して分子量が
約900から約5000のポリブテンポリマーを未反応
炭化水素混合物溜分(1)から回収し;(の 上記溜分
(It)を塩化アルミニウムと促進剤とから成る触媒系
と約80°p(−i℃)ないし約140”F(60℃)
の温度において液相で反応させて、上記溜分(11)中
のブチレン類を重合させかつブチレンポリマー類を含む
反応生成物混合物を形成させ;そして、 (g) 分子量が約400ないし900の範囲にあるポ
リブテン−1ポリマーを上記生成物混合物から分離する
; ことから成る方法。 2)段階(のにおける反応混合物から分離したブチレン
ポリマー類を分溜して分子量が約400から約900の
範囲内のポリブテン−1ポリマー溜分を得る、特許請求
の範囲第1項に記載の方法。 8)段階(6)および(力における炭化水素溜分(II
)が1(−センド ブ。パン 0−10 プロピレン 0−10 ループタン 0−20 イソブタン 0−50 ブテン−10−16 シスー2−ブテン 0−9 トランス−2−ブテン 0−10 インブチレン 0−5 インタン 0−2 から成る、特許請求の範囲第1項に記載の方法。 4)上記促進剤がイソプロピルクロライド、1−ブチル
クロライド、塩化水素および水から成る群から選ばれる
、特許請求の範囲第1項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/508,334 US4465887A (en) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | Process for producing butylene polymers having molecular weights in the range of from about 400 to 5000 molecular weight |
US508334 | 1983-06-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6069109A true JPS6069109A (ja) | 1985-04-19 |
JPH0119803B2 JPH0119803B2 (ja) | 1989-04-13 |
Family
ID=24022337
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59132833A Granted JPS6069109A (ja) | 1983-06-27 | 1984-06-27 | ブチレンポリマ−の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4465887A (ja) |
EP (1) | EP0132315B1 (ja) |
JP (1) | JPS6069109A (ja) |
AT (1) | ATE57386T1 (ja) |
DE (1) | DE3483376D1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20180094994A (ko) | 2015-12-17 | 2018-08-24 | 제이엑스티지 에네루기 가부시키가이샤 | 부텐 중합체의 제조 방법 |
JP2023508488A (ja) * | 2020-06-17 | 2023-03-02 | 南京延長反応技術研究院有限公司 | ポリαオレフィンを製造するマイクロ界面強化反応システム及び方法 |
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---|---|---|---|---|
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US5326921A (en) * | 1988-10-26 | 1994-07-05 | Exxon Chemical Patents Inc. | AlCl3 -catalyzed process for preparing poly-N-butenes from mixed butenes |
US4952739A (en) * | 1988-10-26 | 1990-08-28 | Exxon Chemical Patents Inc. | Organo-Al-chloride catalyzed poly-n-butenes process |
US4935576A (en) * | 1988-11-25 | 1990-06-19 | Exxon Chemical Patents Inc. | Polybutene process |
US5177288A (en) * | 1988-11-25 | 1993-01-05 | Exxon Chemical Patents Inc. | Polybutene process |
US5012030A (en) * | 1989-10-10 | 1991-04-30 | Amoco Corporation | Process for preparing polybutenes with increased reactivity |
TW291486B (ja) * | 1992-12-17 | 1996-11-21 | Exxon Chemical Patents Inc | |
WO2013106771A2 (en) | 2012-01-13 | 2013-07-18 | Siluria Technologies, Inc. | Process for separating hydrocarbon compounds |
CA2874526C (en) | 2012-05-24 | 2022-01-18 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane systems and methods |
US9969660B2 (en) | 2012-07-09 | 2018-05-15 | Siluria Technologies, Inc. | Natural gas processing and systems |
CA2893948C (en) | 2012-12-07 | 2022-12-06 | Siluria Technologies, Inc. | Integrated processes and systems for conversion of methane to ethylene and conversion of ethylene to higher hydrocarbon products |
EP3074119B1 (en) | 2013-11-27 | 2019-01-09 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
CN106068323B (zh) | 2014-01-08 | 2019-09-06 | 希路瑞亚技术公司 | 乙烯成液体的系统和方法 |
AU2015204709B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-15 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane implementations for olefin production |
US10377682B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-13 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
US10793490B2 (en) | 2015-03-17 | 2020-10-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane methods and systems |
US9334204B1 (en) | 2015-03-17 | 2016-05-10 | Siluria Technologies, Inc. | Efficient oxidative coupling of methane processes and systems |
US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
US9328297B1 (en) | 2015-06-16 | 2016-05-03 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
WO2017065947A1 (en) | 2015-10-16 | 2017-04-20 | Siluria Technologies, Inc. | Separation methods and systems for oxidative coupling of methane |
EP4071131A1 (en) | 2016-04-13 | 2022-10-12 | Lummus Technology LLC | Apparatus and method for exchanging heat |
EP3554672A4 (en) | 2016-12-19 | 2020-08-12 | Siluria Technologies, Inc. | PROCEDURES AND SYSTEMS FOR CHEMICAL DEPOSITION |
EP3630707B1 (en) | 2017-05-23 | 2023-09-06 | Lummus Technology LLC | Integration of oxidative coupling of methane processes |
RU2020102298A (ru) | 2017-07-07 | 2021-08-10 | Люммус Текнолоджи Ллс | Системы и способы окислительного сочетания метана |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US3501551A (en) * | 1969-03-19 | 1970-03-17 | Standard Oil Co | Process for producing normal butene polymers |
GB1360390A (en) * | 1971-02-22 | 1974-07-17 | Ici Ltd | Polymerisation processes using friedel crafts catalysts |
US3991129A (en) * | 1974-09-23 | 1976-11-09 | Cosden Technology, Inc. | Production of polybutene with static mixer |
-
1983
- 1983-06-27 US US06/508,334 patent/US4465887A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-06-26 EP EP84304329A patent/EP0132315B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-06-26 DE DE8484304329T patent/DE3483376D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1984-06-26 AT AT84304329T patent/ATE57386T1/de active
- 1984-06-27 JP JP59132833A patent/JPS6069109A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20180094994A (ko) | 2015-12-17 | 2018-08-24 | 제이엑스티지 에네루기 가부시키가이샤 | 부텐 중합체의 제조 방법 |
US11008409B2 (en) | 2015-12-17 | 2021-05-18 | Eneos Corporation | Method for producing butene polymer |
JP2023508488A (ja) * | 2020-06-17 | 2023-03-02 | 南京延長反応技術研究院有限公司 | ポリαオレフィンを製造するマイクロ界面強化反応システム及び方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0119803B2 (ja) | 1989-04-13 |
DE3483376D1 (de) | 1990-11-15 |
US4465887A (en) | 1984-08-14 |
ATE57386T1 (de) | 1990-10-15 |
EP0132315A1 (en) | 1985-01-30 |
EP0132315B1 (en) | 1990-10-10 |
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