JPS6065610A - 弾性表面波２端子共振器 - Google Patents
弾性表面波２端子共振器Info
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- JPS6065610A JPS6065610A JP17299183A JP17299183A JPS6065610A JP S6065610 A JPS6065610 A JP S6065610A JP 17299183 A JP17299183 A JP 17299183A JP 17299183 A JP17299183 A JP 17299183A JP S6065610 A JPS6065610 A JP S6065610A
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- surface acoustic
- acoustic wave
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- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14544—Transducers of particular shape or position
- H03H9/1455—Transducers of particular shape or position constituted of N parallel or series transducers
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/25—Constructional features of resonators using surface acoustic waves
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- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、弾性表面波２端子共振器、更に詳しく言えば
弾性表面波が伝搬する基板表面に、弾性表面波トランス
デユーサを形成し、特にＶＨＦ。
弾性表面波が伝搬する基板表面に、弾性表面波トランス
デユーサを形成し、特にＶＨＦ。
ＵＨＦの周波数範囲で動作する回路機能、例えば発撮器
、フィルタ等に適用し得る２端子弾性表面波共振器の構
成に関する。
、フィルタ等に適用し得る２端子弾性表面波共振器の構
成に関する。
従来の弾性表面波共振器は圧電特性基板上に第１図に示
すような電極パターンを付して形成する。
すような電極パターンを付して形成する。
電極パターンは２つのすだれ状電極１ａ及び１ｂの相隣
る電極指２ａ及び２ｂを互いに間挿した構造であり、す
だれ状電極１ａ及びｌｂはそれぞれ電気的端子３ａ及び
３ｂに接続されている。電気的端子３ａ及び３ｂに印加
された電気的信号のりち、電極指２ａと２ｂの間隔に応
じた特定の周波数について効果的に弾性表面波に変換さ
れ共振現象を生じる。共振器両端から漏洩する弾性表面
波のエネルギー（以下、漏れ損失と称する）を少なくし
て良好な共振特性を得るためには、圧電性基板の電気機
械結合係数に２の逆数１ ／ ｋ ２よシも十分多い電
極指対数（例えば、に２＝０．０１の基板では数百対）
を必要とすることが知られている。従って共振器長が波
長の数百倍に達するために共振器の寸法が他の回路部品
より大きくなシすぎ、実用に適さない場合がある。
る電極指２ａ及び２ｂを互いに間挿した構造であり、す
だれ状電極１ａ及びｌｂはそれぞれ電気的端子３ａ及び
３ｂに接続されている。電気的端子３ａ及び３ｂに印加
された電気的信号のりち、電極指２ａと２ｂの間隔に応
じた特定の周波数について効果的に弾性表面波に変換さ
れ共振現象を生じる。共振器両端から漏洩する弾性表面
波のエネルギー（以下、漏れ損失と称する）を少なくし
て良好な共振特性を得るためには、圧電性基板の電気機
械結合係数に２の逆数１ ／ ｋ ２よシも十分多い電
極指対数（例えば、に２＝０．０１の基板では数百対）
を必要とすることが知られている。従って共振器長が波
長の数百倍に達するために共振器の寸法が他の回路部品
より大きくなシすぎ、実用に適さない場合がある。
本発明の目的は、共振器両端から漏洩するエネルギー損
失を低減させ、漏れ損失が従来形共振器と同等で共振器
長の短い弾性表面波共振器を提供することにある。
失を低減させ、漏れ損失が従来形共振器と同等で共振器
長の短い弾性表面波共振器を提供することにある。
本発明では上記目的を達成するため共振器を複数の共振
プ０：／りに分割し、各共振ブロックを電気的に並列に
接続する。ここで共振器中央部の共振ブロックのインピ
ーダンスを小さくシ、両端部の共振ブロックのインピー
ダンスが大きくなるよう構成することで、弾性表面波の
振幅分布を共振器中央部で両端部より大きくすることが
できる。
プ０：／りに分割し、各共振ブロックを電気的に並列に
接続する。ここで共振器中央部の共振ブロックのインピ
ーダンスを小さくシ、両端部の共振ブロックのインピー
ダンスが大きくなるよう構成することで、弾性表面波の
振幅分布を共振器中央部で両端部より大きくすることが
できる。
この時、各共振ブロックがそれぞれ同一周波数で共振し
なければならない。それには各共振ブロックに励振され
た弾性表面波が共振周波数において、２つの隣接する共
振ブロックの中央上で位相が一致するように各共振ブロ
ックを配置する。こうすることによって、この位相が一
致する面は後述のように見かけ上等側的な反射面として
機能する。
なければならない。それには各共振ブロックに励振され
た弾性表面波が共振周波数において、２つの隣接する共
振ブロックの中央上で位相が一致するように各共振ブロ
ックを配置する。こうすることによって、この位相が一
致する面は後述のように見かけ上等側的な反射面として
機能する。
この等側皮射面で区切られた各共振ブロックは、はぼ独
立の共振器として機能している。従って前述の弾性表面
波の位相関係を保てば、各共振ブロックのインピーダン
スを変化させることができ、共振器中央部の共振プｌ：
Ｉ、りのインピーダンスを小さくなるように構成した共
振器は漏れ損失を低減できる。逆に、漏れ損失を従来形
共振器と等しくすれば共振器長を短縮することが可能と
なる。
立の共振器として機能している。従って前述の弾性表面
波の位相関係を保てば、各共振ブロックのインピーダン
スを変化させることができ、共振器中央部の共振プｌ：
Ｉ、りのインピーダンスを小さくなるように構成した共
振器は漏れ損失を低減できる。逆に、漏れ損失を従来形
共振器と等しくすれば共振器長を短縮することが可能と
なる。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。
まず、本発明の基本である複数の共振ブロックで弾性表
面波共振器を構成した時の共振特性について述べる０弾
性表面波共振器を第２図に示すように複数の共振ブロッ
クで構成する。ここで０１〜ｃ３はそれぞれ共振プＯ，
りであシ、弾性表面波トランスデー−サで構成される。
面波共振器を構成した時の共振特性について述べる０弾
性表面波共振器を第２図に示すように複数の共振ブロッ
クで構成する。ここで０１〜ｃ３はそれぞれ共振プＯ，
りであシ、弾性表面波トランスデー−サで構成される。
その一実施例を第３図に示す。電気的端子４ａ及び４ｂ
に′１１信号を印加すると、各共振プ０ツクＣ１〜Ｃ３
で弾性表面波Ｗ１〜Ｗ３が励損され、電極指間隔及び共
振ブロック間隔に応じて第４図に示すように複数の共振
現象が発生する。以下、この共振現象について説明する
。第２図の弾性表面波共振器において、共振ブロックＣ
２で励振された弾性表面波Ｗ２は共振プロワクの両側へ
伝搬する。同様に共振ブロックＣ１及びＣ３からも弾性
表面波Ｗ１及びＷ３が励振される。各共振ブロックが第
３図のように同一トランスデユーサで構成されている場
合には、共振ブロックＣ１及びＣ２の対称面Ｐ１で弾性
表面波Ｗ１及びＷ２の振幅と位相が一致する周波数の時
、共振ブロックＣ１で励振された弾性表面波Ｗ１は共振
ブロックＣ２で励振された弾性表面波Ｗ２が対称面Ｐ１
で反射されて戻るかのごとく振舞う。共振ブロックＣ２
と０３の対称面Ｐ２についても同様のことが言え、前述
の理由によりこの対称面Ｐ１及びＰ２を等側皮射面と呼
Ｘ−拡価「破面Ｐ１乃ｎ：Ｐ２で温纏入イ〃和≠Ｋ 一
致する周波数の弾性表面波は、等側皮射面間で定在波と
なって共振現象を起こす。定在波となる周波数は等側皮
射面間隔りに依存し、主共振周波数ｆ、が ｆ ｒ コ（２ｎ＋ １ ） ｖ ｓ ／ Ｌ（ｎ：整
数、ｖ８：音速） の時、高次（ｎ＋１次）の副共振周波数ｆ′はｆ：さ（
２（ｎ＋１． ）＋ １１ｖ８／Ｌで与えられる。主共
振周波数ｆ、と副共振周波数ｆ；の周波数間隔Δｆ、は Δｆ、ご２ｖ８／Ｌ となる。従って等側皮射面間隔りが短いほど隣接共振点
を隔離することができる。第１図に示した従来形共振器
では１対の電極指間隔が等側皮射面間隔となるためにΔ
ｆｔ は最大となり、共振周期Δｆ、は２ ｆｏ（ｆｏ
は電極指間隔で決まる中心周波数）となる。
に′１１信号を印加すると、各共振プ０ツクＣ１〜Ｃ３
で弾性表面波Ｗ１〜Ｗ３が励損され、電極指間隔及び共
振ブロック間隔に応じて第４図に示すように複数の共振
現象が発生する。以下、この共振現象について説明する
。第２図の弾性表面波共振器において、共振ブロックＣ
２で励振された弾性表面波Ｗ２は共振プロワクの両側へ
伝搬する。同様に共振ブロックＣ１及びＣ３からも弾性
表面波Ｗ１及びＷ３が励振される。各共振ブロックが第
３図のように同一トランスデユーサで構成されている場
合には、共振ブロックＣ１及びＣ２の対称面Ｐ１で弾性
表面波Ｗ１及びＷ２の振幅と位相が一致する周波数の時
、共振ブロックＣ１で励振された弾性表面波Ｗ１は共振
ブロックＣ２で励振された弾性表面波Ｗ２が対称面Ｐ１
で反射されて戻るかのごとく振舞う。共振ブロックＣ２
と０３の対称面Ｐ２についても同様のことが言え、前述
の理由によりこの対称面Ｐ１及びＰ２を等側皮射面と呼
Ｘ−拡価「破面Ｐ１乃ｎ：Ｐ２で温纏入イ〃和≠Ｋ 一
致する周波数の弾性表面波は、等側皮射面間で定在波と
なって共振現象を起こす。定在波となる周波数は等側皮
射面間隔りに依存し、主共振周波数ｆ、が ｆ ｒ コ（２ｎ＋ １ ） ｖ ｓ ／ Ｌ（ｎ：整
数、ｖ８：音速） の時、高次（ｎ＋１次）の副共振周波数ｆ′はｆ：さ（
２（ｎ＋１． ）＋ １１ｖ８／Ｌで与えられる。主共
振周波数ｆ、と副共振周波数ｆ；の周波数間隔Δｆ、は Δｆ、ご２ｖ８／Ｌ となる。従って等側皮射面間隔りが短いほど隣接共振点
を隔離することができる。第１図に示した従来形共振器
では１対の電極指間隔が等側皮射面間隔となるためにΔ
ｆｔ は最大となり、共振周期Δｆ、は２ ｆｏ（ｆｏ
は電極指間隔で決まる中心周波数）となる。
第１図の従来形共振器の主共振（共振点ｆｒ と反共振
点ｆ、 １組を１共振現象とする）に関する等何回路は
第５図で表わされる。通常、共振器は共振点ｆｒと反共
点ξの間で利用する場合が多く、共振器の帯域幅Δｆ（
＝ｆ、−ｆ、）はＭ５図における容量比Ｃ８／Ｃｏが大
きいほど広くなる。
点ｆ、 １組を１共振現象とする）に関する等何回路は
第５図で表わされる。通常、共振器は共振点ｆｒと反共
点ξの間で利用する場合が多く、共振器の帯域幅Δｆ（
＝ｆ、−ｆ、）はＭ５図における容量比Ｃ８／Ｃｏが大
きいほど広くなる。
第１図の従来形共振器で先に述べた理由から電極指対数
を十分に多くした時、容量比Ｃｓ／Ｃｏは電気機械結合
係数に２にほぼ比例する。一方、本発明による弾性表面
波共振器では各共振ブロックの間隔で決まる等側皮射面
間隔りに依存して副共振が発生するため、隣接する副共
振現象によシ防害されないように等側皮射面間隔りを決
定しなければならない。例えば、基板材料として、Ｌｉ
ＮｂＯ３４１°Ｙ−Ｘ板を用いて圧電性の強い表面すベ
シ波を用いると、電気機械結合係数に２は約Ｏ１２であ
り、従来形共振器を構成するとΔｆ／ｆｏは約１０％と
なる。この時、共振ブロック長を数長以下にすると第６
図に示すように第１図の従来形共振器における主共振特
性（第６図ａ）と同程度の主共振特性となる。ただし、
隣接する副共振点の存在が問題となシ易いことは明らか
である。
を十分に多くした時、容量比Ｃｓ／Ｃｏは電気機械結合
係数に２にほぼ比例する。一方、本発明による弾性表面
波共振器では各共振ブロックの間隔で決まる等側皮射面
間隔りに依存して副共振が発生するため、隣接する副共
振現象によシ防害されないように等側皮射面間隔りを決
定しなければならない。例えば、基板材料として、Ｌｉ
ＮｂＯ３４１°Ｙ−Ｘ板を用いて圧電性の強い表面すベ
シ波を用いると、電気機械結合係数に２は約Ｏ１２であ
り、従来形共振器を構成するとΔｆ／ｆｏは約１０％と
なる。この時、共振ブロック長を数長以下にすると第６
図に示すように第１図の従来形共振器における主共振特
性（第６図ａ）と同程度の主共振特性となる。ただし、
隣接する副共振点の存在が問題となシ易いことは明らか
である。
次に共振器の漏れ損失と共振器長について述べる。第１
図の従来形共振器は漏れ損失が電極指対数に依存する１
、以後、弾性表面波共振器の漏れ損失を計量するために
便利なＱ（−２π×共振器に蓄えられるエネルギー／共
振器の漏れ損失）を使用する。第１図の従来形共振器の
漏れ損失に起因するＱとその共振４民との関係を第７図
に示す。
図の従来形共振器は漏れ損失が電極指対数に依存する１
、以後、弾性表面波共振器の漏れ損失を計量するために
便利なＱ（−２π×共振器に蓄えられるエネルギー／共
振器の漏れ損失）を使用する。第１図の従来形共振器の
漏れ損失に起因するＱとその共振４民との関係を第７図
に示す。
第７図には基板の電気機械結合係数に２＝０．１９で共
振周波数ｆ、＝１１０ＭＨｚの場合を示した。
振周波数ｆ、＝１１０ＭＨｚの場合を示した。
また、第３図に示した正規形トランスデ二−ザを共振ブ
ロックとして先に述べた弾性表面波の位相関係を保つよ
うに適当な間隔をおいて弾性表面波共振器を構成した場
合、各電極指に流入する電流が等しくなるために必要と
する電極指対数は第１図の従来形共振器と同程度となシ
、各共振ブロックの余分な間隔長だけ共振器長が増加す
る。正規形トランスデーーサを利用する限りでは、全長
を共振ブロックに等分して弾性表面波共振器を構成して
も各共振ブロックに流入する電流が等しくなる０ 本発明では、各共振ブロックの構成として、複数のトラ
ンスデー−サを直列あるいは直列と並列を組合わせて接
続することによって電極指に流入する電流を制御する。
ロックとして先に述べた弾性表面波の位相関係を保つよ
うに適当な間隔をおいて弾性表面波共振器を構成した場
合、各電極指に流入する電流が等しくなるために必要と
する電極指対数は第１図の従来形共振器と同程度となシ
、各共振ブロックの余分な間隔長だけ共振器長が増加す
る。正規形トランスデーーサを利用する限りでは、全長
を共振ブロックに等分して弾性表面波共振器を構成して
も各共振ブロックに流入する電流が等しくなる０ 本発明では、各共振ブロックの構成として、複数のトラ
ンスデー−サを直列あるいは直列と並列を組合わせて接
続することによって電極指に流入する電流を制御する。
第８図にその一例を示す。
２つの正規形トランスデユーサＴ２及びＴ３を電極指の
間隔で決まる波長λ。に対して Ｌ１＝（ｎ＋１／２）λ。 （ｎ：整数）となる間隔Ｌ
１を保って配置し、２つのトランスデユーサＴ２及びＴ
３の一方のすだれ状電極６ｂ及び７ｂを電気的に接続す
る。この構造は電気的端子５ａ及び５ｂから見た時、２
つのトランスデユーサＴ２とＴ３が電気的に直列に接続
されたものである。２つのトランスデー−サの間隔Ｌ１
はトランスデー−サＴ２とＴ３で励振された弾性表面波
の位相が波長λ。の周波数ｆ。で一致させるものであり
、これにより共振周波数ｆ。の共振器としての機能を現
わす。トランスデー−サ’Ｉ’２．１−Ｔ３を電気的に
並列に接続した正規形トランスデーーサ（すなわち、ト
ランスデー−サＴ２とＴ３の電極指対数をたし合わせた
本数の正規形トランスデーーサ）Ｔ４を第９図に示す。
間隔で決まる波長λ。に対して Ｌ１＝（ｎ＋１／２）λ。 （ｎ：整数）となる間隔Ｌ
１を保って配置し、２つのトランスデユーサＴ２及びＴ
３の一方のすだれ状電極６ｂ及び７ｂを電気的に接続す
る。この構造は電気的端子５ａ及び５ｂから見た時、２
つのトランスデユーサＴ２とＴ３が電気的に直列に接続
されたものである。２つのトランスデー−サの間隔Ｌ１
はトランスデー−サＴ２とＴ３で励振された弾性表面波
の位相が波長λ。の周波数ｆ。で一致させるものであり
、これにより共振周波数ｆ。の共振器としての機能を現
わす。トランスデー−サ’Ｉ’２．１−Ｔ３を電気的に
並列に接続した正規形トランスデーーサ（すなわち、ト
ランスデー−サＴ２とＴ３の電極指対数をたし合わせた
本数の正規形トランスデーーサ）Ｔ４を第９図に示す。
第８図のトランスデユーサの各電極指に流入する電流は
、第９図の各電極指に流入する電流の１／４になる。言
いかえると、電気的端子５ａ及び５ｂから見たインピー
ダンスは電気的端子８ａ及び８ｂから見た時のインピー
ダンスの４倍になる。以下、第８図の構造を分割電極構
造と称する。第８図に示した基本ブロックを前述のブロ
ック間隔を保って複数個配置して各基本ブロックを電気
的に並列に接続すると、同一共振器で第１図に示した従
来形共振器の４倍のりアクタンス値を持つ共振器となる
。
、第９図の各電極指に流入する電流の１／４になる。言
いかえると、電気的端子５ａ及び５ｂから見たインピー
ダンスは電気的端子８ａ及び８ｂから見た時のインピー
ダンスの４倍になる。以下、第８図の構造を分割電極構
造と称する。第８図に示した基本ブロックを前述のブロ
ック間隔を保って複数個配置して各基本ブロックを電気
的に並列に接続すると、同一共振器で第１図に示した従
来形共振器の４倍のりアクタンス値を持つ共振器となる
。
分割電極構造の弾性表面波共振器について、共振器長と
漏れ損失に関するＱの関係の一例を第１０図に示す。こ
れは、第７図に示した従来形共振器の場合と比較するた
めに、同一基板で共振周波数を同じにしたものである。
漏れ損失に関するＱの関係の一例を第１０図に示す。こ
れは、第７図に示した従来形共振器の場合と比較するた
めに、同一基板で共振周波数を同じにしたものである。
第７図と比較すると、共振周波数に近い周波数における
Ｑは５０％程度増加しているが、共振点から離れた周波
数では両者同程度である。
Ｑは５０％程度増加しているが、共振点から離れた周波
数では両者同程度である。
次に、分割電極構造トランスデー−サと正規形トランス
デーーサを組合せた弾性表面波共振器の実施例を示す。
デーーサを組合せた弾性表面波共振器の実施例を示す。
第１１図に示すように、弾性表面波共振器を３つの共振
ブロック０４〜Ｃ６に分けて構成する。ここで、共振ブ
ロックＣ５を正規形トランスデーーサで構成し、外側の
共振ブロックＣ４及びＣ６を第８図に示した分割電極構
造トランスデー−サで構成する。そして、先に示した所
定のブロック間隔を保って３つの共振ブロックを配置し
て電気的に並列に接続する。この場合、共振ブロックＣ
５の各電極指に流入する電流は、共振ブロックＣ４及び
Ｃ６に流入する電流の４倍になる。従って共振ブロック
Ｃ５で励振される弾性表面波の振幅は、共振ブロックＣ
４及びＣ６で励振される弾性表面波の振幅の４倍になる
。この弾性表面波共振器について、正規形トランスデユ
ーサで構成した共振ブロックＣ５の電極指対数を増加さ
せた時の共振器長と漏れ損失に起因するＱとの関係を第
１２図に示す。従来形共振器のＱ（第７図）と比較する
と、Ｑは増加し、本構造による効果が確認できる。従っ
て、同一のＱで共振器を構成した場合、第１１図に示し
た構成法によって共振器長を短くすることが可能となり
、本発明の目的である共振器長短縮が達成できる。
ブロック０４〜Ｃ６に分けて構成する。ここで、共振ブ
ロックＣ５を正規形トランスデーーサで構成し、外側の
共振ブロックＣ４及びＣ６を第８図に示した分割電極構
造トランスデー−サで構成する。そして、先に示した所
定のブロック間隔を保って３つの共振ブロックを配置し
て電気的に並列に接続する。この場合、共振ブロックＣ
５の各電極指に流入する電流は、共振ブロックＣ４及び
Ｃ６に流入する電流の４倍になる。従って共振ブロック
Ｃ５で励振される弾性表面波の振幅は、共振ブロックＣ
４及びＣ６で励振される弾性表面波の振幅の４倍になる
。この弾性表面波共振器について、正規形トランスデユ
ーサで構成した共振ブロックＣ５の電極指対数を増加さ
せた時の共振器長と漏れ損失に起因するＱとの関係を第
１２図に示す。従来形共振器のＱ（第７図）と比較する
と、Ｑは増加し、本構造による効果が確認できる。従っ
て、同一のＱで共振器を構成した場合、第１１図に示し
た構成法によって共振器長を短くすることが可能となり
、本発明の目的である共振器長短縮が達成できる。
以下、本発明の分割電極構造について他の実施例を示す
。第１３図は第８図におけるトランスデユーサＴ３の′
眠気的端子の引き出し方を変えたもので、複数の共振ブ
ロックを並列に接続する際の交叉電極を廃除するもので
ある。第１４図ａは３つのトランスデユーサＴ７〜Ｔ９
の内、トランスデー−サＴ７とＴ９を電気的に並列に、
かつトランスデー−サＴ８にＴ７及びＴ９を電気的に直
列に接続したものであシ、総電極指対数を正規形ト５７
ステューサと同数にした場合、インピーダンスは第８
図及び第１２図の実施例と同様４倍になる。また、第１
４図すの実施例は、第１４図ａの交叉電極を除いた構成
法である。第１５図は５分割′電極プロ、りであり、５
つのトランスデユーサＴＩＱ−Ｔ１４のうち、トランス
デー−サＴ１０゜Ｔｌｌ、Ｔ１２及びＴ１２ 、Ｔ１３
、Ｔ１４をそれぞれ前述の間隔を保って電気的に直列
に接続し、かつトラ／スデー−サＴＩＯとＴ１４を電気
的に並列に接続した構造である。総峨極指対数を等しく
すると正規形トランスデユーサの約９倍のインピーダン
スになる。
。第１３図は第８図におけるトランスデユーサＴ３の′
眠気的端子の引き出し方を変えたもので、複数の共振ブ
ロックを並列に接続する際の交叉電極を廃除するもので
ある。第１４図ａは３つのトランスデユーサＴ７〜Ｔ９
の内、トランスデー−サＴ７とＴ９を電気的に並列に、
かつトランスデー−サＴ８にＴ７及びＴ９を電気的に直
列に接続したものであシ、総電極指対数を正規形ト５７
ステューサと同数にした場合、インピーダンスは第８
図及び第１２図の実施例と同様４倍になる。また、第１
４図すの実施例は、第１４図ａの交叉電極を除いた構成
法である。第１５図は５分割′電極プロ、りであり、５
つのトランスデユーサＴＩＱ−Ｔ１４のうち、トランス
デー−サＴ１０゜Ｔｌｌ、Ｔ１２及びＴ１２ 、Ｔ１３
、Ｔ１４をそれぞれ前述の間隔を保って電気的に直列
に接続し、かつトラ／スデー−サＴＩＯとＴ１４を電気
的に並列に接続した構造である。総峨極指対数を等しく
すると正規形トランスデユーサの約９倍のインピーダン
スになる。
更に本発明の他の実施例を第１６図に示す。前に述べた
弾性表面波共振器Ｃ７の両側に反射器Ｒ１及びＲ２’ｚ
配置する。反射器Ｒ１及びＲ２は、金属ストライプある
いはスリットで構成し、反射器で反射された弾性表面波
の位相が、共振器Ｃ７で励振された弾性表面波の位相と
共振周波数のとき一致する位置に反射器を配置する。弾
性表面波共振器Ｃ７の両端から漏洩した弾性表面波を反
射器Ｒ１及びＲ２で反射させることにより、一層の漏れ
損失低減が可能となる。弾性表面波共振器Ｃ７の漏れ損
失は本発明による構造によって少ないため、必狭とする
反射器の本数は数十本以下と少なくすみ、共振器長の増
加を抑えられることが特徴である。
弾性表面波共振器Ｃ７の両側に反射器Ｒ１及びＲ２’ｚ
配置する。反射器Ｒ１及びＲ２は、金属ストライプある
いはスリットで構成し、反射器で反射された弾性表面波
の位相が、共振器Ｃ７で励振された弾性表面波の位相と
共振周波数のとき一致する位置に反射器を配置する。弾
性表面波共振器Ｃ７の両端から漏洩した弾性表面波を反
射器Ｒ１及びＲ２で反射させることにより、一層の漏れ
損失低減が可能となる。弾性表面波共振器Ｃ７の漏れ損
失は本発明による構造によって少ないため、必狭とする
反射器の本数は数十本以下と少なくすみ、共振器長の増
加を抑えられることが特徴である。
以上の実施例は、本発明による弾性表面波共振器の一例
であシ、各共振ブロックの構造及び電極指対数ならびに
ブロック間隔、さらに反射器の組合わせ等は、要求され
た共振特性に応じて実施例以外にも種々の構成が可能で
ある。
であシ、各共振ブロックの構造及び電極指対数ならびに
ブロック間隔、さらに反射器の組合わせ等は、要求され
た共振特性に応じて実施例以外にも種々の構成が可能で
ある。
第１図、第９図は従来形共振器の平面図、第２図、ｇ１
１図は複数の共振ブロックで構成した弾性表面波共振器
の概念図、第３図はその平面図、第４図、第６図は弾性
表面波共振器の周波数−リアクタンス特性図、第５図は
１共振現象の等価回路図、第７図、第１０図、第１２図
は弾性表面波共振器の共撮器長〜Ｑ％性図、第８図、第
１３図〜第１５図は共振ブロックの平面図、第１６図は
反射器付き弾性表面波共振器の平面図である。 Ｔ１−Ｔ１４・・・弾性表面波トランスデー−サ１Ｃ１
〜Ｃ７・・・共振ブロック、几１．Ｒ２・・・反射器、
ＰＩ、Ｐ２・・・等側皮射面、Ｌ・・・等側皮射面間隔
、Ｗ１〜Ｗ３・・・弾性表面波の進行方向、ｆｒ＋ｆｒ
””共振点、ｆａｌｆｌｌ”’・反共振点、３〜５，８
〜１３・・・電気的端子、 １．６．７・・・すだれ状電極、２・・・電極指。 第１図 第２ 図 Ｐ／ Ｐ２ 第 ３ 図 ４久′ 苗 ４− 口 ／ＪＴｒ 第 ５１￥１ ｔｓ Ｃ８Ｒ５ 第 ム β八 ＄ ７ 図 共 ４昼、番長 （５皮吾） 第 ８ 図 第 ９ 図 Ｂ久 第 １０ 図 治 ０ ／θθ ２θθ ３θ０ ４θθ ５θθ共計１升
長 （５皮吾） 第１Ｉ ｌ￥Ｉ ｑθ 第１２図 ミ 共振器−次 （３皮丑） 第 ／３ １ヅ１ ／θα 第１乙図 ／３゜
１図は複数の共振ブロックで構成した弾性表面波共振器
の概念図、第３図はその平面図、第４図、第６図は弾性
表面波共振器の周波数−リアクタンス特性図、第５図は
１共振現象の等価回路図、第７図、第１０図、第１２図
は弾性表面波共振器の共撮器長〜Ｑ％性図、第８図、第
１３図〜第１５図は共振ブロックの平面図、第１６図は
反射器付き弾性表面波共振器の平面図である。 Ｔ１−Ｔ１４・・・弾性表面波トランスデー−サ１Ｃ１
〜Ｃ７・・・共振ブロック、几１．Ｒ２・・・反射器、
ＰＩ、Ｐ２・・・等側皮射面、Ｌ・・・等側皮射面間隔
、Ｗ１〜Ｗ３・・・弾性表面波の進行方向、ｆｒ＋ｆｒ
””共振点、ｆａｌｆｌｌ”’・反共振点、３〜５，８
〜１３・・・電気的端子、 １．６．７・・・すだれ状電極、２・・・電極指。 第１図 第２ 図 Ｐ／ Ｐ２ 第 ３ 図 ４久′ 苗 ４− 口 ／ＪＴｒ 第 ５１￥１ ｔｓ Ｃ８Ｒ５ 第 ム β八 ＄ ７ 図 共 ４昼、番長 （５皮吾） 第 ８ 図 第 ９ 図 Ｂ久 第 １０ 図 治 ０ ／θθ ２θθ ３θ０ ４θθ ５θθ共計１升
長 （５皮吾） 第１Ｉ ｌ￥Ｉ ｑθ 第１２図 ミ 共振器−次 （３皮丑） 第 ／３ １ヅ１ ／θα 第１乙図 ／３゜
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、弾性表面波を伝搬する圧電性基板上に、電気的信号
を弾性表面波にまたは逆に変換する一対のすだれ状電極
の相隣る電極指間に他方の電極指を間挿した関係で形成
された弾性表面波トランスデー−サの複数を、電気的に
直列または並列または直列と並列の組合わせ関係に接続
してブロックとし、各ブロックの電極指対数について共
振器の中央部で最大となり外側へ向かって順次減少する
よう弾性表面波の伝搬方向に複数のブロックを配置し、
電気的に並列関係に接続したことを特徴とする弾性表面
波２端子共振器。 ２、第１項記載の弾性表面波共振器において、両端に所
定の間隔をおいて反射器を配置した弾性表面波２端子共
振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17299183A JPS6065610A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 弾性表面波２端子共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17299183A JPS6065610A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 弾性表面波２端子共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6065610A true JPS6065610A (ja) | 1985-04-15 |
Family
ID=15952149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17299183A Pending JPS6065610A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 弾性表面波２端子共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6065610A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007129548A1 (ja) * | 2006-05-08 | 2007-11-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 弾性波フィルタ装置及びデュプレクサ |
| JPWO2007116760A1 (ja) * | 2006-04-06 | 2009-08-20 | 株式会社村田製作所 | デュプレクサ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834047A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-02-28 | 坂井 康男 | 砕石機 |
| JPS58154917A (ja) * | 1982-03-10 | 1983-09-14 | Hitachi Ltd | 弾性表面波バンドパスフイルタ |
-
1983
- 1983-09-21 JP JP17299183A patent/JPS6065610A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834047A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-02-28 | 坂井 康男 | 砕石機 |
| JPS58154917A (ja) * | 1982-03-10 | 1983-09-14 | Hitachi Ltd | 弾性表面波バンドパスフイルタ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPWO2007116760A1 (ja) * | 2006-04-06 | 2009-08-20 | 株式会社村田製作所 | デュプレクサ |
| US7902940B2 (en) | 2006-04-06 | 2011-03-08 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Duplexer |
| JP4725647B2 (ja) * | 2006-04-06 | 2011-07-13 | 株式会社村田製作所 | デュプレクサ |
| WO2007129548A1 (ja) * | 2006-05-08 | 2007-11-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 弾性波フィルタ装置及びデュプレクサ |
| EP2017961A1 (en) * | 2006-05-08 | 2009-01-21 | Murata Manufacturing Co. Ltd. | Elastic wave filter device and duplexer |
| CN101438495A (zh) * | 2006-05-08 | 2009-05-20 | 株式会社村田制作所 | 弹性波滤波装置和双工器 |
| JPWO2007129548A1 (ja) * | 2006-05-08 | 2009-09-17 | 株式会社村田製作所 | 弾性波フィルタ装置及びデュプレクサ |
| US7800460B2 (en) | 2006-05-08 | 2010-09-21 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Elastic wave filter device and duplexer |
| EP2017961A4 (en) * | 2006-05-08 | 2011-02-16 | Murata Manufacturing Co | ELASTIC WAVE FILTER DEVICE AND DUPLEX |
| JP5068255B2 (ja) * | 2006-05-08 | 2012-11-07 | 株式会社村田製作所 | 弾性波フィルタ装置及びデュプレクサ |
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