JPS6064101A

JPS6064101A - 貫流ボイラの制御装置

Info

Publication number: JPS6064101A
Application number: JP17370483A
Authority: JP
Inventors: 佐川　隆一; 修永田; 宗鹿嶌
Original assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd; Kawasaki Jukogyo KK
Current assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd; Kawasaki Motors Ltd
Priority date: 1983-09-20
Filing date: 1983-09-20
Publication date: 1985-04-12
Also published as: JPH0226122B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は貫流ボイラの制御装置、特にその給水制御装置
に関するものである。

通常貫流ボイラは給水入口から蒸気出口までの間が管路
により構成されており、例えばドラムボイラの如く蒸発
部が循環回路とはなってい外い。即ち貫流ボイラにおい
ては節炭器で予熱された給水が蒸発器に送られ給水ポン
プの押込み圧力により蒸発器出口まで貫流する。その間
に給水は加熱されて蒸発し発生蒸気は過熱器に導かれる
という構成になっている。この貫流ボイラは、大量の水
を保有するドラムなどがないので蓄熱容量が小さく始動
に要する時間が短かくまた、負荷の追従性に優れておシ
、従って小形、軽量化が可能である、という特徴を有し
ている。このために貫流ボイラの用途としては中間負荷
火力発電用や排ガスエネルギ回収プラントなどに多く用
いられている。この上記した排ガスエネルギ回収用とし
てはごみ焼却炉やディーゼルエンジンの如く、これまで
無駄に放出されていた排気ガスのエネルギを貫流ボイラ
により回収し、ここで得られる蒸気で例えばタービン等
を運転し動力または電力としてエネルギ回収を図るとい
った例がある。即ち蒸気タービンにて発電機を駆動する
ことにより電力が回収され、また船舶などにおいて蒸気
タービンにより推進主軸を駆動することによシ動力が回
収されるものである。

ガスタービンならびにこのガスタービンの排気ガスを熱
源とする貫流ボイラとを組合せこのボイラからの発生蒸
気で蒸気タービンを駆動して動力または電力を回収する
構成のいわゆるコンバインドプラントがあるが、このフ
゛ラントはガスタービンの長所を生かしつつその欠点で
ある熱効率の悪さを改善するのに適したプラントとして
最近特に注目を集めている。

また、ごみ焼却炉やディーゼルエンジン、ガスタービン
等の排ガスをその熱源として利用するボイラは通常の専
焼のボイラと異なシ加熱の強さは他の要因で定まるもの
であシ自由に調節することはできない。これは通常の専
焼ボイラなとではバーナに送る燃料量を調節することに
よシ加熱の度合が加減できるが、しかし排ガスを熱源と
するボイラ即ち排ガスボイラはディーゼルエンジンやガ
スタービンの負荷もしくはごみ焼却炉に供給されるごみ
の量とごみの質によりボイラの加熱の度合が左右され自
由に調節することができないものである。従って排ガス
ボイラの制御装置としては通常の専焼ボイラの制御装置
とは異なシ、排出されるガスの有するエネルギに応じて
ボイラの給水量を制御することがその主たる役割をなす
ものである。

しかし、一方貫流ボイラは給水量に比して加熱が強過ぎ
ると流動不安定現象を起し、ボイラが安定した蒸気を発
生しなく々るばかシでなくボイラの管路を焼損すること
もあｐ、このような流動不安定現象は給水温度が低い場
合に起シ易いという傾向がある。従来の貫流ボイラは上
記の現象にだいしては管路の途中に絞りを入れて管路に
おける圧力損失を大きくして流動不安定現象を防ぐ工夫
がなされている。しかし負荷が急変したり、また給水加
熱器の故障などによシ給水温度が低くなった場合など計
画の条件から外れた場合には流動不安定を起し易く特に
ボイラの負荷が高い場合にこの傾向は強くあられれる。

現在用いられている排ガスを熱源とする貫流ボイラの制
御装置においては上記の流動不安定にたいして充分に対
応しうるものではなく従ってボイラの負荷が急変したシ
、また高負荷の場合において何らかの原因によシ給水温
度が低下した場合においては不安定流動現象を起す恐れ
がある。これを更に従来例について図面に従って以下詳
細に説明する。

第１図は前記のコンバインドプラントの管路系統図の例
示であシガスタービン１の排ガスはグクト２を通過して
貫流ボイラ３に到シこれを加熱してスタック４から系外
に排出される。他方給水は給水ポンプ５で加圧され給水
弁６で流量調節されたあと管路７ａを通過して貫流ボイ
ラ３に供給される。貫流ボイラ３内の水路は管路７ｂに
より構成されておシ給水はガスタービン１の排ガスによ
り加熱されて過熱蒸気となシ管路７ｃを経て気水分離器
８に送られる。気水分離器８と蒸気タービン９は管路７
ｄおよび主蒸気弁１０を介して接続されておシ、過熱蒸
気は蒸気タービン９に送られ負荷（図示なし）を駆動す
る。蒸気タービン９を通過した蒸気は復水器１１で復水
し、復水ポンプ１２によシ汲出されてドレンタンク１３
に送られ給水加熱器１４にて加熱されたのち給水ポンプ
５に送られ再び給水として利用される。

５０は貫流ボイラ３の従来例の制御装置であり、ガスタ
ービン１０回転数針（ガスタービンの低圧圧縮機の回転
数）２０、ガスタービンの吸気温度計２１、ガスタービ
ンの排ガス温度計２２、貫流ボイラの排ガス温度計２３
と貫流ボイラ出口の蒸気温度計２４の出力信号を夫々入
力として給水弁６に制御信号を出力するものである。即
ち給水ポンプ５は一定回転にて運転されているのでここ
で給水弁６の開度を加減することにより貫流ボイラ３へ
の給水量が調節されるという構成になっている。

ここで制御装置５０について従来のブロック接続図の構
成例を示す第２図に基づき詳しく説明すると、ガスター
ビン１の通過風量すなわち排ガス量はガスタービンの低
圧圧縮機の回転数から高い精度で推測できることが知ら
れている。

ここで制御装置５０内の関数発生器１０１には低圧圧縮
機回転数計２０よシの回転数Ｎ、と吸気温度計２１よシ
の温度出力Ｔ。が入力されておシ、予め定められたガス
タービンの特性に基づき排ガス流量Ｇｇ　を推定し出力
する。なおここで吸気温度計２１の温度出力１゛。は排
ガス流量Ｇｇ　をより高い精度で推定するためにパラメ
ータとして用いられる。他方ガスタービン１の排ガス温
度計２２の温度出力Ｔ３　とボイラの排ガス温度計２３
の温度出力Ｔ２は減算器１０３に入力されてその差温△
Ｔ−が計算され出力される。排ガス流量信号Ｇ、と差温
ΔＴは乗算器１０２にて乗ぜられボイラ受熱量に比例し
た即ちボイラ受熱量（予想）信号Ｇｇ・△Ｔが出力され
、この値が次の関数発生器１０４に入力される。

関数発生器１０４はボイラの特性に基づき予め関数の形
が設定されており、ボイラ受熱量信号から発生蒸気量信
号Ｇ８　を耐昇する機能を有しておシ信号Ｇｇ・ΔＴに
基づき発生蒸気量信号Ｇ８　に見合った給水をおこなう
ように給水弁６に給水制御信号Ｓ。、を出力する。ガス
タービン１の排ガス温度計２２の温度出力Ｔ、は減算器
１０３の他に関数発生器１０５にも入力され、ここでボ
イラ出口の蒸気温度の設定値Ｔ４　が計算される。なお
関数発生器１０５はプラント効率が最大になるように予
め関数の形が設定されている０ボイラ出口の蒸気温度計
２４の出力温度Ｔ４　と関数発生器１０５の出力である
Ｔ４　が減算器１０６にて比較され、その偏差△Ｔ４　
が公知の比例プラス積分形の増幅器により構成されたＰ
Ｉコントローラ１０７を介して加算器１０８に入力され
る。

次に第２図に例示した制御装置５０の作用について説明
すると、ガスタービン１の負荷が変化すればそれに応じ
て排ガスの流量や貫流ボイラ３の出入口の温度も変化し
、貫流ボイラ３の加熱の程度も影響をうける。このよう
なボイラの運転状態の変化は制御装置５０において検知
され給水量が調節されることになる。即ち関数発生器１
０１により排ガス流量信号Ｇｇが、また減算器１０３に
よりボイラの入口および出口のガス温度の差温ΔＴが夫
々出力され乗算器１０２の出力であるボイラ受熱量（予
想）信号Ｇ３・△Ｔはボイラの新しい運転状態における
受熱量を示す。この新しい受熱量に対応した給水量が関
数発生器１０４で計算された発生蒸気量信号Ｇ８　に見
合った給水をおこなうように加算器１０８を介して給水
弁６に給水制御信号Ｓｃｌが出力される。

ボイラの運転状態の変化により、ボイラ出口の蒸気温度
Ｔ　が変化するが関数発生器１０５によりガスタービン
１の排ガス温度出力Ｔ３　に応じて蒸気温度の目標値も
変わるので蒸気温度は最適な蒸気条件となるように常に
調節される。

なお給水弁６は給水制御信号Ｓ。、に応じ給水量調節可
能なる公知の弁が使用されている。

ここで給水ポンフ５の例えば回転数の変動による出力変
動や給水温度の変動などの外乱による変動が小さい場合
や、またガスタービンの負荷変動が緩かなときは第２図
に例示した制御装置５０はボイラを安定にまた精度よく
制御する。

しかし、上記外乱の大きさやガスタービンの負荷の変動
が大きい場合は充分な制御をするとはいえない。

ガスタービンは始動停止が容易でかつ負荷追従性に優れ
ているという特性を有しておシこのために負荷が急変す
ること社屡々あるが、このような場合でも貫流ボイラと
しては安定よく運転する必要がある。この制御装置５０
においてはガスタービン１の負荷が例えｄ急増すると、
乗算器１０２の出力であるボイラの受熱量（予想）Ｇｇ
・ΔＴが増加し、それに応じて給水制御信号Ｓｃ＋も直
ちに増加するが、ボイラ自身の有する蓄熱容量などのた
めにボイラ出口の蒸気の出力温度Ｔ４　は即応的には変
化せず、また他方ガスタービン１の負荷の上昇に伴ない
ガスタービンの排ガス温度出力Ｔ５　は直ちに増加する
ので減算器１０６の出力である偏差△Ｔ４　は負の大き
な偏差をしめす。この負の大きな偏差ΔＴ４　は給水を
絞る方向に作用するのでボイラ受熱量（予想）Ｇｇ・Δ
Ｔに比べて給水量が極端に小さくなりここで流動不安定
を起すことになる。

またこのような傾向は給水温度Ｔ、によっても影響をう
け例えば給水加熱器１３の故障などにより給水温度Ｔ、
が低くなった場合には最適な蒸気条件が得られないばか
りでなくやはり流動不安定を起す原因ともなる。

また他方、ガスタービン１の負荷が急減した場合は上記
の急増した場合と逆の現象が生ずる。

即ちボイラの受熱量（予想）Ｇｇ・△Ｔの減少によシそ
れに応じて給水制御信号Ｓｃｒは減少するがボイラ自身
の有する蓄熱容量などのためにボイラ出口の蒸気の出力
温就Ｔ４　は即応的には変化せｆ一方においてガスター
ビンｌの負荷の減少に伴ないガスタービンの排ガス温度
出力Ｔ３は直ちに減少するので減算器１０６の出力であ
る偏差ΔＴ４は正の大きな偏差をしめす。この正の大き
な偏差ΔＴうけ給水を増加させる方向に作用する。

過渡的）′こ必要以上の給水量を供給された貫流ボイラ
は過熱度の低い蒸気を蒸気タービンに供給することにな
る。つまシ給水温度が低い場合やガスタービン１の負荷
の変化の割合が過大な場合は湿シ蒸気を蒸気タービン９
に供給する。

過熱度の低い蒸気や湿シ蒸気は蒸気タービンの効率を悪
化させるばかりではなくドレンアタックによジタービン
羽根を損傷することになる。

そしてこの傾向は排ガス温度が低く過熱度の小さいコン
バインドプラントにおいて著しくあられれる。

本発明は貫流ボイラにおける上記の問題点を解決するた
めになされたもので既存の設備にわずかの部品を追加す
ることによシボイラの加熱量が急変した場合でも流動不
安定を起すことなく、かつ蒸気タービンにたいしてもド
レンアタックな生ぜしめない制御装置を提供するもので
あシ即ちボイラの通過ガス量と、ボイラの入口と出口の
ガスの温度差とからボイラの受熱量を計算する手段と、
このボイラの受熱量を指標の一つとして給水量を計算す
る手段と、この計算結果に基づきボイラの給水量を調整
する手段とを有する貫流ボイラの制御装置において、ボ
イラの受熱量から安定給水量を計算する手段左、この安
定給水量と、前記給水量の計算結果を比較してこのうち
の大きい方の信号を選択する手段と、この選択結果に基
づきボイラの給水量を調節する手段を有することを０徴
とする貫流ボイラの制御装置であり以下本発明の実施例
を図面について説明する。

第３図は本発明の制御装置の実施例５１を示すブロック
接続図であシ第２図に示された従来の制御装置の回路構
成にたいして更に関数発生器１１０および１１４、高位
選択器１１１、比較器１１２、タイマ１１３、を付加し
、管路７ａに取付けられた給水温度計２５のボイラの給
水温度ＴＩを入力信号として加え、給水制御信号２段Ｓ
ｃ２の他にタービントリップの給水系異常信号Ｅ８を出
力する構成になっている。

ここで関数発生器１１０には乗ｎ器１０２の出力信号で
あるボイラ受熱量（予想Ｉ　Ｇｇ・ΔＴおよびボイラの
給水温度Ｔ、が入力せられる。関数発生器１１０におい
てはボイラが不安定流動を起す限界に若干の余裕を見込
んだボイラ安定給水量０８ｍ１□、を言１算し高位選択
器１１１に出力する。関数発生器１１０の具体的な関数
の値はボイラの形式２寸法によシ異なシ、夫々のボイラ
に応じて設計計算されまたは工場試験運転の結果の値に
より定められる。不安定流動現象はポインの加熱が大き
くなる程、又給水温度Ｔ、が下る程。

又給水量が少なくなる程８シ易くなるので一般的には、
ボイラ受熱量（予Ｍ）Ｇｇ・△Ｔの増加に応じてボイラ
安定給水量０９ｍｊＪ１も大きく々垢また給水温度Ｔ、
が下ればボイラ安定給水量Ｇ５ｍ１ｎは大きくなる。

高位選択器１１１には上記安定給水量Ｇ５ｍ１ｎの他に
加算器１０８の出力である給水制御信号Ｓｃ。

が接続され、この両者のうちの値の大きい方の信号を選
択して給水制御信号２段Ｓ。２として出力される。

関数発生器１１４にはボイラ受熱量（予想）Ｇｇ・ΔＴ
および給水温度Ｔ、が入力せられこのＴ、の値をパラメ
ータとしてここでボイラの最低給水ｆｉＧｆｍｉｎを計
算し、比較器１１２に出力される。

ボイラ出口の蒸気の条件はボイラへの給水量とボイラの
加熱量のヒートバランスによって定まる。即ちＣｐ−Ｇｇ・△Ｔ＝Ｇｆ（ｉｓ　−ｉｆ　）　・・・（
１）式ここにＣｐはガスの比熱　（Ｋｃａｌ／ｋｐ　”
ｃ　）Ｇｇは排ガス流量　（ｋＶ／ｓ６ｃ　、　）△Ｔ
はボイラ出入口のガスの差温　（’Ｃ）Ｇｆは給水量　
（ｋｌ／ｓｅｃ　）１８はボイラ出口エンタルピ（Ｋｃａｌ／Ｑ）１ｆは給
水のエンタルピ　（Ｋｃａｌ／ｋＰ）（給水のエンタル
ピｉｆは給水温度Ｔ１にほぼ等しい。）とこでボイラ出口のエンタルピ１８　が低下し過ぎると
、前述したごとく蒸気タービンにおいてドレンアタック
を生じるので、ボイラ出口エンタルピｉｓには許容下限
値があり、その値をｉｅｍｔｎ　トｔ　ル。ボイラ出口
のエンタルピの許容下限値Ｆ１ｍｉｎ　は蒸気タービン
の形式１羽根の材質や形状等に依存した蒸気タービン個
有の値である。上記（１）式よシボイラの最低給水量Ｇ
ｆｍｉｎは次の（２１式で定められる。

関数発生器１１４は減算器と除算器と係数器とを組合せ
、ボイラ受熱量（予想）Ｇｇ・ΔＴと給水温度Ｔ、の２
つの入力からＴ、の値をパラメータとして最低給水量Ｇ
ｆｒｎｉｎを計算するように構成してもよい。また上記
（２）式を用いて最低給水量Ｇｆｍｉｎとボイラ受熱量
（予想）Ｇｇ・ΔＴと給水温度Ｔ、の関係を予め計算し
、複数のダイオードと抵抗と増幅器を組合せる公知の関
数発生器により構成してもよい。

比較器１１２には高位選択器１１１の出力である給水制
御信号２段Ｓｅ２と関数発生器１１４の出力であるボイ
ラの最低給水量Ｇｆｍｉｎが入力として接続され、関数
発生器１１４の出力Ｇｆｍｉｎが大なる場合に次段のタ
イマ１１３をセットする。

タイマ１１３は例えば公知のオンディレィのモータタイ
マにより構成されておシ、セット状態が一定時間以上持
続すると給水系異常信号ＥＢを出力する。給水系異常信
号Ｅ、　は別の駆動回路（図示なし）を介して第１図に
おける主蒸気弁１０を全閉としバイパス弁１４を全開に
するとともにブザー等の瞥報を出力する。

次に第３図の制御装置の作用について説明する。ボイラ
の負荷の整定状態においては加算器１０８の出力である
給水制御信号Ｓ（４＋は関数発生器１１０の出力である
ボイラ安定給水ｔＧｓｍｉｎよシ大きく給水制御信号２
段Ｓｅ２として加算器１０８の出力Ｓ。、が選択されて
いる。また給水制御信号２段Ｓ。２は関数発生器１１４
の出力である最低給水量Ｇｆｍｉｎより大きいためにタ
イマ１１３はセットされていない。ここでガスタービン
１の負荷が急増すると乗算器１０２の出力であるボイラ
受熱値（予想）　Ｇｇ・△Ｔが増加し、それに応じて給
水制御信号Ｓ。、が増加する。他方においてガスタービ
ンｌの排ガス温度出力Ｔ、は爬、増するがポイン出ロ蒸
気温度Ｔ４＃−１：速応的には大きくならないためにＰ
Ｉコントローラ１０７の入力である温度の偏差△Ｔ４は
負の大きな値となシ、給水量を絞る方向に作用する。従
ってボイラの加熱量に比べて給水量が極端に少くなシ給
水制御信号８ｃ１は関数発生器１１０の出力であるボイ
ラ安定給水量Ｇａｍ１ｎよシ小さくなる。ここで高位選
択器１１１の出力として関数発生器１１０の出力である
安定給水量Ｇ５１ｎｉｎが選択され給水制御信号２段Ｓ
ｃ２として出力されるので貫流ボイラは流動不安定とは
ならずに安定して運転できる。

時間が経過し、ボイラ出口蒸気温度Ｔ４　が上昇してく
れば減算器１０６の出力の偏差ΔＴ４は小さくなシ加算
器１０８の出力である給水制御信号Ｓｃ、が増加し関数
発生器１１０の出力のボイラ安定給水量Ｇ５ｍ１ｎよシ
大きくなればボイラの整定運転時と同じ状態となシ加算
器１０８の出力Ｓｃｓが選択され、この値が給水制御信
号２段Ｓｅｔとして出力される。なお関数発生器１１０
の出力であるボイラ安定給水量Ｇ５ｎｎ１ｎが関数発生
器１１４の出力である最低給水量Ｇｆｍｉｎよシも小さ
いような場合にて高位選択器１１１にて関数発生器１１
０の出力Ｇ５ｍ１ｎの値が選ばれるときに社タイマ１１
３がセットされ一定時間経過后給水系異常信号Ｅ。

が出力されるのはいうまでもない。

ガスタービン１の負荷が急減した場合には関数発生器１
０４の出力発生蒸気量信号Ｇ８は小さくなるが、減算器
１０Ｇの出力である温度の偏差△Ｔ４は正の大きな値に
なるために加算器１０８の出力である給水制御信号Ｓ。

、はあまシ減少せずボイラへの給水量は加熱に比べて過
剰となりボイラ出口の蒸気の過熱度は低下し、場合によ
っては湿シ蒸気となる。このような状態では関数発生器
１１４の出力Ｇｆｍｉ　ｎの値が給水制御信号Ｓｃｓよ
シも大きいために比較器１１２によりタイマ１１３がセ
ットされ一定時間経過後に給水系異常信号Ｅｓ　が出力
されＷｊｉ図における主蒸気弁１０が全閉にされるとと
もにバイパス弁１４が全開にされ、余剰蒸気は復水器１
１にダンプされるので蒸気タービン９はドレンアタック
から保護される。なおこのタイマ１１３は給水系異常信
号の誤操作防止用に設けられたものであシ、極く短時間
内であれば関数発生器１１４の出力Ｇｆｍ　ｉ　ｎが大
きくなってもボイラの自身の有する蓄熱容量によシボイ
ラ出口の蒸気の過熱度はおまり下らないので、タイマ１
１３にて作動に時限をもたせることによシ給水系異常信
号の発信をおくらせ警報の確度をあげるようにしたもの
である。

以上の説明においてはガスタービン１の吸気温度Ｔｕと
低圧圧縮機回転数Ｎ１よシ排ガス流量信号Ｇｇの値を推
定したものであるが、排ガスダクト等の回路の途中に公
知の風速計を設け、またディーゼルエンジンの排ガスを
利用する場合は、エンジンの吸気圧力、またけ追給機の
回転数、または燃料ラック位置で排ガス流量信号Ｇｇ　
を推定してもよい。

第４図は本発明の制御装置の他の実施例５２を示すもの
であり、本実施例と第３図において示された実施例と異
なるところは関数発生器１１０にかえて設けられた関数
発生器１１０′の構成であり、本実施例においてボイラ
の安定給水量Ｇ１ｎ１０２の出力であるボイラ受熱量（
予熱）Ｇｇ・△Ｔの値のみを用い、給水温度Ｔ、は入力
として用いていない。これは流動不安定を起す点が給水
温度の値にあまり影響をうけないボイラにおいて有利に
利用しうる実施例であり関数発生器１１０′の関数の形
は給水温度Ｔ、の変動を予め見込み余裕をもだせた値に
設定されたものである。ここでガスタービン１の負荷が
急増した場合に関数発生器１１０′の出力は余裕がとら
れ大きくされているので比較的早期に関数発生器１１０
′の出力である安定給水ｔＧｓｍｉｎが高位）９択器１
１．１の出力である給水制御信号２没Ｓ。２となるので
効率は若干おちるが関数発生器１．１　（１’の構造が
簡略化でき従って制御装置は安価になる。なおこの場合
全運転時間に比して関数発生器１１０′の出力であるボ
イラの安定給水量Ｇ５ｍ１ｎＯ値が給水制御信号２段Ｓ
Ｃ２として選択されている時間は僅かなので効率の低下
は無視出来る。

なお、蒸気の過熱度が非常に大きくなるようｌｊ′九暑
↓ンふイーへ７台撞Ｊノニ小稙Δ斗ｎ１髄Δル器１１４
、比較器１１２、タイマ１１３を省略しても差支えない
。なぜならばこのような貫流ボイラの場合は給水量が多
少変動しても飽和蒸気となることがなく蒸気タービンが
ドレンアタックにより損傷をうけることがない。

まだ−万年安定流動に対し非常に大きな余裕をもった貫
流ボイラの場合は、関数発生器１１０゜１１０、高位選
択器１１１を省略することが可能である。なぜならばこ
のような貫流ボイラにおいては加熱が多少強く々つても
不安定流動を起すおそれがない。

以上の如く本発明による貫流ボイラの制御装置によれば
従来の制御装置に若干の改造を加えるのみの安価な制御
装置によりエンジンやガスタービン等の急激な負荷変動
による排ガス量の変動があった場合においても貫流ボイ
ラは流動不安定を起すことなく安定した運転を継続でき
るとともに蒸気タービンをドレンアタックから保護する
ことができる制御装置を提供するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図はコンバインドプラントの従来例の管路系統図、
第２図は貫流ボイラの従来例の制御装置ブロック接続図
、第３図は本発明の貫流ボイラの制御装置の実施例のブ
ロック接続図、第４図は本発明の貫流ボイラの制御装置
の他の実施例のブロック接続図である。１・・・ガスタービン　２・・・ダクト３・・・貫流ボ
イラ　４・・・スタック５・・・給水ポンプ　６・・・
給水弁７ａ、　７ｂ、　７ｏ、　７ｄ・・・管路　８・・・気
水分離器９・・・蒸気クービン　１ｏ・・・主蒸気弁１
１・・・復水器　１２・・・復水ポンプ１３・・・ドレ
ンタンク　１４・・・給水加熱器１５・・・バイパス弁
　２ｏ・・・回転数計２１・・・ガスタービン吸気温度
計　２２・・・ガスタービン排ガス温度計　２３・・・
貫流ボイラ排ガス温度計　２４・・・貫流ボイラ出口蒸
気温度計　２５・・・ボイラ給水温度計５０．５１．５
２−−−制御装置　１０１　、１０４　、１０５　。１１０．１１０’、１１４−−・関数発生器　１０２・
・・乗ｇ器１ｏ３．ｉｏ６−−−減算ｇｉ　１０７−−
−ｐｉコントローラ　１０８・・・加算器１１１・・・高位選択器　１１２・・・比較器１１３・
・伊タイマ出　願　人　川崎重工業株式会社代　理　人　弁理士　高　雄次部

Claims

【特許請求の範囲】

（１）　ボイラの加熱用通過ガス量と、およびボイラの
入口と出口のガスの温度差とからボイラの受熱量を計算
する手段と、および該ボイラの受熱量を指標の一つとし
て給水量を計算する手段と、および前記計算結果に基づ
きボイラの給水量を調節する手段とを有する貫流ボイラ
の制御装置において、ボイラの受熱量から安定給水量を
計算する手段と、および該安定給水量と前記給水量の計
算結果を比較してその値の大なる方の信号を選択する手
段と、およびこの選択結果に基づきボイラの給水量を調
節する手段を有することを特徴とする貫流ボイラの制御
装置。
（２）給水温度を計測する手段を有し、該給水温度と前
記ボイラの受熱量とから安定給水量を計算する手段を有
する特許請求の範囲第（１）項に記載の貫流ボイラの制
御装置。
（３）　ボイラの受熱量から最低給水量を計算する手段
を有し、該最低給水量の信号と給水量を決定する信号の
値を比較する手段と、および計時手段とを有し、前記最
低給水量の信号が前記給水量を決定する信号より大きい
状態が一定時間以上持続した場合に負荷に供給する蒸気
通路を遮断可能とする手段を有する特許請求の範囲第（
１）項に記載の貫流ボイラの制御装置０