JPS6056903B2 - 燃料制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は時限パルスに応動する電磁弁にて間欠的に燃
料を計量し機関に供給する燃料制御装置に関するものて
ある。

オツトー株間においては燃料と空気との混合気の比率
即ち空燃比が適正な値に保持されなければ正常な燃焼が
得られない。

又運転条件が一定に保たれた状態では各気筒の毎回の
吸入行程で吸入される混合気の空燃比は経時的な変動が
少ないことと各気筒間の供給燃量の−差も少ないことが
良好な燃焼を行うために必要である。

そこで時限パルスに応動する電磁弁を使つて間欠的に
燃料計量する従来の燃料制御装置ては機関４、ｈＬコリ
ヤQメ| ■Ｉれ■に■ｉ、−’ 一茫牲ヤーμｍノ゛−
レ ｉｉ１＝ｎ４−対応する気筒の吸入行程における全
作動頻度の整数倍だけ作動させ燃料噴射することにより
、すべての気筒すべての吸入行程について平等な空燃比
の混合気を供給する構成のものが用いられてきた。

しかし気筒数と同数の電磁弁を配備することは各電磁
弁の特性のバラツキにより気筒間の空燃比が不均一とな
り機関性能の低下を招くと共にコストの点でも問題であ
る。

そこで本発明では多気筒機関の複数気筒に対して一本
の電磁弁を用い燃料計量を行う燃料装置を提案するもの
である。

自動車用内燃機関の如く運転条件の変化範囲の広いもの
では常用運転域で回転数の変化範囲が約１０倍、又吸気
管に配設されたスロットル弁により吸入空気圧力の変化
範囲は少くとも４倍の変化範囲が必要であり、従つて株
間へ供給すべき燃料の平均的流量変化範囲は４晧に達す
る。これだけの流量変化範囲を電磁弁の開弁時間幅の調
節のみで制御する事は燃料計量精度の点で問題である。
又機関の各気筒の吸入行程作動頻度と等しいかその整
数倍の作動頻度て電磁弁の計量動作を行うことは高回転
域での計量時間の不足と低回転域での計量動作のくり返
し周期の増大をまねきこれらは共に計量精度を悪化する
と共に制御系の応答性の低下をもたらす。

例えば４気筒４サイクル機関でアイドリング回転数を６
００ｒ″Ｐｍ、最高常用回転数を６０００ｒｐｍとして
全気筒に対する燃料計量を一本の電磁弁を用いて、全気
筒の吸入行程の作動頻度と等しい頻度で電磁弁の計量動
作を行う場合を考える。電磁弁に許容される開弁時間τ
Ｍ求めるとてある、従つて５１１００＠の計量時間しか
許容されない。

一方この種の電磁弁では印加される時限パルス電圧に対
する開弁動作の応答遅れ時間（約１１１００＠）が無視
できない値となり、計量精度を悪化させることになる。
又アイドリング回転数では計量動作のくり返し周期ＴＡ
はとなり機関は５ハ００８の周期しか吸入行程を行われ
ないため、電磁弁の計量周期を短くした場合は１回の動
作において計量すべき燃料量が小さくなりすぎる問題を
生じる。

そこで本発明では機関の設定回転数以下の低回転域ては
全気筒に対する吸入行程作動周波数の整数倍のくり返し
周波数で電磁弁による計量を行い、設定回転数をこえる
高回転域では電磁弁の計量動作のくり返し周期を一定値
に固定し、開弁時間幅制御のみを行う構成とすることに
より、前記機関回転数の高回転域及び低回転域での従来
の問題点を解消することを目的とするものである。

以下本発明を第１図に示す第１実施例につき説．明する
。１は４気筒４サイクル内燃機関、２はエアフィルタ１
ａ下流に設けられたエアフローメータ、３はスロットル
弁、４は吸気管１ｂに設置されたベンチユリ部でダブル
ベンチユリー構造となつている。

４０はエアブリード、４１はエマルジ．ヨンチユーブ、
４２はユアジエツト、４３はスモールベンチユリ、４４
はメインノズル、４５はエマルジョンホールである。

５は燃料タンク、６は燃料ポンプ、７はメインノズル４
４から噴射供給される燃料の量を間欠的に開閉作動して
制御する，電磁弁、８は燃料圧力を調整する燃圧調整弁
、９は吸気管１６内の圧力を検出する圧力センサ、１０
は機関クランク軸１ｃの位置つまり回転角を検出する回
転センサ、１１はエンジン冷却水温を検出する水温セン
サ、１２は機関の排気管１ｄに設けられた空燃比を検出
する空燃比センサ、１３は排気ガス有害成分を浄化する
三元触媒である。

１４はエアフロメータ２並びに回転センサ１０の検出信
号により燃料供給量つまり電磁弁７の開弁時間幅を計算
する電子制御回路てある。

次に電子制御回路１４を第２図のブロック図により説明
する。

回転センサ１０は機関クランク１ｃに一体に設けられた
インダクタ１０ａの回転角ｊを電磁ピックアップ１０ｂ
にてパルス信号として検出するもので、各気筒の吸入行
程毎に１個パルス信号を出力するものて波形整形回路も
含むものである。２０は回転数電圧発生器で、回転セン
サ１０からの回転パルス信号のくり返し周波数に応じた
回転数電圧ＶＮを発生する。

エアフロメータ２はリターンスプリングにより復元力を
与えられたじやま板を有し、空気流による圧力でじやま
板が変位する量をポテンショメータで検出することによ
り吸入空気量に応じた吸気量電圧ＶＡが出力される。４
０は同期時限パルス発生器で、機関のクランク軸回転角
に対応してつまり回転に同期して時限パルスを発生する
もので、このパルス出力のくり返し周期は対応する気筒
の吸入行程の作動周期ＴＩに等しい。

この時限パルスは機関のクランク軸１ｃに同期している
のて同期時限パルスと呼ぶ。同期時限パルスの時間幅Ｔ
１は基本的には吸気量電圧ＶＡに比例し回転数電圧ＶＮ
に反比例するもので、７１＝Ｋ″４ＶＡＴＩ＝Ｋ″！４
■Ａ／ＶＮ（但しＫ″４，Ｋ″４は定数）で表わされる
。５０は機関のクランク軸回転角とは同期せず一定のく
り返し周期て時限パルスを発生する非同期時限パルス発
生器で時限パルスの時間幅τ２は吸気量電圧■Ａに比例
する。

従つてτ２＝Ｋ１゛ＶＡ（Ｋ″１は定数）である。６０
は設定回転数Ｎｓに対応する設定電圧Ｖ，を発生する電
圧設定器である。７０は比較器で回転数電圧ＶＮと設定
電圧Ｖ，とを比較判別し、後述の二つのゲート９０，１
００を制御する制御信号を発生する。

ＶＮ≦Ｖ，ではゲート９０に゜゜Ｈ゛レベル、ゲート１
００に“゜Ｖ３レベル信号を供給し、同期時限パルス発
生器４の時限パルスを選択して後続の回路に出力させる
。又ＶＮ＞Ｖｓではゲート１００に“６Ｗ３レベル、ゲ
ート９０に゜゜Ｌ゛レベル信号を供給し、非同期時限パ
ルス発生器５の生じる非同期時限パルスを選択して後続
の回路に出力させる。８０は空燃比関数電圧発生器で例
えばセンサ１１，１２から出力される機関の運転条件に
対応して計画された空燃比に対応した空燃比電圧■Ｍが
若しくは所定の空燃比電圧ＶＭを発生する。

１１０はゲート９０，１００からの信号を増幅する増幅
回路で燃料供給量を制御する電磁弁７を駆動する。

次に電子制御回路１４を第３図に示す電気回路により詳
細に説明する。

回転角センサ１０は機関のクランク軸１ｃに一体に設け
られたインダクタ１０ａの回転角を電磁ピックアップ１
０ｂにてパルス信号として検出し、このパルス信号をト
ランジスタ１０ｄにて増幅整形する。この整形後のＡ点
に現われる信号電圧波形は第４図Ａの如きものとなり、
機関のクランク軸が１１２回転して４気筒のうちのいず
れかの気筒が吸入行程を行う毎にトリガ信号を発生する
。１０ｅはＤ−フリップフロップであり、Ａ点のトリガ
信号を入力としてＱ信号出力点Ｂに第４図Ｂの如き交互
に切換る矩形波電圧を出力する。

又１０ｆは否定回路でありＢ点の波形とは逆極性の波形
の出力をＢ２点に発生する。同期時限パルス発生器４０
は二つの同期型時限パルス発生器４０ａ，４０Ｂより構
成され、機関の吸入行程に同期して時限パルスを発生す
る。二つの時限パルス発生器４０Ａ，４０Ｂは同一構成
てあるので４０Ａにつき説明する。４１は差動型演算増
幅器てあり、積分回路を構成し積分時定数はコンデンサ
４２と抵抗４３てきまる。

４４はアナログスイッチで回転センサ１０のフリップフ
ロップ１０ｅの出力であるＢ点の電圧にて制御され、Ｂ
点が゜゜Ｈ゛レベルにあるときは接点ａ−ｃ間を接続し
エアフロメータ２より機関の吸入空気量ＱＡに比例した
吸気電圧ＶＡが印加され、Ｂ点が゜゛Ｌ゛レベルにある
ときは接点ｂ−ｃ間を接続し空燃比関数電圧発生器８０
からの負電圧が印加されコンデンサ４２の充電と放電が
行われる。

従つて積分回路出力であるＣ点の電圧波形は第４図ｃの
如きものとなる。４５は差動型演算増幅器を用いた比較
器で積分回路出力のＣ点の電圧を一定電圧と比較する。

比較器の出力であるＤ点の電圧波形は第４図Ｄの如きも
のとなる。４６はこのＤ点の電圧信号と回転センサ１０
のＤ−フリップフロップ１０ｅ（７）互信号即ちＢ点の
信号の逆極性の信号との論理積をとる論理積回路で回路
４６の出力であるＥ点の時限パルス電圧の波形は第４図
Ｅの如きものとなる。

ここでこの時限パルスＥの時間幅τ１は吸入行程作動周
期をＴ！とするτ１＝Ｋ″４ＶＡＴ，＝Ｋ４ＱＡ／Ｎ（
但しＫ″４，Ｋ４は定数）となる。時限パルス発生器４
０Ａより得られた時限パルスは４気筒機関の２気筒に対
する時限パルスであり残りの２気筒に対する時限パルス
は他方の時限パルス発生器４０Ｂにより与えられる。時
限パルス発生器４０Ｂの構成は時限パルス発生器４０Ａ
と同一であり、時限パルス発生器４０Ａに比べ１回の吸
入行程分だけ位相がずれて動作する。従つて時限パルス
発生器４０Ｂの出力点Ｅ２に発生する時限パルスＥ２は
第４図Ｅ２に示す如く４気筒機関の残りの２気筒に対す
る時限パルスを与えることになる。従つて両発生器４０
Ａ，４０Ｂの共通出力点Ｆより得られる時限パルスは第
３図Ｆに示す如く４気筒機関のすべての気筒に対する時
限パルスが得られる。

回転数電圧変換器２０はトランジスタ２ａ，２ｂ１コン
デンサ２Ｃ１ダイオード２ｄ，２ｅ１平滑用のコンデン
サ２ｆ１抵抗２ｇ等を有するもので、入力信号としてク
ランク軸の角度検出信号に同期した回転センサ１０のＤ
−フリップフロップ１０ｅの矩形波信号が印加され、出
力点１には機関回転数Ｎに比例した回転数電圧ＶＮを発
生する。この回転数電圧ＶＮは差動型演算増幅器７１を
含む比較器７０にて電圧設定器６０からの設定回転数Ｎ
ｓに対応して設定された設定電圧■ｓと比較され、この
Ｖ，ＶＮの大小を判別し、判別信号を発生する。即ちＶ
Ｎ≦Ｖｓでは出力Ｊより“゜Ｈ゛レベルの信号を出力し
、又否定回路７２をへた出力点Ｋからぱ゜Ｌ゛レベルの
信号を出力し、反対にＶＮ＞ＶｓではＪ点は４′Ｌ″レ
ベル、Ｋ点は“゜Ｈ゛レベルの信号を出力する。第４図
ＪｌＫ図では時点Ｔ。以前（図中左側）ではＶＮ≦■，
の場合を示し、ＴＯ以後（図中右側）では■Ｎ＞Ｖｓを
示す。非同期時限パルス発生器５０は機関の吸入行程と
は同期せず一定のくり返し周期で時限パルスを発生する
ものでトランジスタ５１，５２は無安定マルチバイブレ
ータを構成し、一定周期で時間幅の短い正極性のパルス
電圧を発生する。

このマルチパイプレータの出力点Ｇの波形は第４図Ｇに
て示される。５３は差動型演算増幅器を用いた積分器で
入力される積分電圧は空燃比関数電圧発生器８０から与
えられ、積分コンデンサ５４のリセット用アナログスイ
ッチ５５は単安定マルチバイブレータの出力点Ｇに生じ
る正極性のパルスにて駆動される。

従つて積分器５３の出力点Ｇ２に発生する波形は第４図
Ｇ２に示す如き一定周期の鋸歯状波となる。５６は比較
器を構成する差動型演算増幅器で上記鋸歯状波とエアフ
ロメータ２からの吸気電圧■Ａとを比較し非同期時限パ
ルスを発生する。

この時限パルスの時間巾τ２はτ２＝Ｋ１゛ＶＡ＝Ｋ，
Ｑａ（Ｋ１″，Ｋ１は定数）となる。従つて比較器５６
の出力点Ｈに生じる時限パルスの波形は第４図Ｈに示さ
れ、吸気電圧ＶＡに比例した時間幅τ２が定められる。
ゲート９０，１００は論理積ゲート９１，１０１よりな
り、ゲート９０には両時限パルス発生器４０Ａ，４０Ｂ
の共通出力点Ｆからの時限パルスと比較器７０の出力点
Ｊからの比較信号とが入力され両信号の論理積を取る。

ゲート１００には非同期時限パルス発生器５０の出力点
Ｈからの時限パルスと比較器７０の出力点Ｋからの比較
信号とが入力され両信号の論理積を取る。両ゲート９０
，１００の出力はダイオード９２，１０２を介して共通
出力点Ｌより増幅回路１１０に供給され、増幅用トラン
ジスタ１１０にて電磁弁７を駆動するに十分のレベルま
でこの出力時限パルスが電流増幅される。電磁弁７の駆
動用の時限パルスとしてはＶＮ≦Ｖｓては同期時限パル
ス発生回路４０Ａ，４０Ｂの生じる時限パルスが選択さ
れ■Ｎ〉Ｖｓでは非同期時限パルス発生回路５０の生ず
る時限パルスが選択され、これらの時限パルス応動して
電磁弁７が動作し燃料計量を行う。即ち機関回転数Ｎが
設定回転数Ｎｓ以下の比較的低回転．領域では電磁弁の
駆動パルスとして同期時限パルス発生器４０の生じる時
限パルスが選択されるため機関の吸入行程毎に燃料計量
が行われる。又Ｎ〉Ｎｓの比較的高回転領域では電磁弁
７の駆動パルスとしては非同期時限パルス発生器５０の
生じ・る時限パルスが選択されるため機関の吸入行程と
は無関係な一定のくり返し周期で燃料計量が行われる。
上記実施例において空燃比の制御は低回転領域では同期
時限パルス発生器４０Ａ及び４０Ｂの積分回路に印加さ
れる積分電圧印加点Ｂ．．ｂ２に供給される空燃比関数
電圧発生器８０からの空燃比電圧ＶＭを種々の機関条件
例えばセンサ１１，１２からの冷却水温、空燃比情報に
応じて変化させることによつて任意にできる。例えばア
ナロログスイツチ４４及び４４ａ（１）ｂ端子及び■端
子にかかる空燃比電圧■Ｍ（負電圧）の絶対値を増加す
れば同一運転条件における時限パルス幅が減少する）た
め空燃比は大きく（薄く）なる。又高回転領域について
も非同期時限パルス発生器５の積分器５３に供給される
空燃比電圧■Ｍを上記同様変化させることによつて空燃
比を調節可能である。

例えば空燃比電圧ＶＭ絶対値を増加す・れば時限パルス
幅は減少し空燃比は大きく（薄く）なる。第３図に示す
実施例では空燃比を設定するための空燃比関数電圧発生
器８０は単にポテンショメータによソー定値に定める構
成であるが、第２図″のブ罎ンク図の破線に示す如く機
関回転数、冷却水温、排気ガス中の酸素濃度等の運転条
件に対応するセンサ１１，１２等で電気信号として検出
しこれらの検出信号を関数電圧発生器の入力とし、機関
に計画された空燃比パタンを表現する空燃比関数電圧■
Ｍを発生することにより、よりきめ細い空燃比制御が可
能となる。

又第３図に例示する電気回路図で比較器７０は設定回転
数Ｎｓに対応する設定電圧■，の値を限界値として同期
時限パルス発生器４０と非同期時限パルス発生器５０と
を切換えて電磁弁７に印加される時限パルスの選択を行
つているが第５図の第２実施例に示す如く比較器７０と
してヒステリシス特性を有するコンパレータ７１ａを用
い、設定回転数Ｎｓに対応した設定電圧■，を中心とし
てヒステリシス特性を持たせることににより設定回転数
附近の運転における不安定性の改善が可能である。ここ
でコンパレータ７１ａは差動型演算増幅器を用いたもの
で入力信号印加点１に回転数電圧■Ｎが印加されるよう
になつており出力点Ｊには出力信号ＶＪは第６図に示す
如す設定回転数Ｖ，を中心として±ΔＶｓの幅のヒステ
リシス特性を持つて６６Ｗ１レベルと゜゜Ｌ゛レベルの
切りかえが行われる。又第３図に示す電気回路図ては空
燃比電圧ＶＭを発生する空燃比関数電圧■Ｎ４発生器８
０が一定値の電汗■Ｍを出力するものを示したが第７図
の第３実施例に示す如く回転数Ｎ１冷却水温Ｔｗを制御
パラメータとして空燃比Ｍの関数形を定める空燃比関数
電圧発生器８０を用いることができる。第７図において
８０３，８０４は比較器であり、回転数Ｎに応じた回転
数電圧ＶＮを設定回転数Ｎｌ，Ｎ２に対応する設定回転
数電圧ＶＮｌ，ＶＮ２と比較する。

ＶＮ≧ＶＮｌでは比較器８０３ぱ゜Ｈ゛レベル出力を発
生しＶＮ≦ＶＮ２で比較器８０４は“Ｈ゛レベル出力を
発生しこれら二つの出力はＡＮＤ回路８０５にて論理積
信号を発生しこの信号が後述のアナログスイッチ８２４
を切換えるための信号となる。空燃比センサ１２は排気
ガス中の酸素濃度即ち空燃比Ｍに応じて出力電圧Ｖλが
Ｍ＝１４．部付近で急変するもので８２１はこの■λが
所定値以上か否か（理論空燃比か否か）を判別する比較
器であり、この比較器８２１の出力は抵抗８２２，８２
２ａ１コンデンサ８２３にて積分されアナログスイッチ
８２４をへて加算器８２５の入力信号として他の一定の
バイアス入力信号と共に加算され出力端子Ｍ１に第１の
空燃比電圧■Ｍ１を発生する。従つて回転数がＮ１より
Ｎ２までの範囲てはアナログスイッチ８２４が閉成し、
空燃比センサ１２から空燃比信号が印加され加算器８２
５の出力電圧ＶＭｌは機関に吸入される混合気の空燃比
を所定値即ち理論空燃比附近に保つ空燃比フィードバッ
クループが成立し、■Ｍ１は理論空燃比を中心とした狭
い値に制御される。回転数がＮ１からＮ２の範囲外の場
合は■Ｍ１はレベル設定器８２６にて決まる一定値をと
る。又エンジン冷却水温を検出する水温センサ１１とし
て例えばサーミスタが使用可能であり冷却水温に対応し
た電圧Ｖｔが差動増幅器８４１に印加され出力端Ｍ２に
第２の空燃比電圧ＶＭ２を発生する。８５０は最小値選
択回路てあり本例では二つのダイオード８５１，８５２
と抵抗８５３とより構成され、二つの入力電圧のうち小
さい方の電圧が選択され出力として得ることができる。

この最小値選択回路８５０の入力信号として前記第１、
第２の空燃比電圧■Ｍｌ，ＶＭ２が入力されており、両
者のうちの小さい方が選択されＭ３点に空燃比電圧ＶＭ
３を生じる。一方第３図に示す電気的制御回路は負極性
の空燃比電圧を必要とするため差動増幅器８５５にて極
性反転し、隅点に最終的な空燃比電圧■Ｍを発生する。
この実施例の空燃比関数電圧発生器８０にて計画される
空燃比電圧ＶＭの関数型を示すパタンは第９図に示され
横軸は回転数電圧ＶＮ、縦軸は空燃比電圧ＶＭであり、
負の値をとり実線は冷却水温電圧Ｖｔが暖機後の所定値
に対応する一定値ＶｔＯに達した場合であり、Ｒ″−Ｕ
′−Ｗ―ｘ″−Ｙ″−Ｚ″を結ぶ直線のパタンとなる。
Ｖｔ＝Ｖｔｌ（ＶｔＫＶｔＯ）の場合はＰ′−Ｑ″を結
ぶ直線のパタンとなりＶｔがＶｔｌより上昇してＶｔＯ
に近づくにつれてＰ″−Ｑ″の直線パタンが下方に平行
移動し斜線部内の空燃比パタンが最終的な空燃比電圧■
Ｍとして選択され暖機を完了すればＲ″−Ｖ″−Ｗ″−
Ｘ″−Ｙ″−Ｚ″の実線パタンまで連続的に変化する。
これは第８図に示す空燃比パタンの計画値に対応するも
のである。なお第８図で縦軸は空燃比Ｍ１横軸は機関回
転数Ｎ．．ｔは冷却水温でありｔ≧ちにて暖機は完了す
る又ｔ１くらである。その他上記実施例ではエアフロメ
ータ２はじやま板式の流量計を用いたものを示したがこ
のものでは体積流量しか測定できないので機関の運転条
件をきめる量としては質量流量を求めなければならない
から大気温、大気圧による補正が必要となるがこの補正
方法は本発明の目的とする所ではないので省略する。以
上の各実施例ては機関の運転条件を検出する基本運転パ
ラメタとしてエアフローメータ２にて吸入空気量ＱＡを
検出し機関の回転数Ｎにて割算して毎回の吸入行程での
吸入空気量を演算し、電磁弁７の関弁時間幅τを演算る
構成のものについて説明したが、スロットル弁３の下流
側の吸気マニホルド圧力ＰＩ（絶対圧）を例えば第１図
に破線で示した如く半導体歪ゲージを用いた圧力センサ
９にて電気的信号として検出すれば吸入行程で吸入され
る空気量は基本的に機関回転数と吸気マニホルド圧力の
関数として表わされ電磁弁７に印加すべき時限パルスの
時間幅は上記実施例同様求めることができる。

又第１図に示す第１実施例では電磁弁７で計量“された
燃料を微粒化するためのベンチユリー部４としてダブル
ベンチユリを用い、そのスモールベンチユリ４３に配設
されたメインノズル４４より燃料を噴出する構成である
が、第１０図の第４実施例に示すようにスロー系を加え
て、機関の吸入空気量の少い領域の燃料霧化特性の向上
をはかることもできる。

この第１０図において４はベンチユリ部であり４０はメ
インエアブリード系で４１はエマルジョンチューブ、４
２はメインエアジェット、４３はスモールベンチユリ、
４４はメインノズル、４５はエマルジョンホール、４４
ａはスローノズルである。又３は機関の吸入空気量を調
節するためのスロットル弁７は機関へ供給すべき燃料を
計量するための電磁弁である。４６はスローエアブリー
ド系であり、４７はスローエアジエツト、４８はエマル
ジョンチューブ、４９はエマルジョンホールである。こ
の構成で電磁弁７にて計量された燃料はベンチユリ部４
の空気流速が高い領域ではメインノズル４４の出口附近
の負圧がスローノズル４４ａの出口附近の負圧より大き
くメインノズル４４より噴射されるが、空気流速が低い
領域では負圧が逆転しスローノズル４４ａより噴射され
全域にわたつて良好な霧化が行われる。

以上の如く本発明ては機関の複数気筒に対する燃料計量
を行うために１個の電磁弁を使用すると共に設定回転数
以下の比較的低回転領域では燃料供給を行うべき気筒の
吸入行程に同期して電磁弁を作動させ燃料計量を行い、
設定回転数をこえる比較的高回転領域では機関の吸入行
程のくり返し周期に無関係な一定の周期で電磁弁の計量
動作を行う同期型と非同期型の二種の時限パルスによる
間欠計量を特徴としており、低回転域では毎回の吸入行
程に対して一定の回数の計量頻度が確保されると共に高
回転域では計量動作は間欠的であるが燃料ノズルからの
燃料流は平均化され連続流となるのでどの気筒に対して
も均一の燃料量が供給されると共に電磁弁に対して十分
の計量時間が確”保されるため精度の高い燃料計量が実
現される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す構成図、第２図は第
１図に示す電子制御回路のブロック図、第３図は第１図
に示す電子制御回路の電気回路図、第４図は第３図各部
の信号波形図、第５図は本発明の第２実施例の要部の電
気回路図、第６図は第５図に示す回路の作動を説明する
ための出力波形図、第７図は本発明の第３実施例の要部
の電気回路図、第８図並びに第９図は第７図に示す回路
の作動を説明するための特性図、第１０図は本発明の第
４実施例の要部の構成図てある。 ７・・・電磁弁、１０・・・回転センサ、４０（４０Ａ
，４０Ｂ）・・・同期時限パルス発生器、５０・・・非
同期時限パルス発生器。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 時限パルス電圧に応動して間欠的に燃料計量を行う
   電磁弁と、機関回転数が設定回転数以下ではクランク軸
   の回転に同期し、吸入行程毎に前記電磁弁に供給される
   時限パルスを発生する同期時限パルス発生器と、機関回
   転数が前記設定回転数をこえる回転数では機関回転数周
   期に無関係に所定のくり返し周期で前記電磁弁に供給さ
   れる時限パルスを発生する非同期時限パルス発生器とを
   備えることを特徴とする燃料制御装置。