JPS6054363B2 - 切刃用複合焼結部片 - Google Patents
切刃用複合焼結部片Info
- Publication number
- JPS6054363B2 JPS6054363B2 JP54144220A JP14422079A JPS6054363B2 JP S6054363 B2 JPS6054363 B2 JP S6054363B2 JP 54144220 A JP54144220 A JP 54144220A JP 14422079 A JP14422079 A JP 14422079A JP S6054363 B2 JPS6054363 B2 JP S6054363B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite sintered
- cutting
- cutting blade
- weight
- sintered piece
- Prior art date
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた靭性と耐熱耐摩耗性を有し、特に
難削材を切削するに際して、切刃として使用するのに適
した複合焼結部片に関するものである。
難削材を切削するに際して、切刃として使用するのに適
した複合焼結部片に関するものである。
従来、AlおよびAl合金、CuおよびCu合金などの
非鉄金属材料や、プラスチック、ゴム、黒鉛、およびセ
ラミックなどの非金属材料などの高速仕上切削には、ダ
イヤモンド基焼結材料の切刃層と、これに靭性を付与す
る目的で炭化タングステン(以下WCで示す)基超硬合
金で構成された保持層との積層複合体からなる複合焼結
材片が切刃として使用されている。
非鉄金属材料や、プラスチック、ゴム、黒鉛、およびセ
ラミックなどの非金属材料などの高速仕上切削には、ダ
イヤモンド基焼結材料の切刃層と、これに靭性を付与す
る目的で炭化タングステン(以下WCで示す)基超硬合
金で構成された保持層との積層複合体からなる複合焼結
材片が切刃として使用されている。
上記従来複合焼結部片は、通常、圧力ニ5〜6万気圧、
温度:1350〜1500′Cの超高圧焼結条件で製造
されており、したがつて保持層を構成するWC基超硬合
金は液相焼結されることになる。
温度:1350〜1500′Cの超高圧焼結条件で製造
されており、したがつて保持層を構成するWC基超硬合
金は液相焼結されることになる。
このような従来複合焼結部片の保持層においては、その
製造時の高温高圧下において液相(通常はCOで構成さ
れる)中に相当量のWCが溶解し、一方これに比例して
凝固時におけるWCの析出もそれだけ活発化するため、
析出したWC粒は異常に細長く成長するようになり、こ
のWC粒の成長は炭素の濃度勾配が著しい上記切刃層と
の界面において特に生じ易く、この結果前記切刃層との
界面接合強度は著しく低下するようになるものであつた
。このように切刃層と保持層との密着性が良好でない従
来複合焼結部片においては、切削時に発生する微小振動
が増幅された状態となるために、切刃の摩耗進行が早め
られ、さらにチッピングや欠損が発生しやすくなるもの
であつた。本発明者等は、上述のような観点から、切刃
用,複合焼結部片について、切刃層を構成するダイヤモ
ンド基焼結材料との界面接合強度が高く、さらに靭性お
よび耐熱耐摩耗性にすぐれた保持層形成材料を得べく研
究を行なつた結果、(a)保持層における分散相形成成
分の主要成分ζを、安価にして耐熱耐摩耗性にすぐれ、
かつタングステン(以下Wで示す)との接合強度が高い
炭化チタン(以下TiCで示す)で構成し、一方同じく
素地(結合相)を高い熱伝導度とすぐれた耐熱強度を有
するWで構成すると、焼結時ζに、前記保持層内部は勿
論のこと、前記切刃層との界面においても粒成長がきわ
めて小さく、しかも前記保持層は組成上固相焼結される
ために、理論密度比100%の緻密にして、TiC粒の
粒成長がきわめて小さい微細組識をもつようにzなり、
したがつて、この結果の保持層は、切刃層に対する界面
接合強度が著しく高く、かつ高靭性、高熱伝導性および
高耐熱塑性変形性をもつようになることから、切削時に
はすぐれた耐摩耗性と耐欠損性を示すこと。
製造時の高温高圧下において液相(通常はCOで構成さ
れる)中に相当量のWCが溶解し、一方これに比例して
凝固時におけるWCの析出もそれだけ活発化するため、
析出したWC粒は異常に細長く成長するようになり、こ
のWC粒の成長は炭素の濃度勾配が著しい上記切刃層と
の界面において特に生じ易く、この結果前記切刃層との
界面接合強度は著しく低下するようになるものであつた
。このように切刃層と保持層との密着性が良好でない従
来複合焼結部片においては、切削時に発生する微小振動
が増幅された状態となるために、切刃の摩耗進行が早め
られ、さらにチッピングや欠損が発生しやすくなるもの
であつた。本発明者等は、上述のような観点から、切刃
用,複合焼結部片について、切刃層を構成するダイヤモ
ンド基焼結材料との界面接合強度が高く、さらに靭性お
よび耐熱耐摩耗性にすぐれた保持層形成材料を得べく研
究を行なつた結果、(a)保持層における分散相形成成
分の主要成分ζを、安価にして耐熱耐摩耗性にすぐれ、
かつタングステン(以下Wで示す)との接合強度が高い
炭化チタン(以下TiCで示す)で構成し、一方同じく
素地(結合相)を高い熱伝導度とすぐれた耐熱強度を有
するWで構成すると、焼結時ζに、前記保持層内部は勿
論のこと、前記切刃層との界面においても粒成長がきわ
めて小さく、しかも前記保持層は組成上固相焼結される
ために、理論密度比100%の緻密にして、TiC粒の
粒成長がきわめて小さい微細組識をもつようにzなり、
したがつて、この結果の保持層は、切刃層に対する界面
接合強度が著しく高く、かつ高靭性、高熱伝導性および
高耐熱塑性変形性をもつようになることから、切削時に
はすぐれた耐摩耗性と耐欠損性を示すこと。
(b)上記保持層において、分散相形成成分としてTi
Cの他に、Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,MOl
およびWの炭化物のうちの1種または2種以上を、単独
およびTiCとの複合固溶体のいずれか、または両方の
形で含有させると、焼結時におけるTlCの粒成長が一
段と抑制されるばかりでなく、TiC自体の硬さおよび
靭性が向上するようになり、さらに結合相と結合強度も
一層向上するようになること。
Cの他に、Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,MOl
およびWの炭化物のうちの1種または2種以上を、単独
およびTiCとの複合固溶体のいずれか、または両方の
形で含有させると、焼結時におけるTlCの粒成長が一
段と抑制されるばかりでなく、TiC自体の硬さおよび
靭性が向上するようになり、さらに結合相と結合強度も
一層向上するようになること。
以上(a)および(b)に示される知見を得たのである
。
。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであつ
て、切刃用複合焼結部片を、ダイヤモンド基焼結材料か
らなる切刃層と、TiC含有のタングステン基合金から
なる保持層との積層複合体で構成し、さらに前記保持層
を、望ましくは、重量%で、(1)TiC:10〜50
%、 Wおよび不可避不純物:残り、 (2)TiC:10〜50%、 Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,MOlおよびWの
炭化物のうちの1種または2種以上:0.1〜20%、
Wおよび不可避不純物:残り、(3)TlC:10〜5
0%と、Zr,Hf,V,Nb,Ta,cr,MOlお
よびwの炭化物のうちの1種または2種以上:0.1〜
20%との複合固溶体、Wおよび不可避不純物:残り、
(4)TiC:10〜50%と、Zr,Hf,V,Nb
,Ta,cr,MOlおよびWの炭化物のうちの1種ま
たは2種以上:0.1〜20%との複合固溶体、Zr,
Hf,V,Nb,Ta,Cr,MO、およびWの炭化物
のうちの1種または2種以上:0.1〜20%、Wおよ
び不可避不純物:残り、 以上(1)〜(4)の成分組成を有するTlC含有のタ
ングステン基合金で構成することに特徴を有するもので
ある。
て、切刃用複合焼結部片を、ダイヤモンド基焼結材料か
らなる切刃層と、TiC含有のタングステン基合金から
なる保持層との積層複合体で構成し、さらに前記保持層
を、望ましくは、重量%で、(1)TiC:10〜50
%、 Wおよび不可避不純物:残り、 (2)TiC:10〜50%、 Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,MOlおよびWの
炭化物のうちの1種または2種以上:0.1〜20%、
Wおよび不可避不純物:残り、(3)TlC:10〜5
0%と、Zr,Hf,V,Nb,Ta,cr,MOlお
よびwの炭化物のうちの1種または2種以上:0.1〜
20%との複合固溶体、Wおよび不可避不純物:残り、
(4)TiC:10〜50%と、Zr,Hf,V,Nb
,Ta,cr,MOlおよびWの炭化物のうちの1種ま
たは2種以上:0.1〜20%との複合固溶体、Zr,
Hf,V,Nb,Ta,Cr,MO、およびWの炭化物
のうちの1種または2種以上:0.1〜20%、Wおよ
び不可避不純物:残り、 以上(1)〜(4)の成分組成を有するTlC含有のタ
ングステン基合金で構成することに特徴を有するもので
ある。
つぎに、この発明の複合焼結部片における望ましい保持
層の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
層の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
(a)TiCその含有量が10%未満では、所望の耐熱
耐摩耗性を確保することができず、一方50%を越えて
含有させると、TiC粒子同志のスケルトン形成が著し
くなつて靭性が低下するようになることから、その含有
量を10〜50%と定めた。
耐摩耗性を確保することができず、一方50%を越えて
含有させると、TiC粒子同志のスケルトン形成が著し
くなつて靭性が低下するようになることから、その含有
量を10〜50%と定めた。
(b)TiC以外の炭化物
その含有量が0.1%未満では、分散相の粒成長抑制作
用、分散相の硬さおよび靭性向上作用、並びに分散相の
結合相との結合強度向上作用によソー層の改善効果が得
られず、一方20%を越えて含有させると、分散相が焼
結時に粒成長するようになることから、その含有量を0
.1〜20%と定めた。
用、分散相の硬さおよび靭性向上作用、並びに分散相の
結合相との結合強度向上作用によソー層の改善効果が得
られず、一方20%を越えて含有させると、分散相が焼
結時に粒成長するようになることから、その含有量を0
.1〜20%と定めた。
ついで、この発明の複合焼結部片を実施例により具体的
に説明する。
に説明する。
実施例1
Zr製円筒型薄肉容器内に、平均粒径1.5μmのTi
C粉末:4鍾量%と、同0.6μmのW粉末:60重量
%とからなる均一混合粉体:200m9を装入し、引続
いてその上にさらに平均粒径0.5μmのダイヤモンド
粉末:9鍾量%と、同1,2μ丸のCO粉末:10重量
%とからなる均一混合粉末:60m9を装入充填し、つ
いで前記混合粉末充填の容器全体を通常の超高圧超高温
発生装置内に装入し、圧力ニ55Kb1温度:1400
℃の条件で3紛間保持して焼結した後、温度:1300
℃まで徐冷し、引続いて急冷し、最終的に通常の後処理
並びに均等四つ割り分割切断を施すことによつて、第1
図に概略斜視図で示される形状、すなわち、平面形状:
中心角900にして半径3.0TIr!!tの扇形、切
刃層1aの厚さ:0.5順、保持層1bの厚さ:2.C
M(全体厚さ:2.57rr11t)を有するこの発明
の複合焼結部片1を製造した。
C粉末:4鍾量%と、同0.6μmのW粉末:60重量
%とからなる均一混合粉体:200m9を装入し、引続
いてその上にさらに平均粒径0.5μmのダイヤモンド
粉末:9鍾量%と、同1,2μ丸のCO粉末:10重量
%とからなる均一混合粉末:60m9を装入充填し、つ
いで前記混合粉末充填の容器全体を通常の超高圧超高温
発生装置内に装入し、圧力ニ55Kb1温度:1400
℃の条件で3紛間保持して焼結した後、温度:1300
℃まで徐冷し、引続いて急冷し、最終的に通常の後処理
並びに均等四つ割り分割切断を施すことによつて、第1
図に概略斜視図で示される形状、すなわち、平面形状:
中心角900にして半径3.0TIr!!tの扇形、切
刃層1aの厚さ:0.5順、保持層1bの厚さ:2.C
M(全体厚さ:2.57rr11t)を有するこの発明
の複合焼結部片1を製造した。
この結果得られた本発明複合焼結部片1を、ダイヤモン
ドホィールで研磨して組識観察を行なつたところ、上部
の切刃層1aと下部の保持層1b0:3のいずれも理論
密度比100%を示し、また前記保持層においては、内
部は勿論のこと、特に切刃層との界面部にも、切刃層の
COの若干の拡散が見られるものの粒の異常成長は全く
見られず、両層が強固に密着していることが確認された
。
ドホィールで研磨して組識観察を行なつたところ、上部
の切刃層1aと下部の保持層1b0:3のいずれも理論
密度比100%を示し、また前記保持層においては、内
部は勿論のこと、特に切刃層との界面部にも、切刃層の
COの若干の拡散が見られるものの粒の異常成長は全く
見られず、両層が強固に密着していることが確認された
。
さらに上記保持層はビッカース硬さ:1200k9/W
dを示すものであつた。一方、比較の目的で、保持層を
WC−6重量%COの組成を有する超硬合金で構成する
以外は、上記本発明複合焼結部片1の製造条件と同一の
条件にて従来複合焼結部片1″を製造した。
dを示すものであつた。一方、比較の目的で、保持層を
WC−6重量%COの組成を有する超硬合金で構成する
以外は、上記本発明複合焼結部片1の製造条件と同一の
条件にて従来複合焼結部片1″を製造した。
ついで、これら両複合焼結部片を、第2図に平面図で、
また第3図に正面図で示されるように、平面寸法:12
.7TfS口、厚さ:4.8W!RのWC基超硬合金製
切削チップ(スローアウエイチツプ)2の四隅のうちの
1隅の切刃部にろう付けにより取付け、さらにこれをバ
イトに取付け、ついで被削材:アルミニウム鋳鉄、切削
速度:200m/Minl送りニ0.1W!/Rev.
、切込み:0.5WL、切削油:使用の条件で穴あけ加
工を行なう切削試験に供し、使用寿命に至るまでの加工
穴数を測定した。
また第3図に正面図で示されるように、平面寸法:12
.7TfS口、厚さ:4.8W!RのWC基超硬合金製
切削チップ(スローアウエイチツプ)2の四隅のうちの
1隅の切刃部にろう付けにより取付け、さらにこれをバ
イトに取付け、ついで被削材:アルミニウム鋳鉄、切削
速度:200m/Minl送りニ0.1W!/Rev.
、切込み:0.5WL、切削油:使用の条件で穴あけ加
工を行なう切削試験に供し、使用寿命に至るまでの加工
穴数を測定した。
この結果本発明複合焼結部片使用の切削チップは25,
00陥加工後、正常摩耗により寿命に達したのに対して
、従来複合焼結部片使用の切削チップは、チッピングの
発生があり、15,00咋て寿命に至つた。
00陥加工後、正常摩耗により寿命に達したのに対して
、従来複合焼結部片使用の切削チップは、チッピングの
発生があり、15,00咋て寿命に至つた。
実施例2
切刃層および保持層形成のための混合粉末の配ノ合割合
を第1表に示される条件とする以外は、上記実施例1に
おいて本発明複合焼結部片1を製造した場合と同一の条
件にて、実質的に配合組成と同一の最終成分組成をもつ
た本発明複合焼結部片a−1および従来複合焼結部片A
,bをそれぞれ製造した。
を第1表に示される条件とする以外は、上記実施例1に
おいて本発明複合焼結部片1を製造した場合と同一の条
件にて、実質的に配合組成と同一の最終成分組成をもつ
た本発明複合焼結部片a−1および従来複合焼結部片A
,bをそれぞれ製造した。
この結果得られた本発明複合焼結部片a〜1および従来
複合焼結部片A,bの切刃層と保持層との界面部分の組
織を観察したところ、本発明複合焼結部片a−1におい
ては、分散相および結合相とも粒の異常成長は見られず
、微細にして均一な組織を呈するものであるのに対して
、従来複合焼結部片A,bにおいては、WC粒に著しい
粒成長が起つていた。
複合焼結部片A,bの切刃層と保持層との界面部分の組
織を観察したところ、本発明複合焼結部片a−1におい
ては、分散相および結合相とも粒の異常成長は見られず
、微細にして均一な組織を呈するものであるのに対して
、従来複合焼結部片A,bにおいては、WC粒に著しい
粒成長が起つていた。
また、第1表には保持層のビッカース硬さを合せて示し
た。ついで、上記本発明複合焼結部片a−1および従来
複合焼結部片A,bのそれぞれを実施例1におけると同
様に分割した状態で切削チップに取付け、さらにバイト
に取付けて、被削材:A1−13%Si合金、切削速度
:600TrL,/Minl送りニ0.1m/Rev.
、切込み:0.5mの条件で切削試験を行ない、ブラン
ク摩耗巾が0.211!に至るまでの切削時間を測定し
た。
た。ついで、上記本発明複合焼結部片a−1および従来
複合焼結部片A,bのそれぞれを実施例1におけると同
様に分割した状態で切削チップに取付け、さらにバイト
に取付けて、被削材:A1−13%Si合金、切削速度
:600TrL,/Minl送りニ0.1m/Rev.
、切込み:0.5mの条件で切削試験を行ない、ブラン
ク摩耗巾が0.211!に至るまでの切削時間を測定し
た。
この測定結果を第2表に示した。なお、第2表には刃先
状態も合せて示した。第2表に示されるように、本発明
複合焼結部片a−1は、いずれも正常摩耗を示すことか
ら切刃層と保持層との接合強度がきわめて高いことが容
易に理解でき、さらに両層の界面接合強度が低いために
切削中にチッピングを起した従来複合焼結部片に比して
、一段とすぐれた切削寿命を示すことが明らかである。
なお、上記実施例では複合焼結部片を分割した状態で超
硬合金製切削チップの切刃部に取付けて使用した場合に
ついて述べたが、前記複合焼結部片を分割することなく
、あるいは大寸の適宜形状とし、そのまま切削チップと
して使用してもよいことは勿論である。上述のように、
この発明の複合焼結部片は、保持層をTiC含有のタン
グステン基合金で構成することによつて、すぐれた靭性
と耐熱耐摩耗性を有し、かつ切刃層と保持層との接合強
度も著しく高いものとなつているので、特に難削材の切
削に際して切削寿命の一段とすぐれた延命化をはかるこ
とができるなど工業上有用な特性を有するのである。
状態も合せて示した。第2表に示されるように、本発明
複合焼結部片a−1は、いずれも正常摩耗を示すことか
ら切刃層と保持層との接合強度がきわめて高いことが容
易に理解でき、さらに両層の界面接合強度が低いために
切削中にチッピングを起した従来複合焼結部片に比して
、一段とすぐれた切削寿命を示すことが明らかである。
なお、上記実施例では複合焼結部片を分割した状態で超
硬合金製切削チップの切刃部に取付けて使用した場合に
ついて述べたが、前記複合焼結部片を分割することなく
、あるいは大寸の適宜形状とし、そのまま切削チップと
して使用してもよいことは勿論である。上述のように、
この発明の複合焼結部片は、保持層をTiC含有のタン
グステン基合金で構成することによつて、すぐれた靭性
と耐熱耐摩耗性を有し、かつ切刃層と保持層との接合強
度も著しく高いものとなつているので、特に難削材の切
削に際して切削寿命の一段とすぐれた延命化をはかるこ
とができるなど工業上有用な特性を有するのである。
第1図は複合焼結部片の実施例を示す概略斜視図、第2
図は複合焼結部片を切削チップの切刃部に取付けた状態
を示す平面図、第3図は同正面図である。 図面において、1,1″・・・・・・複合焼結部片、1
a・・・・・・切刃層、1b・・・・・保持層、2・・
・・・・切削チップ。
図は複合焼結部片を切削チップの切刃部に取付けた状態
を示す平面図、第3図は同正面図である。 図面において、1,1″・・・・・・複合焼結部片、1
a・・・・・・切刃層、1b・・・・・保持層、2・・
・・・・切削チップ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ダイヤモンド基焼結材料の切刃層と、炭化チタン含
有のタングステン基合金の保持層との積層複合体からな
ることを特徴とする切刃用複合焼結部片。 2 上記炭化チタン含有のタングステン基合金が、炭化
チタン:10〜50重量%、Wおよび不可避不純物:残
り、 からなる組成を有することを特徴とする上記特許請求の
範囲第1項記載の切刃用複合焼結部片。 3 上記炭化チタン含有のタングステン基合金が、炭化
チタン:10〜50重量%、Zr,Hf,V,Nb,T
a,Cr,Mo、およびWの炭化物のうちの1種または
2種以上:0.1〜20重量%、Wおよび不可避不純物
:残り、 からなる組成を有することを特徴とする上記特許請求の
範囲第1項記載の切刃用複合焼結部片。 4 上記炭化チタン含有のタングステン基合金が、炭化
チタン:10〜50重量%と、Zr,Hf,V,Nb,
Ta,Cr,Mo、およびWの炭化物のうちの1種また
は2種以上:0.1〜20重量%との複合固溶体、Wお
よび不可避不純物:残り、 からなる組成を有することを特徴とする上記特許請求の
範囲第1項記載の切刃用複合焼結部片。 5 上記炭化チタン含有のタングステン基合金が、炭化
チタン:10〜50重量%と、Zr,Hf,V,Nb,
Ta,Cr,Mo、およびWの炭化物のうちの1種また
は2種以上:0.1〜20重量%との複合固溶体、Zr
,Hf,V,Nb,Ta,Cr,Mo、およびWの炭化
物のうちの1種または2種以上:0.1〜20重量%、
Wおよび不可避不純物:残り、 からなる組成を有することを特徴とする上記特許請求の
範囲第1項記載の切刃用複合焼結部片。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54144220A JPS6054363B2 (ja) | 1979-11-07 | 1979-11-07 | 切刃用複合焼結部片 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54144220A JPS6054363B2 (ja) | 1979-11-07 | 1979-11-07 | 切刃用複合焼結部片 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5669307A JPS5669307A (en) | 1981-06-10 |
JPS6054363B2 true JPS6054363B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=15357032
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP54144220A Expired JPS6054363B2 (ja) | 1979-11-07 | 1979-11-07 | 切刃用複合焼結部片 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6054363B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0440803Y2 (ja) * | 1986-12-04 | 1992-09-25 | ||
CN109161771B (zh) * | 2018-11-22 | 2020-10-09 | 钱尉茂 | 一种钨合金及其制备方法 |
-
1979
- 1979-11-07 JP JP54144220A patent/JPS6054363B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5669307A (en) | 1981-06-10 |
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