JPS60501614A - 点火型燃焼装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 点火型燃焼システム 技術分野 本発明は直接噴射型内燃機関の燃焼システムに関し、特に、メタノールおよびエ タノールのような別の燃料を効果的に点火するとともに燃焼させるように構成さ れた燃焼システムに関する。

従来の技術 従来のディーゼル燃料の供給が減少する点がらすると、圧縮点火機関、特に直接 燃料噴射型の機関が、１００％メタノールやエタノール等の豊富にある他の燃料 を燃焼させるように、簡単に改造され、構成されると、非常に有利である。この ような他の燃料は従来のディーゼル燃料に対して魅力的な代替物として見られる 。というのは、メタノールは石炭、天然ガ゛ス、木、あるいは動物の排泄物等の 広範囲な物質から一応合成されることができ、またエタノールはサトウキビやト ウモロコシ等の多種の植物から得られる澱粉の発酵により一応生成されることが できる。さらに、窒化酸素およびパティキュレートの量は本来少なく、また従来 のディーゼル燃料を燃焼させる場合に比べてアルコール燃料等を燃焼させる時、 好都合にもほとんどないのである。

しかし、これらの他の燃料は、約０〜１０の太き２ さのセダン価すなわち点火値（１ｇｎ１ｔｉｏｎ　ｖａｌｕｅ　）により特徴づ けられ、２−Ｄ級ディーゼル燃料等の従来のディーせル燃料は少なくとも４０の セタン価により特徴づけられる。したがって、従来のディーゼル燃料とは異なシ 、これらの低セタン価燃料は圧縮点火機関における通常の圧縮比のもとでは、ピ ストンにより燃焼室内で圧縮されて約５３８℃（１０００下）まで典型的に加熱 された吸入空気に接触して混合するだけでは自動点火しない。

このような相対的に低セタン価の他の燃料は、燃料を約１０００℃（１８３２Ｔ ）の充分に高められた温度まで直接加熱する電気作動型スパークプラグあるいは グロープラグの助けによシ局部的に点火され−る。

しかし、燃焼室内に直接噴射される全燃料を完全に点火するとともに燃焼させる という他の大きな問題がある。この問題は、燃料が圧縮点火機関の燃焼室内に典 型的には直接噴射されていたその方法に基く。

１９８１年１月３０日にグルグリッチ（Ｇｒｇｕｒｉｃｈ）らに発行された米国 特許第４，２７５，８４４号明細書に示されるように、直接噴射型圧縮点火機関 の従来の燃焼室は非常に小さいオリフィスを有する高圧燃料噴射ノズルを備える 。そのオリフィスは、明確かつ等間隔に分離した複数の高圧燃料流を、新鮮な吸 入空気で既に周期的に満たされている燃焼室の略全ての部分に周期的に噴射する 。車輪の径方向スポークと同じように、吸入空気のポケットにょシ分離された比 較的密集した円錐状の燃料流のこの形状は、燃焼室の各周期的爆発行程が実質的 に始まる前に、直接噴射機関が燃料流を必要な大量の吸入空気に迅速に貫通させ 、霧化し、混合させ、かつ燃焼させることに対して望ましい。

グロープラグあるいはスパークプラグが約１０００℃（１８３２下）の局部的な 温度を発生するように作動され、かつ、比較的低セタン価の燃料の相互に分離さ れた燃料流の１つに充分近接して配置されるとすると、その１つの燃料流とおそ らく他の最も近い燃料流だけが点火するであろう。しかし、遠くに分離された他 の燃料流の各々を分離する燃料不足の空気ポケットは、火炎が他の燃料流を直接 かつ迅速に燃焼させるのを阻止する。したがって、点火されない、あるいは部分 的にのみ点火された燃料流は、消費されない生の燃料ある〜・は不完全に燃焼し た燃料として燃焼室から排出される。もちろん、これは燃費およびエンジン出力 をかなシネ適当に低減さ・ぜ、燃焼室から排出される有害排出物、特に炭化水素 の量を増加させる。

グロープラグあるいはスパークプラグは、おそらく、全ての燃料流が充分に加熱 され、かつ直接点火されるような、１０００℃Ｃ１８３２下）よりかなり高い非 常な高温を発生ずるために、過剰に作動される。

しかし、例えば、グロープラグあるいはス・々−クシラグの寿命が急激に短かく なるので、この方法は非常に望ましくない。

本発明は上述した問題の１またはそれ以上を解決することを目的とする。

発明の開示 本発明の１つの特徴において、直接噴射型内燃機関の改良された燃焼システムは 、燃焼室内に噴射された燃料の局部的な点火と燃焼を開始する手段を有するとと もに、この燃料点火開始手段によっては、徹火されない、燃焼室内に同時に噴射 された一他のイ固々の燃料流に、火炎を伝播させる手段を有して℃・る。

従来の直接噴射型内燃機関を簡単に改良して、１００％メタノールあるいはエタ ノールのような豊富な他の燃料を効果的に燃焼させられるようにするという要請 がある。本発明の火炎伝播手段は、全ての各燃料流を燃料の補助的クラウドに同 時ｉ一つ密接に連結させる手段を備える。この構成にお〜・て、燃料点火開始手 段において発生した火炎は、全ての他の燃料流に直接、迅速かつ完全に伝播して 、完全７５一つ迅速な燃焼を確保する。

直接噴射型圧縮点火機関での実機テストの結果は、−Ｆ記のような他の燃料を燃 焼させる改良された燃焼。

システムが、従来のディーゼル燃料を燃焼させる従来の燃焼システムとほぼ同じ 燃焼効率を有することを示している。さらに、この改良された燃焼システムは、 はとんどの運転状態において、１００％の他の燃料を燃焼させた時、従来のディ ーゼル燃料を燃焼させる従来の燃焼システムにより発生するのと同じかあるいは さらに少ない量の有害排出物を発生した。

図面の簡単な説明 第１図は、直接噴射型内燃機関に組込まれた改良された燃焼システムの好ましい 実施例の部分断面側面図である。

第２図は第１図の■−■線に沿う部分的な図である。

第３図は第１図の川−■線によシ囲捷れた部分内における第１図の部分拡大図で ある。

第４図は本発明の他の実施例を示し、第３図と同様な部分拡大図である。

第５図は第４図の他の実施例を示し、第２図と同様な部分拡大図である。

第６図は、１００％メタノールあるいはエタノールを燃焼させる改良された燃焼 室の好ましい実施例と従来のディーゼル燃料を燃焼させる従来の燃焼室６ とから得られる、エンジン負荷の関数とする有害排出物の量を計測するとともに 燃費を調節した、実際のエンジンテストの比較結果をプロットしたグラフである 。これらのテストは毎分１４００回転（ｒｐｍ　）の一定エンジン速さにおいて 実施された。

第７図は２２０Ｏｒｐｍの高いエンジン速さで実施された同様なテストの結果を 示し、第６図と同様なグ第１図〜第５図を参照すると、ここで、同一符号は全て の図に関して同一部分を示しており、本発明の改良された燃焼システムの２つの 実施例が示されている。

第１図〜第３図は好ましい実施例を示し、改良された燃焼システム１０は直接燃 料噴射式内燃機関１４に組込丑れて示される（第１図）。例えば、内燃機関１４ は、本来、以下に述べるような改良された従来の圧縮点火機関であってもよい。

燃焼システム１０は燃焼室１８と、燃料噴射ノズル２２と、局部的に点火を開始 して燃焼室１８内の燃料を燃焼させる手段２６と、燃料点火開始手段２６にょシ 起こされる火炎を伝播させる手段３０とを備える。

燃焼室１８は主として、例えば、圧縮行程のピストン上死点の付近に示される、 往復ピストン３８の従来公知のメキシヵンハノト型凹陥壁３４と、ピストン３８ が往復動するボア４６を有する固定シリンダライナ４２と、シリンダライナ４２ をエンジンブロック５４に固着させるシリンダヘッド５２のボトムデツキ５０と から区画形成される。ＩＥましくは燃焼室１８は、１．　ｔたはそれ以上のバル ブ（図示せず）を介して燃焼室１８内に周期的に導入される吸入空気の流入抵抗 および熱損失を最小限にするため、静止あるいは低速空気スワール型である。

燃料噴射ノズル２２はシリンダヘッド５２を実質的に貫通して延びるノズルボデ ィ５６を有する。ノス＃　Ｎ　ティ５６（７）一端部にハ、ノズルチップ５８（ 第３図）が連結され、このノズルチップ５８は燃焼室１８の中央部内に好ましく は直接突出する。ノズルチソ７°５８は等間隔に配置された複数の第１燃料噴射 オリフイス６２！を有する。これらのオリフィス６２は、内燃機関の運転中、明 確で等間隔に分離された第１燃料流６６を燃焼室１８内に向けて径方向外方へ同 時に噴射するよう構成される。全ての噴射された第１燃料流６６は、同義形状を なし、また吸入空気６８のポケットにょシ相互に分離される（第２図）。

第１図〜第５図の全てにおいて、燃料点火開始手段２６は、例えば、アダプタ７ ２内に収容された電気作動型グロープラグ７ｏを主に有するとして示される。第 １図に示されるように、アダプタ７２はシリンダヘッド５２をほとんど完全に貫 通して延び、Ｓ？　）ムデノキ５０の上部ボア７８内に配設された環状シール７ ４に着座する。例えばステンレス鋼および焼きなまし銅から作られるアダプタ７ ２およびシール７４は、それぞれシリンダヘッド５２の内部室８２を通って循環 されるクーラント液にグロープラグ７０が接触するのを防止する。グロープラグ ７゜の一端には電気抵抗要素８６があり、この電気抵抗要素８６は、ノズルチノ ｆ５８の最も近い第１燃料噴射オリフイス６２から所定の距離Ｌ　１　（第３図 ）たけ離間して、燃焼室１８内に直接突出する。

また燃料点火開始手段２６は、グローランプ２６の代わりに、内燃機関の運転中 連続的あるいは間欠的に作動して比較的低いセタン価の他の燃料の点火を開始す るのに必要な、所定の高められた燃料点火温度まで燃料を局部的に加熱する１、 電気作動型ス・ぐ−クシラグあるいは他の高エネルギ装置を主に有するものであ ってもよい。スパークプラグがグロープラグ７０にとって代わるとすると、参照 符号８６はスパークプラグの電極要素を示す。

燃料点火開始手段２６によシ着火された局部的な火炎を、かなり離れており、吸 入空気のポケットによシ広く分離された第１燃料流６６まで伝播させて、燃料点 火開始手段２６によシ直接点火するために、火炎伝播手段３０は、第１燃料流６ ６の全てを燃料の補助的なりラウドに同時的および密接的に連結させるとともに 連続的に橋絡する手段９０（第１図および第３図）を有する。第１図〜第３図の 好ましい実施例および第４図〜第５図の他の実施例において、燃料連結手段９０ は、ノズルチップ５８に略軸方向に配設された第２燃料噴射オリフイス９８（第 ３．４図）と、第２燃料噴射オリフイス９８に対向するとともにこれから所定の 最小距離Ｌ２だけ離れた偏向面１０６（第３．４図）を有する衝突面要素１０２ とを備える。

ノズルチップ５８の第２噴射オリフイス９８は、内燃機関の運転中、第１燃料流 ６６と同じ燃料成分の第２燃料流１１０、を偏向面１０６に噴射するよう構成さ れる。偏向面１０６は第２燃料流１１０を正確に分散させて、細かく微粒子化さ れた燃料の補助的なりラウド９４を形成する。第１図〜第３図の好丑しい実施例 において、衝突面要素］０２は、例えばステンレス鋼から成る円柱状ピンである 。このピンはピストンの凹陥壁３４の中央のボア１１４内に配設され、好ましく は圧入によりその中に保持される。上方に突出するピン１０２の上部は偏向面１ ０６１０ を形成し、燃料の補助的なりラウド９４の形状および分散方向を所望のものにす るのに必要なように、形状を定められるとともに位置決めされる。偏光面１０６ は、ピストン３８が往復行程の上死点位置に達する時、所定の最小距離Ｌ２だけ 第２燃料噴射オリフイス９８から離れる。あるいは、衝突面要素１０２および偏 向面１０６は、ピストンの凹陥壁３４に一体的に形成あるいは鋳造されてもよい 。

第１図〜第３図において、偏向面１０６は平らであって、第２燃料噴射オリフイ ス９８の縦軸すなわち第２燃料流１１０の流れの方向に垂直な平面内にアシ、そ こから分散する燃料の補助的なりラウド９４は、第１燃料流６６の全てに交叉す る、細か−く微粒子化された燃料の薄い円形膜あるいは比較的平らな円板に似て いる。あるいは、第２燃料流１１０が第１燃料流６６の全てに交叉する所定の方 向に偏向されるのを保証するため、偏向面１０６は起伏があったシ、突出したシ 、へこんだシした形、あるいは第２燃料噴射オリフイス９８に対して傾斜してい てもよい。

第２図および第５図において、燃料の補助的なりラウド９４は、要素８６によっ て直接点火されるためにグロープラグ７０に充分接近した所に達するように示さ れている。第２図に示されるように、１または２の第１燃料噴射オリフイス６２ が、要素８６も第１燃料流６６′を直接点火するように、第１燃料流６６′をグ ロープラグ７０に充分近接させて噴射するよう構成されてもよい。この場合、要 素８６は好ましくは２つの第１燃料流６６′め間の中央付近に配置される。

あるいは、グロープラグ７０の要素８６または他の燃料点火開始手段は、燃料の 補助的なりラウド９４から離間し、そして第１燃料流６６′の少なくとも１つに 対して近接して配置されるよう構成されてもよい。この場合、グロープラグ７０ の要素８６は、近接した第１燃料流６６′のみを直接点火し、この第１燃料流６ ６′は、火炎を燃料の補助的なりラウド９４に、そして他の密接に接近した第１ 燃料流６６に伝播させる。点火開始手段２６、燃料の補助的クラウド９４および 第１燃料流６６の間における火炎伝播関係は、距離Ｌ１、Ｌ２、ノズル２２の燃 料噴射圧、第２燃料噴射オリフイス９８の大きさ、および要素８６と燃料噴射オ リフィス６２．９８に対する偏向面１０６の位置と形状のような、燃焼システム １０の種々の・ぐラメータを変化させることによシ変わる。

第４図および第５図には、本発明の他の実施例が示されている。この他の実施例 は、基本的には構造上および衝突面要素１０２の位置において、第１図２ 〜第３図の上記好ましい実施例と異なる。

第４図および第５図において、衝突面要素１０２はノズルボディ５６の延長部に 連結され、またこの延長部を形成する。衝突面要素１０２は燃料噴射ノズル２２ の縦軸に略平行なノズルボディ５６がら外方へ延び、かつ全ての第１燃料流６６ の経路の外側に位置するように構成された第１フィンガ部１１８を有する。

第１フィンガ部１１８の先端には第２フィンガ部１２２が設けられる。第２フィ ンガ部１２２は、第２燃料噴射オリフイス９８に面するとともに第２燃料流１１ ０の経路へ延びるよう構成された偏向面１０６を形成する。この他の実施例にお ける偏−同面１０６は、往復ピストン３８よシも固定燃料噴射ノズル２２に連結 されるので、偏向面１０６と第２燃料噴射オリフイス９８の間の距離Ｌ２は一定 である。

刺の補助的クラウド９４を所望の形状にするとともに所望の方向へ分散させるの に必要なように、形成されるとともに配置され、全ての第１燃料流６６は交叉す るとともに相互に連結される。

両実施例において、全ての第１燃料流６６に相互に接触するとともに連続的に連 結する、細かく微粒子化された燃料の割合連続的なりラウド９４を形成すること が重要である。この目的を達成するため、第２燃料噴射オリフイス９８を通る燃 料流は第１および第２燃料噴射オリフイス６２．９８を通って流れる全燃料のあ る割合を構成すべきである。第２燃料噴射オリフイス９８を通る燃料流の量が不 充分であると、燃料のクラウド９４が全ての第１燃料流６６を充分かつ連続的に 連結させなくなシ、第１燃料流６６全てが点火しなくなる。他方、第２燃料噴射 オリフイス９８を通る燃料流の量が多過ぎると、充分な吸入空気が燃料の補助的 クラウド９４と混合しなくなシ、不完全燃焼をおこす。

相対的な燃料流は、好捷しくは、燃料噴射オリフィス６２．９８の相対的な断面 積を予め選定することにより制御される。図示実施例において、第２燃料噴射オ リフイス９８の断面積は、第１および第２燃料噴射オリフイス６２．９８の合計 断面積の約５〜３０係を構成する。特に、この割合は、第１に３図の好ましい実 施例において、好ましくは約１５〜２５係であり、第４〜５図の他の実施例にお いて、いくらか少ない。第４〜５図において、燃料の補助的クラウド９４を形成 する、静止した偏向面１０６により分散される第２燃料流］、］、Ｏは、偏向面 １０６と第２燃料噴射オリフイス９８の間の距離が固定されているので、略同じ 位置において常に第１燃料流１４ ６６および（または）点火開始手段２６に交叉する。

しかして、第４〜５図において、第２燃料流１１’０を構成する燃料の流れは、 第１〜３図の実施例に比較して同じ程度を維持できる。

産業上の利用可能性 改良された燃焼システム１０の使用において、燃料点火開始手段２６により着火 された局部的な火炎は、燃焼室１８内に直接噴射された全燃料に迅速かつ完全に 伝播する。

周期的に、往復ピストン３８がその圧縮行程の上死点位置に達する時、燃料は第 １および第２燃料噴射オリフイス６２．９８を通って燃焼室１８内に、直接、同 時に噴射される。第１燃料噴射オリフイス６２から噴射された高圧燃料は円錐状 をなすとともに相互に分離した第１燃料流６６を形成し、第１燃料流６６は静止 した吸入空気６８を通って燃焼室１８の外周縁を貫通する。第２燃料噴射オリフ イス９８から同時に噴射された燃料は、衝突面要素１０２の偏向面１０６に衝突 し、径方向に分散して細かく微粒子化された燃料の補助的クラウド９４を形成し 、この燃料は全ての第１燃料流６６に交叉するとともに密接にこれらに連結する 。

燃料点火開始手段２６は内燃機関の運転中、間欠的あるいは連続的に駆動され、 燃料点火開始手段２６は、少なくとも燃料の補助的クラウド９４あるいは第１燃 料流６６′の１つにおいて、直接点火するとともに火炎を発生させる。燃料点火 開始手段２６がグロープラグ７０を有する場合、グロープラグ７０は電気的に作 動され、これによシその電気抵抗要素８６は所定の高い燃料点火温度にまで加熱 される。このように発生した局部的な火炎は、その後、全ての第１燃料流６６に 密接に接触するとともに連続的に連結する燃料の補助的クラウド９４を横切って 燃焼することにより、全ての他の点火していない第１燃料流６６に迅速に伝播す る。燃料連結手段９０を設けることの他の利点は、燃料点火開始手段２６の寿命 を延ばすことである。というのは、手段２６は、これに最も近接している燃料の 点火と局部的な加熱のために充分な最低レベルにおいて、作動されることだけが 必、要だからである。

第６図および第７図は、１００％メタノールＣＭ）またはエタノール（Ｅ）を燃 焼させる、本発明の好ましい実施例（第１図〜第３図）により生成された排気ガ ス量および燃料消費率を、従来の２−Ｄ級ディーゼル燃料ＣＤ）を燃焼させる従 来の燃焼室と比較した実際の単気筒エンジンテストの結果を示す。

両エンジンは、約１２１　ｍ（４，７５インチ）のシリンダがア径と約１５２ｍ ｍ（６，００インチ）のピスト６ ンストロークを有する。従来の燃焼室は、燃料点火開始手段２６も第２燃料噴射 オリフ・イス９８も衝突面要素１０２も有さな〜＼点において、本発明の好まし い実施例と基本的に異なる。

テストされた好ましい実施例の燃焼システムの種種のノｅラメータは、１００％ メタノールを燃焼させるように最適化され、概路次のようになっている。

グロープラグの燃料点火 温度　１０００℃（１８３２下） 距離Ｌ　１　１１．５ｍ（０，４５３インチ）最小距離Ｌ２　１．８５咽（０， ０７３インチ）燃料噴射圧　６９，０００　ｋＰａ（１０，０００ｐｓｉ）第１ 燃料噴射オリフイスの数９ 偏向面の直径　７０咽（０，２７６インチ）第６図および第７図において、窒化 酸素（ＮＯｘ）、炭化水素（）Ｔ、Ｃ）、および燃料消費量ＣＦ）が一定エンソ ン速さくＮ）におけるエンジン負荷（Ｌ）の関数としてプロットされる。これら のエンジンによシ生じる窒化酸素（Ｎｏ　）および炭化水素（）ＩＣ）は、ｊｉ ／ＨＰ・時の単位で計測される。燃料消費量ＣＦ）はｇ／ｋｗ・時の単位で計測 されるが、メタノールＣＭ）またはエタノール（Ｅ）のダラム毎のエネルギ量が ディーゼル燃料ＣＤ）のダラム毎の実際にかなシ高イエネルギ量ト同じであるか のごとく、メタノールＣＭ）およびエタノール（Ｅ）の結果は下方に調節される 。変化する機関負荷（Ｌ）の量はブレーキ中間有効圧（ｂｒａｋｅ　ｍｅａｎ　 ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　）に関して計測され、キロパスカルの 単位である。第６図において、テストはエンジンの最大トルクの速さである毎分 １４００回転（ｒｐｍ　）の一定エンジン速さくＮ）で行なわれ、一方、第７図 のテストはエンジンの通常の速さである２　２００　ｒｐｍの一定エンジン速さ くＮ）で行なわれた。

第６図および第７図から、］００％メタノールＣＭ）あるいはエタノール（Ｅ） を燃焼させる本発明の燃焼システム１０は、従来の２−Ｄ級ディーゼル燃料ＣＤ ）を燃焼させる従来の燃焼室とほぼ同じキロワット時あたシの調整された燃料消 費率において、燃料を効果的に燃焼させることがわかる。さらに、１００％メタ ノール（Ｍ）を燃焼させるシステム１０ば、ディーゼル燃料ＣＤ）を燃焼させる 従来のシステムと略同じ量の炭化水素（ＨＣ）を生成した。

炭化水素（ＨＣ）の排出は、種々の燃焼システムのパラメータがメタノール燃料 について最適化されたので、エタノールを燃焼させるシステム１０についてはか なシ高い。もちろん、どんな燃焼システムにおいても、アルコール（Ｍ、Ｅ）に ょシ生じる窒化酸素（ＮＯｘ）の量は、従来のディーゼル燃料（Ｄ）により生じ るものよりも好都合に低いことがもちろん期待される。同様に、第６図１たけ第 ７図には図示されないが、どんな燃焼システムにおいても、アルコール（Ｍ、Ｅ ）によシ生成されるパティキュレートの量は、従来のディーゼル燃料（Ｄ）に比 較して実際にないことがもちろん期待される。

所定の出力に対して燃料消費がほぼ優れたレベルにあり、また同時に、特にエン ジンの低速域において炭化水素の排出が低いレベルにあることは、本発明の有効 性を強調する。燃料点火開始手段２６、火炎伝播手段３０、および燃料連結手段 ９０を付加しないと、従来の燃焼室内に噴射されるかなシの量の他の燃料は点火 されないであろうし、また完全燃焼せず、かなシ低いエンジン出力および高い有 害な炭化水素（ＨＣ）の排出、あるいはエンジンの全体的な性能低下を起こすこ ととなる。

本発明の他の特徴、目的および対果は、図面、開示および添付された請求の範囲 から理解される。

国際調査報告

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃焼室（］８）と、この燃焼室（１８）内に直接噴射し、かつ、内燃機関の 運転中、明確で分離された第１燃料流（６６）を燃焼室（１８）内に径方向外方 に同時に噴射するよう構成された複数の第１燃料噴射オリフイス（６２）を有す る燃料噴射ノズル（２２）を備えた、直接噴射型内燃機関（１４）の燃焼システ ム（１０）において、 燃焼室（１８）内で局部的な点火と燃料の着火を開始する手段（２６）であって 、内燃機関の運転中作動されるよう構成され、かつ、上記燃料噴射ノズル（２２ ）から所定距離（Ｌｌ）だけ離れるようにして上記燃焼室（］８）内に直接突出 する燃料点火開始手段（２６）と、 上記燃料点火開始手段（２６）によって開始され、この燃料点火開始手段（２６ ）により直接点火されない第１燃料流（６６）へ火炎を伝播させる手段（３０） であって、全ての第１燃料流（６６）を燃料の補助的クラウド（９４）に同時的 かつ密接的に接触させるとともに連続的に連結させる手段（９０）を有する火炎 伝播手段（３０）と を備える燃焼システム。 ２、　上記第１燃料噴射オリフイス（６２）の少なくとも１つが、内燃機関の運 転中、上記燃料点火開始手段（２６）に近接した所に各第１燃料流・（６６−を 噴射するよう構成され、各第１燃料流（６６’　）が燃料点火開始手段（２６） に直接接触するとともにこれによって直接点火される請求の範囲第１項記載の燃 焼システム（１０）。 ３、上記燃料連結手段（９０）が、内燃機関の運転中、燃料点火開始手段（２６ ）を燃料の補助的クラウド（９４）に同時に連結させるよう構成され、燃料の補 助的クラウド（９４）が燃料点火開始手段（２６）に直接接触するとともにこれ によって直接点火される請求の範囲第１項記載の燃焼システム（１０）。 ４、上記燃料連結手段（９０）が、上記燃料噴射ノズル（２２）に配設された第 ２燃料噴射オリフイス（９８）と、この第２燃料噴射オリフイス（９８）に対向 し、これから所定の最小距離（Ｌ２）だけ離間した偏向面（１０６）を有する衝 突面要素（］−０２）とを備え、上記第２燃料噴射オリフイス（９８）が、内燃 機関の運転中、上記偏向面（１０６）において第２燃料流（１１０）を同時に噴 射し、第２燃料流（１，１０）が径方向外方に偏向されて全ての上記第１燃料流 （６６）に密接に連結するとともに接触する燃料の補助的クラウド（９４）を形 成する請求の範囲第１項記載の燃焼システム（１０）。 ２１ ５、上記偏向面（１，０６）が、内燃機関の運転中上記第２燃料噴射オリフイス （９８）から分散する第２燃料流（１１０）が規則正しく発散して全ての第１燃 料流（６６）に交叉するように、上記第２燃料噴射オリフイス（９８）に対して 位置決めされ、かつ所定の形状に成形される請求の範囲第４項記載の燃焼システ ム（１０）。 ６、上記第２燃料噴射オリフイス（９８）に対向する凹陥壁（３４）を有するピ ストン（３８）をさらに備え、上記衝突面要素（１０２）が上記ピストン凹陥壁 （３４）に連結されるとともにとの凹陥壁から外方へ突出する請求の範囲第５項 記載の燃焼システム（１０）。 ７、上記衝突面要素（１０２）が上記ピストン凹陥壁（３４）に連結された円柱 状ピンであシ、かつ、この円柱状ピンの上部が上記偏向面（１０６）を形成する 請求の範囲第６項記載の燃焼システム。 ８、上記偏向面（１０６）が平面状であり、かつ上記第２燃料噴射オリフイス（ ９８）の縦軸に略垂直に配置される請求の範囲第６項記載の燃焼システム（ＪＯ ）。 ９、−上記偏向面（１０６）が第２燃料噴射オリフイス（９８）に対して突出し た形状である請求の範囲第６項記載の燃焼システム（１０）。 １０、上記偏向面（１０６）が第２燃料噴射オリフイス（９８）に対して凹陥し た形状である請求の範囲第６項記載の燃焼システム（１０）。 １１、上記衝突面要素（１０２）が上記燃料噴射ノズル（２２）に連結されると ともにこれを形成し、上記衝突面要素（１０２）が、上記燃料噴射ノズル（２２ ）から外方へ延びるとともに、内燃機関の運転中上記第１燃料噴射オリフイス（ ６２）によって発散された第１燃料流（６６）の経路の外側に位置するように構 成された第１フィンガ部（１１８）を有し、上記第１フィンガ部（１１８）が上 記偏向面（１０６）を形成する第２フィンガ部Ｃｌ２２）を先端に有し、上記偏 向面（１０６）が第２燃料噴射オリフイス（９８）から一定の所定距離（Ｌ２） だけ離れるとともに内燃機関の運転中第２燃料噴射オリフイス（９８）により発 散された上記第２燃料流（１１０）の経路内に延びるよう構成される請求の範囲 第５項記載の燃焼システム（１０）。 １２　上記偏向面（１０６）が平面状であシ、かつ上記第２燃料噴射オリフイス （９８）の縦軸に略垂直に配置される請求の範囲第１１項記載の燃焼システム（ １０）。 １３　上記偏向面（１０６）が上記第２燃料噴射オリフイス（９８）に対して突 出した形状である請求の範３ 会囲第１１項記載の燃焼システム（１０）。 １４　上記偏向面（１，０６）が第２燃料噴射オリフイス（９８）に対して凹陥 した形状である請求の範囲第１、１項記載の燃焼システム（１０）。 １５　上記燃料点火開始手段（２６）が電気作動型グロープラグ（７０）を有す る請求の範囲第１項記載の燃焼システム。 １６　燃料の補助的クラウド（９４）が第１燃料流（６６）と同じ成分である請 求の範囲第１項記載の燃焼シスチン、（１０）。