JPS6045992B2 - 球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する自動溶接ワイヤ - Google Patents
球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する自動溶接ワイヤInfo
- Publication number
- JPS6045992B2 JPS6045992B2 JP6773982A JP6773982A JPS6045992B2 JP S6045992 B2 JPS6045992 B2 JP S6045992B2 JP 6773982 A JP6773982 A JP 6773982A JP 6773982 A JP6773982 A JP 6773982A JP S6045992 B2 JPS6045992 B2 JP S6045992B2
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- JP
- Japan
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- welding
- cast iron
- spheroidal graphite
- graphite cast
- automatic welding
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、球状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳
鉄と鋼を溶接するのに用いた場合に、割れ発生がなく、
かつ耐衝撃性にすぐれた溶接ヒートを形成することがで
きる自動溶接ワイヤに関するものてある。
鉄と鋼を溶接するのに用いた場合に、割れ発生がなく、
かつ耐衝撃性にすぐれた溶接ヒートを形成することがで
きる自動溶接ワイヤに関するものてある。
従来、一般に球状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳
鉄と鋼の溶接には、ＪＩＳ−Ｚ３２５２に規定される成
分組成、すなわちＣ：２．０％以下、Ｍｎ：２．５％以
下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、５：０
．０４％以下、Ｎｉ：４．０〜６０％、Ｆｅ：残りから
なる組成（以上重量％）を有するＦｅ−Ｎｉ系合金
ワイヤが用いられ、ＴＩＧおよびＭＩＧなどのガスシー
ルドアーク溶接、あるいはサブマージアーク溶接などに
て自動溶接が行なわれている。
鉄と鋼の溶接には、ＪＩＳ−Ｚ３２５２に規定される成
分組成、すなわちＣ：２．０％以下、Ｍｎ：２．５％以
下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、５：０
．０４％以下、Ｎｉ：４．０〜６０％、Ｆｅ：残りから
なる組成（以上重量％）を有するＦｅ−Ｎｉ系合金
ワイヤが用いられ、ＴＩＧおよびＭＩＧなどのガスシー
ルドアーク溶接、あるいはサブマージアーク溶接などに
て自動溶接が行なわれている。
しかし、上記の従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金ワイヤを用いて
球状黒鉛鋳鉄の自動溶接を行なつた場合、母材中のＳ成
分やＳｉ成分などが溶着金属中に移行し、Ｓ成分は硫化
物などの低融点不純物を形成して溶着金属の粒界に析出
しやすくなる一方、５１成”分は溶着金属のオーステナ
イト粒界にけい化物の膜を形成するようになり、さらに
樹脂状晶が粗大化しやすいなどの理由により、第１図に
球状黒鉛鋳鉄板材１、１を隅肉溶接した場合の斜視図で
示されているように、溶接ヒート２の長手方向中心・部
には縦割れ３が、また同横方向には無数の横割れ４が発
生するものてあつた。
球状黒鉛鋳鉄の自動溶接を行なつた場合、母材中のＳ成
分やＳｉ成分などが溶着金属中に移行し、Ｓ成分は硫化
物などの低融点不純物を形成して溶着金属の粒界に析出
しやすくなる一方、５１成”分は溶着金属のオーステナ
イト粒界にけい化物の膜を形成するようになり、さらに
樹脂状晶が粗大化しやすいなどの理由により、第１図に
球状黒鉛鋳鉄板材１、１を隅肉溶接した場合の斜視図で
示されているように、溶接ヒート２の長手方向中心・部
には縦割れ３が、また同横方向には無数の横割れ４が発
生するものてあつた。
このように従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金ワイヤを用いて球状
黒鉛鋳鉄を自動溶接した場合には、その溶接ビードに高
温割れが発生し、耐衝撃性の劣つたものとなるために、
球状黒鉛鋳鉄は軟鋼や高張力鋼に匹適するすぐれた機械
的性質を具備するにもかかわらず、溶接構造物には使用
されていないのが現状である。
黒鉛鋳鉄を自動溶接した場合には、その溶接ビードに高
温割れが発生し、耐衝撃性の劣つたものとなるために、
球状黒鉛鋳鉄は軟鋼や高張力鋼に匹適するすぐれた機械
的性質を具備するにもかかわらず、溶接構造物には使用
されていないのが現状である。
したがつて、球状黒鉛鋳鉄の自動溶接に際して、割れの
発生がない、耐衝撃性にすぐれた溶接ビードを形成する
ことができるようになれば、例えば異径管やフランジ管
などの溶接構造物や、自動車、農機具、および工作機械
などの分野における溶接構造物において、従来使用され
ている鋼材に代つて球状黒鉛鋳鉄を使用することができ
るようになり、さらに球状黒鉛鋳鉄製圧延ロールの肉盛
も可能となることは明らかである。
発生がない、耐衝撃性にすぐれた溶接ビードを形成する
ことができるようになれば、例えば異径管やフランジ管
などの溶接構造物や、自動車、農機具、および工作機械
などの分野における溶接構造物において、従来使用され
ている鋼材に代つて球状黒鉛鋳鉄を使用することができ
るようになり、さらに球状黒鉛鋳鉄製圧延ロールの肉盛
も可能となることは明らかである。
本発明者等は、上述のような観点から、球状黒鉛鋳鉄の
自動溶接に使用した場合に、高温割れが発生し、耐衝撃
性の劣つた溶接ビードしか得ることのできなかつた上記
の従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金ワイヤに着目し、前記溶接ビー
ドに高温割れが発生するのを皆無とし、かつ高靭性化す
べき研究を行なつた結果、上記の従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金
ワイヤに、合金成分として希土類金属：０．００１〜０
．２０％およびＡ１：０．００５〜１．０％を含有させ
、かつ不可避不純物としてのＳ１含有量を０．３％以下
とすると、溶接ビードに高温割れの発生がなくなり、す
ぐれた耐衝撃性をもつようになるという知見を得たので
ある。
自動溶接に使用した場合に、高温割れが発生し、耐衝撃
性の劣つた溶接ビードしか得ることのできなかつた上記
の従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金ワイヤに着目し、前記溶接ビー
ドに高温割れが発生するのを皆無とし、かつ高靭性化す
べき研究を行なつた結果、上記の従来Ｆｅ−Ｎｉ系合金
ワイヤに、合金成分として希土類金属：０．００１〜０
．２０％およびＡ１：０．００５〜１．０％を含有させ
、かつ不可避不純物としてのＳ１含有量を０．３％以下
とすると、溶接ビードに高温割れの発生がなくなり、す
ぐれた耐衝撃性をもつようになるという知見を得たので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであつ
て、ＴＩＧおよびＭＩＧなどのガスシールドアーク溶接
法、あるいはサブマージアーク溶接法．などを用いて球
状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳鉄と鋼とを自動溶
接するに際して使用するワイヤを、重量％で、希土類金
属：０．００１〜０．２０％，Ａ１：０．００５〜１．
０％，Ｎｉ：４０〜６０％を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなり、かつ不可避：不純物としてのＳｊの
含有量を０．３％以下とした組成で構成した点に特徴を
もつものである。
て、ＴＩＧおよびＭＩＧなどのガスシールドアーク溶接
法、あるいはサブマージアーク溶接法．などを用いて球
状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳鉄と鋼とを自動溶
接するに際して使用するワイヤを、重量％で、希土類金
属：０．００１〜０．２０％，Ａ１：０．００５〜１．
０％，Ｎｉ：４０〜６０％を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなり、かつ不可避：不純物としてのＳｊの
含有量を０．３％以下とした組成で構成した点に特徴を
もつものである。
つぎに、この発明の自動溶接ワイヤの成分組成を上記の
通りに限定した理由を説明する。
通りに限定した理由を説明する。
（ａ）希土類金属
希土類金属には、溶着金属の粒界に析出して高温割れの
原因となつていた低融点硫化物を、安定な硫化物形状に
すると共に、これを結晶粒内に分布させて溶接ビードに
高温割れが発生するのを防止すると共に、これを著しく
靭性化して耐衝撃性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．００１％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．２０％を越えて含有させてもよソー層
の向上効果は得られず、むしろ前記作用に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有量を０．００１〜
０．２０％と定めた。
原因となつていた低融点硫化物を、安定な硫化物形状に
すると共に、これを結晶粒内に分布させて溶接ビードに
高温割れが発生するのを防止すると共に、これを著しく
靭性化して耐衝撃性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．００１％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．２０％を越えて含有させてもよソー層
の向上効果は得られず、むしろ前記作用に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有量を０．００１〜
０．２０％と定めた。
（ｂ）Ａ］
Ａ１成分には、脱酸作用によつて溶着金属中にフプロー
ホールが発生するのを抑制し、かつ溶接ビードの結晶粒
を微細化して耐衝撃性を著しく向上させる作用があるが
、その含有量が０．００５％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方１．０％を越えて含有させると溶
接ビードに脆化傾向が）現われ、靭性が劣化するように
なることから、その含有量を０．００５〜１．０％と定
めた。
ホールが発生するのを抑制し、かつ溶接ビードの結晶粒
を微細化して耐衝撃性を著しく向上させる作用があるが
、その含有量が０．００５％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方１．０％を越えて含有させると溶
接ビードに脆化傾向が）現われ、靭性が劣化するように
なることから、その含有量を０．００５〜１．０％と定
めた。
（ｃ）ＮｉＮｉ成分には、Ｆｅとの共存において溶接ビ
ードの熱膨張係数を母材のそれとほぼ同じにする作用”
があり、したがつてＮｉ含有量が４０％未満でも、また
６０％を越えても溶接ビードの熱膨張係数は母利のそれ
と比較して高くなりすぎ溶接割れの原因となることから
、その含有量が４０〜６０％と定められている。
ードの熱膨張係数を母材のそれとほぼ同じにする作用”
があり、したがつてＮｉ含有量が４０％未満でも、また
６０％を越えても溶接ビードの熱膨張係数は母利のそれ
と比較して高くなりすぎ溶接割れの原因となることから
、その含有量が４０〜６０％と定められている。
（ｄ）不可避不純物としてのＳｉ
不可避不純物としてのＳｉ含有量が０．３％を越えると
溶着金属の粒界けい化物の膜が形成されるようぬになり
、このけい化物膜の形成は高温割れ発生の原因となるこ
とから、その含有量を０．３％以下として、高温割れ発
生の原因となるけい化物膜の形成を抑制したものである
。
溶着金属の粒界けい化物の膜が形成されるようぬになり
、このけい化物膜の形成は高温割れ発生の原因となるこ
とから、その含有量を０．３％以下として、高温割れ発
生の原因となるけい化物膜の形成を抑制したものである
。
つぎに、この発明の自動溶接ワイヤを実施例により具
体的に説明する。
体的に説明する。
実施例
通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつたＦｅ−Ｎｉ系合金を溶製し、鋳造し
た後、同じく通常の条件で熱間および冷間引抜き加工を
行なうことによつて、いずれも直径：１．６７ＷＬφを
有する本発明自動溶接ワイヤｌ【 〜８および比較自
動溶接ワイヤ１〜３をそれぞれ製造した。
る成分組成をもつたＦｅ−Ｎｉ系合金を溶製し、鋳造し
た後、同じく通常の条件で熱間および冷間引抜き加工を
行なうことによつて、いずれも直径：１．６７ＷＬφを
有する本発明自動溶接ワイヤｌ【 〜８および比較自
動溶接ワイヤ１〜３をそれぞれ製造した。
なお、比較自動溶接ワイヤ１〜３は構成成分のうちのい
ずれの成分含有量（第１表に※印を付したもの）がこの
発明の範囲が外れた組成をもつものである。つぎに、上
記本発明自動溶接ワイヤ１〜８および比較自動溶接ワイ
ヤ１〜３を用い、第２図に概略縦断面図で示されるよう
に、外径：２６８Ｃｈｎ１ｎφ，肉厚：２７ｍｍ，長さ
：６０００７Ｔｒ！ｎの寸法をもつたＪＩＳ・ＦＣＤ４
Ｏに準する球状黒鉛鋳鉄製大口径推進管５の一方端より
２６５ｗｎ入つた部分に、外径：２８８０？φ，長さ：
２５？の寸法をもつた同材質のフランジ６をＭＩＧ溶接
法により隅肉溶接し、得られた溶接ビード７における割
れ発生状況ノを観察した。
ずれの成分含有量（第１表に※印を付したもの）がこの
発明の範囲が外れた組成をもつものである。つぎに、上
記本発明自動溶接ワイヤ１〜８および比較自動溶接ワイ
ヤ１〜３を用い、第２図に概略縦断面図で示されるよう
に、外径：２６８Ｃｈｎ１ｎφ，肉厚：２７ｍｍ，長さ
：６０００７Ｔｒ！ｎの寸法をもつたＪＩＳ・ＦＣＤ４
Ｏに準する球状黒鉛鋳鉄製大口径推進管５の一方端より
２６５ｗｎ入つた部分に、外径：２８８０？φ，長さ：
２５？の寸法をもつた同材質のフランジ６をＭＩＧ溶接
法により隅肉溶接し、得られた溶接ビード７における割
れ発生状況ノを観察した。
この場合の溶接条件は、溶接電流：２６０Ａ，溶接電圧
：２６■，ワイヤ送給速度：９０？１ＴＷＬ，溶接速度
：４０ｃｍ１Ｔ０ｎ，シールドガスニＡｒを２０１１Ｔ
ｍｍて供給の条件であつた。この観察結果を第１表に示
した。
：２６■，ワイヤ送給速度：９０？１ＴＷＬ，溶接速度
：４０ｃｍ１Ｔ０ｎ，シールドガスニＡｒを２０１１Ｔ
ｍｍて供給の条件であつた。この観察結果を第１表に示
した。
第１表に示さ．れるように、本発明自動溶接ワイヤ１〜
８を用いた場合には、いずれも溶接ビードに割れ発生が
全く見られなかつたのに対して、希土類金属および不可
避不純物としてのＳｉの含有量がこの発明の範囲から外
れた組成を有する比較自動溶接ワイヤ１，３の場合には
溶接ビードに割れが発生するものであつた。また、上記
の本発明自動溶接ワイヤ１〜８および比較自動溶接ワイ
ヤ１〜３をそれぞれ用い、第３図に要部縦断面図て示さ
れるように、板厚：２０？のＪＩＳ−ＦＣＤ４Ｏに準す
る球状黒鉛鋳鉄製板材８，８を開先：６０４にて突き合
わせ、上記の大口径推進管にフランジを隅肉溶接した場
合と同一の条件にて多層肉盛９を行なつた。
８を用いた場合には、いずれも溶接ビードに割れ発生が
全く見られなかつたのに対して、希土類金属および不可
避不純物としてのＳｉの含有量がこの発明の範囲から外
れた組成を有する比較自動溶接ワイヤ１，３の場合には
溶接ビードに割れが発生するものであつた。また、上記
の本発明自動溶接ワイヤ１〜８および比較自動溶接ワイ
ヤ１〜３をそれぞれ用い、第３図に要部縦断面図て示さ
れるように、板厚：２０？のＪＩＳ−ＦＣＤ４Ｏに準す
る球状黒鉛鋳鉄製板材８，８を開先：６０４にて突き合
わせ、上記の大口径推進管にフランジを隅肉溶接した場
合と同一の条件にて多層肉盛９を行なつた。
ついで、第２図に２点鎖線で示される位置、すなわち板
厚中心位置より断面：１０ＴｒｒＩ！Ｌ口，長さ：５５
？の寸法をもつた試験片１０を各６個づつ切り出し、Ｊ
ＩＳ−Ｚ３ｌｌ２に準じ、ノッチなし状態で、溶接ビー
ドの長手方向からの側面打撃によるシャルピー衝撃試験
を行なつた。この試験結果を第１表に試験片６個の平均
値として示した。なお、比較自動溶接ワイヤ１，３を用
いた場合、溶接ビード９に割れ発生が著しく、衝撃試験
に供することができないものであつた。第１表に示され
る結果から、本発明自動溶接ワイヤ１〜８を用いた場合
には、いずれも７ｋ９１ｄ以上のすぐれた衝撃値を有す
る溶接ビードを形成することができるのに対して、比較
自動溶接ワイヤ２に見られるよ゜乙に、Ａ１含有量がこ
の発明の範囲から外れて低くなると所望のずぐれた酎衝
撃ノ性を有する溶接ビードを形成することがてきないこ
とが明らかである。
厚中心位置より断面：１０ＴｒｒＩ！Ｌ口，長さ：５５
？の寸法をもつた試験片１０を各６個づつ切り出し、Ｊ
ＩＳ−Ｚ３ｌｌ２に準じ、ノッチなし状態で、溶接ビー
ドの長手方向からの側面打撃によるシャルピー衝撃試験
を行なつた。この試験結果を第１表に試験片６個の平均
値として示した。なお、比較自動溶接ワイヤ１，３を用
いた場合、溶接ビード９に割れ発生が著しく、衝撃試験
に供することができないものであつた。第１表に示され
る結果から、本発明自動溶接ワイヤ１〜８を用いた場合
には、いずれも７ｋ９１ｄ以上のすぐれた衝撃値を有す
る溶接ビードを形成することができるのに対して、比較
自動溶接ワイヤ２に見られるよ゜乙に、Ａ１含有量がこ
の発明の範囲から外れて低くなると所望のずぐれた酎衝
撃ノ性を有する溶接ビードを形成することがてきないこ
とが明らかである。
さらに、上記本発明自動溶接ワイヤ１〜８をそれぞれ用
い、第４図に要部縦断面図で示されるように、外径：２
９８４ＴＥｆＪφ，肉厚：Ｊ２ＴＩｒｌＴｔの寸法を有
するＪＩＳ−ＦＣＤ４Ｏに準する球状黒鉛鋳鉄製大口径
耐震管１１の外周部に形成した幅：３８？，深さ：６噸
のリング状溝１１ａに、外径：２７０４ＴｆＵｎφ，内
径：２６７２ＴｗＬφ，厚さ：３８ＴＩ＄Ｌの離脱防止
リング１２を、前記リング１２の両側２個所で同じく同
一条件にて隅肉溶接したが、この結果の溶接ビード１３
，１３には全く割れの発生が見られす、健全な溶接部を
形成することができた。
い、第４図に要部縦断面図で示されるように、外径：２
９８４ＴＥｆＪφ，肉厚：Ｊ２ＴＩｒｌＴｔの寸法を有
するＪＩＳ−ＦＣＤ４Ｏに準する球状黒鉛鋳鉄製大口径
耐震管１１の外周部に形成した幅：３８？，深さ：６噸
のリング状溝１１ａに、外径：２７０４ＴｆＵｎφ，内
径：２６７２ＴｗＬφ，厚さ：３８ＴＩ＄Ｌの離脱防止
リング１２を、前記リング１２の両側２個所で同じく同
一条件にて隅肉溶接したが、この結果の溶接ビード１３
，１３には全く割れの発生が見られす、健全な溶接部を
形成することができた。
上述のように、この発明の自動溶接ワイヤによれば、球
状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳鉄と鋼とをガスシ
ールドアーク溶接法やサブマージアーク溶接法などによ
り自動溶接した場合に、割れ発生の全くない、かつ耐衝
撃性のすぐれた溶接ビードを形成することができるので
、２ＴＬ以上の球状黒鉛鋳鉄製大口径管の突き合わせ自
動溶接や同材質の異径管の自動溶接が可能となるばかり
でなく、このように球状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒
鉛鋳鉄と鋼の自動溶接ができるので、自動車、農機具、
および作機械などの分野において使用されている鋼材を
球状黒鉛鋳鉄材に切り替えることも可能となり、さらに
球状黒鉛鋳鉄製圧延ロールの肉盛も行なえるなど工業上
有用な効果がもたらされるのである。
状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒鉛鋳鉄と鋼とをガスシ
ールドアーク溶接法やサブマージアーク溶接法などによ
り自動溶接した場合に、割れ発生の全くない、かつ耐衝
撃性のすぐれた溶接ビードを形成することができるので
、２ＴＬ以上の球状黒鉛鋳鉄製大口径管の突き合わせ自
動溶接や同材質の異径管の自動溶接が可能となるばかり
でなく、このように球状黒鉛鋳鉄同士、あるいは球状黒
鉛鋳鉄と鋼の自動溶接ができるので、自動車、農機具、
および作機械などの分野において使用されている鋼材を
球状黒鉛鋳鉄材に切り替えることも可能となり、さらに
球状黒鉛鋳鉄製圧延ロールの肉盛も行なえるなど工業上
有用な効果がもたらされるのである。
第１図は板材同士の隅肉溶接を示す概略斜視図、第２図
は大口径推進管へのフランジの隅肉溶接を示する概略縦
断面図、第３図は板材同士の突き合せ溶接を示す要部縦
断面図、第４図は大口径耐震管へのリングの隅肉溶接を
示す要部縦断面図てある図面において、１，８・・・板
材、２，７，９，１３・・・溶接ビード、３・・・縦割
れ、４・・・横割れ、５・・・大口径推進管、６・・・
フランジ、１０・・・シャルピー衡撃試験片、１１・・
・大口径耐震管、１２・・・リング。
は大口径推進管へのフランジの隅肉溶接を示する概略縦
断面図、第３図は板材同士の突き合せ溶接を示す要部縦
断面図、第４図は大口径耐震管へのリングの隅肉溶接を
示す要部縦断面図てある図面において、１，８・・・板
材、２，７，９，１３・・・溶接ビード、３・・・縦割
れ、４・・・横割れ、５・・・大口径推進管、６・・・
フランジ、１０・・・シャルピー衡撃試験片、１１・・
・大口径耐震管、１２・・・リング。
Claims (1)
- １ 希土類金属：０．００１〜０．２０％、Ａｌ：０．
００５〜１．０％、Ｎｉ：４０〜６０％、Ｆｅおよび不
可避不純物：残りからなり、かつ不可避不純物としての
Ｓｉ含有量を０．３％以下とした組成（以上重量％）を
有することを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する
自動溶接ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6773982A JPS6045992B2 (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する自動溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6773982A JPS6045992B2 (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する自動溶接ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184093A JPS58184093A (ja) | 1983-10-27 |
| JPS6045992B2 true JPS6045992B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=13353614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6773982A Expired JPS6045992B2 (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 球状黒鉛鋳鉄の溶接に使用する自動溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045992B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS646477U (ja) * | 1987-06-30 | 1989-01-13 | ||
| JPH0386274U (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-30 | ||
| JPH051770A (ja) * | 1991-01-22 | 1993-01-08 | Press Seal Gasket Corp | 拡張可能なシール装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105108377A (zh) * | 2015-08-13 | 2015-12-02 | 江苏新航合金科技有限公司 | 一种焊接铸铁管镍合金焊丝 |
-
1982
- 1982-04-22 JP JP6773982A patent/JPS6045992B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS646477U (ja) * | 1987-06-30 | 1989-01-13 | ||
| JPH0386274U (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-30 | ||
| JPH051770A (ja) * | 1991-01-22 | 1993-01-08 | Press Seal Gasket Corp | 拡張可能なシール装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58184093A (ja) | 1983-10-27 |
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