JPS6040777A - 内燃機関の燃料噴射制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は燃料噴射弁によシ噴射燃料量の制御を行う内燃
機関の燃料噴射制御方法に関する・従来技術 自動車用内燃機関の場合、必要とされる燃料量の制御範
囲は最小量の約５０倍までの範囲である。

したがって、燃料の計量を駆動周波数によって行う燃料
噴射弁を用いて上記の燃料量の制御を行う場合、その駆
動周波数の最大周波数は最小周波数の約５０倍が必要で
ある＠ 一方、上記の最小周波数は内燃機関の最大回転数におけ
る吸気周波数よシも大きいととが必要であシ、例えば４
サイクル内燃機関の最大回転数６００、Ｏｒｐｍに対し
てその最小周波数は５０Ｈｚ以上となる。よって最小周
波数を５０Ｈｚとしたとき、燃料噴射弁の駆動周波数は
５０Ｈｚから２５００Ｈｚまでの制御範囲が要求される
・ しかし、燃料噴射弁は本出願で開示されるような高速応
答性のものであっても、燃料吸入時の応答遅れ、消費電
力、耐久性等の理由によシその最大周波数が１ｏｏＯＨ
ｚ程度に制限される。それゆえ、噴射燃料量の制御範囲
を充分に広くとって効果的な燃料噴射制御を行えないと
いう問題点がある。

発明の目的 本発明の目的は、燃料噴射弁の燃料調量の制御因子とし
て駆動周波数の他にもう１つの因子を用い、この両方の
因子を同格にかつ連続的に変化させて調量を行うという
構想に基づき、比較的低い駆動周波数による駆動を可能
にし、消費電力の低減および耐久性の向上を可能にし、
かつ燃料調量特性の直線性を確保することにある。

発明の構成 本発明においては、燃料噴射弁のアクチーユエータの付
勢用電気信号における駆動周波数、駆動電圧値、駆動電
圧印加時間等の制御因子の少なくとも２つを用いて燃料
噴射制御を行うにあたル、練歩なくとも２つの制御因子
についての制御量を連続的に変化させる内燃機関の燃料
噴射制御方法が提供される。

実施例 本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射制御方法
を行う装置が第１図に示される。第１図において、Ｅは
内燃機関であって、シリンダブロック１０、ピストン１
１．点火ゾラグ１２、吸気弁１３、排気弁１４、吸気管
１５、排気管１６等によシ構成されている。吸気管１５
の内部にはスロットル弁１７が設けられ、また、吸気管
１５の管壁には燃料噴射弁２が設けられている。なお、
燃料噴射弁２としては、後述するごとく、応答性の早い
電歪式アクチュエータを有するものを用いるＯ また、吸気管１５はエアクリーナ１８を介して大気と導
通しておシ、このエアクリーナ１８の下流には吸入空気
量を測定するためのエア７０−メータ３１が設けられて
いる。エアフローメータとしては、たとえば風速すなわ
ち吸入空気量に比例したアナログ電圧を発生する熱線風
速計形のものを用いる。

燃料噴射弁２にはフィードポンプ４１．フイルタ４２を
介して燃料タンク４３よシ燃料が供給される。このとき
の燃料フィード圧はプレッシャレギュレータ４４によっ
て一定たとえば３眩／ｃｍ’　ｆ保持される。なお、プ
レッシャレギュレータ４４から吐出された燃料は燃料タ
ンク４３に戻る。

シリンダブロック１０のウォータジャケット１９にはそ
の冷却水温度を検出するための水温センサ３２が設けら
れている。水温センサ３２はたとえばサーミスタにより
構成され冷却水の温度に応じたアナログ電圧を発生する
。

排気管１６には排気ガス中の酸素成分濃度に応じた電気
信号を発生する。２センサ３３が設けられている。すな
わち、０センサ３３は空燃比が理論空燃比に対してリー
ン側かリッチ側かに応じて異なる２値の出力電圧を発生
する。

なお、５１はバッテリ、５２はイグニッシ目ンスイッチ
を示す。

制御回路６は、エアフローメータ３１．水温センサ３２
．Ｑ２センサ３３等の各出力信号を処理して燃料噴射弁
２の制御等を行うものであシ、たとエバマイクロコンピ
ュータにょシ構成される。

第１図装置における燃料噴射弁２の側断面図が第２図に
示される。この燃料噴射弁２は一般にユニットインジェ
クタと呼ばれるものであり、電歪式アクチュエータ２０
１の伸縮によってポンプ作用を行い、燃料を噴射供給す
るものである。

電歪式アクチュエータ２０１は電歪効果を有する薄い円
盤状の素子を円柱状に積層したものであり、各々の素子
はその厚み方向に５００Ｖを印加すると約０．５μｍ伸
長し、逆に−５００Ｖを印加すると約０．５μｍ収縮す
る。よってこの素子を１００枚積層すればその１００倍
の伸縮が得られる。この電歪式アクチュエータ２０１に
電圧の印加を行うためにリード線２０２を用いており、
このリード線はグロメット２０３を介してケーシングア
ラｄ２０４を貫通して外部に取り出されており、制御回
路６に接続される。

電歪式アクチュエータ２０１の伸縮動作はぎスト／２０
５に直接伝達され、これを往復動させる。

ピストン２０５はケーシングアッパ２０４に形成したシ
リンダ２０４ａ内をＭ動し、ポンプ室２０６の容積を拡
大および縮少してポンプ仕事を行う。

ポンプ室２０６内には皿バネ２０７が設けて必シ、電歪
式アクチュエータ２０１の収縮方向にピストン２０５を
付勢している。ポンプ室２０６が縮少するとき、ポンプ
室２０６内の燃料は高圧となって噴射弁２０８に供給さ
れ、その噴口２０９ａから噴出する。

噴射弁２０８はノズルがディ２０９とニードル２１０と
によシなシ、ニードル２１０は大小の径を持つ段付きで
、その小径部２１０ａがノズルボディ２０９に設けた噴
口２０９ａを開閉する。ニードル２１０の大径部２１０
ｂの端面にはフィードポンプ４１から供給される燃料圧
か作用してお夛、ニードル２１０が噴口２０９ａを閉じ
るように働いている。この燃料はフィードポンプ４工か
らケーシングアッパ２０４に設けた燃料人口２０４ａよ
シケーシングアッ−＃２０４を構成する壁内に設けた燃
料通路２０４ｂを経て、さらにディスタンスピース２１
１に設けた燃料通路２１１ａを経て、ノズルがディ２０
９に設けた背圧室２０９ｂに至っている。

ディスタンスピース２１１はポンプ室２０６と噴射弁２
０８とを隔離しているが、ポンプ室２０６と燃料だまシ
２０９ｃとを結ぶ燃料通路２１１ｂを備えている。燃料
だまシ２０９ｃはノズルボディ２０９内に設けてあって
、ニードル２１０の段部２１０Ｃにその燃料圧がニード
ル２１０によって噴口２０９ａを開けるように作用して
いる。自然状態ではニードル２１０が噴口２０９ｍを閉
じようとする力が勝っているが、ポンプ室２０６が縮少
したときのみニードル２１０は噴口２０９ａを燃料だま
り２０９ｃに開放することができる◎ ポンプ室２０６が拡大するとき、逆止弁２１２を介して
燃料通路２１１ａからポンプ室２０６内に燃料を吸入す
る。この増圧弁２１２はディスタンスピース２１１に設
けられておｐ、弁体である鋼球２１２　ａがポンプ室２
０６内に脱落しないように、ピストン２０５に設けた突
起２０５ａがストッパーの役割を担っている。

ケーシングアラ／４２０４とディスタンスピース２１１
とノズルがディ２０９とは同径であって、その順序に積
み重ねられ、袋ナツト状のケーシングロア２１３によっ
て軸方向に押圧され固定される。このためにケーシング
ロア２１３のメネジ２１３ａとケーシングア７／ｆ２０
４のオネジ２０４ｃとがネジ結合されている。なお、２
１４は０リング、２１５はノックビンである。

この燃料噴射弁２の１回の動作あたりの吐出燃料量は電
歪式アクチュエータ２０１のストロークによって決まり
、該ストロークは印加される駆動電圧によって決まる。

１回の動作あたシの吐出燃料量ｑと駆動電圧Ｖとほぼけ
リニアな関係にあり、その特性が第３図に示される。

第３図において、横軸は駆動電圧（ロ）、縦軸は吐出燃
料量（■、／＋１）であシ、駆動電圧が約３００Ｖ以上
でリニアな特性となる。駆動電圧が３００Ｖを下回ると
その吐出燃料針が不安定になシ、また５００ｖを越える
と電歪素子の厚み方向に７ラツシユオーバを起こす危険
があるので、駆動電圧は３００■から５００ｖの範囲が
望ましい。

燃料噴射弁２の単位時間あたシの供給燃料ｉＱとその駆
動周波数ｆとの関係が第４図に示される。

第４図において、横軸は駆動周波数（Ｈｚ）、縦軸は供
給燃料量（、ｊｉｌ／ｓｅａ　）をあられす。供給燃料
量は燃料噴射弁２０１回の動作あたりの吐出燃料量に駆
動周波数をかけたものであシ、駆動電圧を３００Ｖ、４
００Ｖ、５００Ｖとしたときにはそれぞれ第４図中に点
線で示すような特性となる。

次に第１図装置における動作を説明する。内燃機関Ｅを
排気量２１の４サイクル・ガソリンエンジンとする。そ
の要求供給燃料量は運転条件によって異なる。エアフロ
ーメー・夕３１．水温センサ３２．０２センサ３３から
の信号を受けた制御回路６は必要な供給燃料量を決定し
、その供給燃料量に対応した駆動信号を燃料噴射弁２に
供給し、燃料噴射弁２から該供給燃料量を噴射供給する
。供給燃料量は最少量で０．２ｇ／ｓｅｃ、最大量で１
０、！ｉｌ／ｓ、ｅであシ、燃料噴射弁２はこの範囲の
燃料量を精密に供給できなくてはならない。

４サイクル内燃機関はその最高回転速度を６ＱＯＯｒｐ
ｍとしたとき、その吸入行程は５０Ｈｚとなる。この５
０Ｈｚよりも小さな周波数での燃料噴射はサイクル間の
供給燃料量変動を生じさせる恐れがあって望壕しくない
ので、燃料噴射弁２の駆動周波数は５０Ｈｚ以上とする
必要がある。一方、燃料噴射弁２の最大駆動周波数は、
消費電力の増大、ポンプ室２０３内におけるキャビテー
ションの発生、燃料噴射弁の耐久性などにより制限され
、１０００　Ｈｚ程度である◎ 第４図において、燃料噴射弁２の駆動電圧を５００ｖと
すると、最大供給燃料ｉｔ　１０．９／ｓｅｅを得る駆
動周波数は１００（ｌＨｚとなり好適であるが、最小供
給燃料量０．２ｊｉ／ｓｅｅを得るには駆動周波数が２
０Ｈｚとなシ、上記の５０Ｈｚ以下となって−望ましく
ない。そこで駆動電圧を３００ｖとすると、最小供給燃
料量０．２ｉ／ｓｅｅを得るための駆動周波数は５０Ｈ
ｚとなって望ましいが、最大供給燃料量１０ｊｉ／ｓｅ
ｃを得るには駆動周波数として上記の１０００Ｈｚをは
るかに越える２　５００　Ｈｚ程度の高周波数が必要と
される。

そこで駆動周波数を５０　Ｈｚ　・〜１０００　Ｈｚに
維持するため、供給燃料量が少量のときには低電圧駆動
として駆動周波数を５０Ｈｚ以上とし、多量のときには
駆動電圧ｔステップ状に高電圧駆動に変更して駆動周波
数を１０００　Ｈｚ以下にする方法が考えられる。この
方法の一例については本出願人による昭和５８年７月２
日出願の特許願「内燃機関の燃料噴射方法および装置」
で詳しく述べられている。この方法では、駆動電圧の切
替え時に供給燃料量の変化にやや滑らかさを欠ぐ危険が
あシ、この方法を乗用車用内燃機関に用いたときには若
干ドライバビリティを損なうおそれがある。

この問題点を解決するために、駆動周波数と駆動電圧を
供給燃料量に応じて連続的に変化させる本発明方法が提
供される。この場合の最も簡単な実施例方法は、第４図
において、駆動電圧３００ｖ１駆動周波数５０Ｈｚ、供
給燃料量０．２ｇ／ｓｅｅのＡ点と、駆動電圧５．００
　Ｖ、駆動周波数１０００Ｈｚ、供給燃料量１０．９／
ｓｅｅのＢ点とを直線で結び、供給燃料量の増加に合わ
せて該直線によって決まる駆動用周波数と駆動電圧とを
ともに連続的に大きくしていく方法である。この方法に
より供給燃料量の変化は滑らかなものとなシ、ドライバ
ビリティが損なわれるおそれもなくなる。

他の実施例方法として、第４図におけるＡ点とＢ点とを
結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、この円弧に
（ｒｉって駆動電圧および駆動周波数を制御することも
できる。上記の直線に沿って制御する方法では、供給燃
料量の増加に伴う駆動周波数の増加は直線状のリニアな
ものとなる反面、供給燃料量の増加に伴う駆動電圧の増
加は供給燃料量の少量域でその変化率が過大となる急峻
な曲線となる。このため少量域での駆動電圧の制御は容
易ではない。

この問題を解決して供給燃料量の変化に伴い駆動周波数
と駆動電圧とを平等に変化させるためには、両者ともに
供給燃料量の変化量のＡ乗の割合で変化させればよい。

しかし、そこまで厳密に行わなくとも、Ａ点とＢ点とを
結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、供給燃料量
の変化に対する駆動周波数および駆動電圧の変化がとも
に無理な曲線とならないようにすればよいのである。

例えば、第４図におけるＡ点とＢ点を結ぶ円弧状の実線
を採用した場合、供給燃料量に対する駆動電圧の関係は
第５図に示すようになシ、また供給燃料量に対する駆動
周波数の関係は第６図に示すようになる。第５図におい
て横＠１１は供給燃料量（ｇ／５ｅｃ）、縦軸は駆動電
圧（％／）を、第６図において横軸は供給燃料量（ｇ／
Ｂ、ａ　）、縦軸は駆動周波数（Ｈｚ　）をそれずれあ
られす。第５図、第６図に示されるように、供給燃料量
の変化に対して駆動周波数と駆動電圧とは対等に無理な
く変化しておシ、このような制御は容易に行える。

なお、このような燃料噴射弁２の制御は制御回路６によ
って行われる。制御回路６は各センサ３１．３２．３３
からの信号を受けて必要な供給燃料量を決定し、予め記
憶しておいた第５図、第６図の特性図から駆動電圧と駆
ＦＩＪｂ周波数とを選び、それにより燃料噴射弁２を駆
動する。

本発明の実施にあたっては種々の変形形態が可能である
。例えば前述の実施例では燃料噴射弁としてポンプ機能
を有する一般にユニットインノエクタと呼ばれるものを
用い、その制御因子として駆動周波数と駆動電圧とを対
等に用いたが、これに限らず、他の実施例として燃料噴
射弁にユニットインソエクタではない通常の機能を有す
るものを使い、その制御因子として駆動周波数と開弁時
間との２つを対等に用いるようにすることもできる。

第７図はこのような他の実施例に用いる燃料噴射弁７の
側断面図であシ、この燃料噴射弁７は第１図装置におけ
る燃料噴射弁２の位置に取り付けられる。

第７図において、電歪式アクチュエータ７０１は第２図
装置における電歪式アクチュエータ２０１と同じもので
ある。

電歪式アクチュエータ７０１の各圧電素子の両面には銀
電極が形成されておシ、その１つはリード線７０２に接
続され、他の１つは接地されている。リードｍ７０２は
グロメット７０３を介してケーシングアラ／１７０４を
貫通して外部へ取シ出されて制御回路６に接続されてい
る。電歪式アクチューｒ−−ｆｉ７０１の伸縮動作はピ
ストン７０５に直接伝達され、この結果、ピストン７０
５は上下往復運動を行う・ ピストン７０５はケーシングアラ・１７０４内のシリン
ダ７０４ａ内を摺動し、ポンプ室７０６の容積を拡大お
よび縮少してポンプの作用を行う。ポアｆ室７０６内に
は電歪式アクチュエータ７０１の収縮方向にビス）ｙ７
０５を付勢する皿ばね７０７が設けられている。これに
ょシ、電歪式アクチュエータ７０１の伸長力に比べて弱
い収縮力を補っている。

ポンプ室７０６は円盤状のディスタンスピース７１１を
介してノズルボディ７０９のニードルシリンダ７０９ａ
内に導通している。二一ドルシリンタ”７０９ａ内には
ノズルニードル７１０が摺動可能に収容されておシ、こ
のノズルニードル７１０の上端面にポンプ室７０６の圧
力が作用する。ノズルニードル７１０の上端部の外周に
はリング状のくほみ７１’Ｏａが形成され、このくぼみ
７１０ａにはディスタンスピース７１１の下端面を支点
としてノスル二一ドル７１０を下方に付勢するための皿
ばね７１６がはめ込まれている。

また、ディスタンスピース７１１の軸方向には複数の導
通孔７１１ａが設けられており、これにより、ポンプ室
７０６とニードルシリンダ７０９ａとが導通している。

なお、導通孔７１１ａはノズルニードル７１０のくぼみ
７１０ｍに対向してニードルシリンダ７０９ａ内に開口
している。

ノズルニードル７１０の下端部の外周部にはリング状の
くぼみ７１０ｂが設けられ、また、中心部には突起７１
０ｃが設けられている。そして、７１０ｄはノズルニー
ドル７１０の下端部のフラット面を示している。ニード
ルシリンダ７０−９ｍの中央部にはノズルニードル７１
０の突起７１０ｃを貫通するための噴ロア０９ｂが設け
られている。なお、ノズルニードル７１０のフラット面
７１０ｄとニードルシリンダ７０９ａの下端部とは密着
可能であシ、この結果、密着していれば噴ロア０９ｂは
閉じられ、密着していなければ噴ロア０９ｂが開かれる
ことになる。

ニードルシリンダ７０９ａの下端部にはリング状に拡大
した燃料だま１）７０９ｃが設けられており、この燃料
だまシフ０９ｃは燃料通路７０４ｂに導通している。燃
料通路７０４ｂは、ノズルがディ７ｏ９゜ディスタンス
ピース７１１およびケーシングアラ／４７０４を貫通し
ている。さらに、ノズルニードル７１０内には燃料だま
シフ０９ｃと導通ずる通路７１０ｅが設けられ、その上
端部に開ロア１０ｆが形成されている。この開ロア１０
ｆはノズルニードル７１０の上端面がディスタンスピー
ス７１１の下端面に密着してい・ｂ、かきに閉じられる
。

上述のケーシングア、Ａ７０４．ディスタンスピース７
１１およびノズルボディ７０９は同径であって、この順
序で積み重ねられ、そして、袋状のケーシングロア７１
３によって軸方向に押圧されて固定される。このとき、
ケーシングロア７１３の雌ねじはケーシングアラ／４７
０４の雄ねじにねじ込まれる。また、ケーシングロア７
１３の下端部の開口において、突起７１０ｃおよび噴ロ
ア０９ｂが露出している。さらに、ケーシングロア７１
３の外周に雄ねじ７１３３が形成されておシ、これによ
シ、機関の吸気管（第１図）に固定することができる・ なお、７１４はＯリング、７１５はノックピン。

７０４ｃはケーシングアラａ７０．４に設けられた燃料
入口でおる・ 次に、第７図の燃料噴射弁の動作を説明する。

始めに、電歪式アクチュエータ７０１に＋５００■を印
加すると、電歪式アクチュエータ７０１は伸長し、従っ
て、ポンプ室７０６の容積は縮少してこの中の燃料圧は
高くなる。この高圧はノズルニードル７１０の上端面に
作用してノズルニードル７１０をニードルシリンダ７０
９ａの下端面、に抑圧させる。この結果、噴ロア０９ｂ
／／ｉ閉じて燃料噴射は行われない。このとき、燃料だ
まシフ０９ｃＫは燃料通路７０４ｂを介してフィートポ
フグ４１によって３　ｋｌ？１０＋＋の燃料が供給され
ており、この燃料圧はノズルニードル７１０の通路７１
０ｅを介してノズルニードル７１０の上端面全体に作用
するので、ノズルニード／Ｉ／７１０の下のフラット面
７１０ｄはニードルシリンダ７０９ａの下端面に密着し
続ける。

上述の状態において、電歪式アクチュエータ７０１に一
５００ｖの電圧を印加すると、電歪式アクチュエータ７
０１は収縮し、従って、パぞンノ室７０６の容積が拡大
する。この結果、ノズルニードル７１０は上方に吸い上
げられる。このとき、ノズルニードル７１００通路７１
０ｅを介して燃料だまｊ）７０９ｃの燃料も吸引される
が、ノズルニードル７１０がニードルシリンダ７０９＆
の下端に密着しているときのノズルニードル７１０の上
端とディスタンスピース７１１の下端との距離は大体０
．２■であシ且り通路７１０＠の直径も０．５鰭程度で
あるので、通路７１０６を介゛して吸引される燃料量は
無視できる。さらに、このとき、ノズルニードル７１０
の上端面がディスタンスピース７１１の下端面に密着す
れば、通路７１０ｅの開ロア１０ｆが閉じられる。従っ
て、この状態では、ノズルニードル７１０の下面全体に
３　ｋｇ／ｃｒｎ　の燃料圧が作用するので、ノズルニ
ードル７１０の上端面はディスタンスピース７１１の下
端面に密着し続け、この間、噴ロア０９ｂから燃料噴射
が行われる。なお、燃料噴射時において、突起７１０ｃ
は燃料噴射角を調整すると共に噴ロア０９ｂの目詰シを
防止するものである。

第７図の燃料噴射弁の１回の動作あたシの吐出燃料量は
その開弁時間と＃ミぼリニアな関係にあシ、開弁時間は
電歪式アクチュエータへの負電圧印加時間で制御される
。負電圧印加時間と１回あたりの吐出燃料量との関係が
第８図に示される。第８図において横軸は負電圧印加時
間（ｍ　［ｌｅＯ）、縦軸は吐出燃料量（Ｖ／ａｔ）を
あられす。第８図に示すように、負電圧印加時間が０．
２　ｍ　ｓｅｃ以下では吐出燃料量が不安定となる。０
．２　ｍ　ｓｅｃ〜１．０　ｍ　ｓｅｃではＩデぼリニ
アであるが、１．０ｍ５ｅｃ　を越えると駆動周波数を
犬きくとれなくなる。

負電圧印加時間をそれぞれ０．２　ｍ　ｓｅｃ　＋　０
．６ｒｎｓｅｃ　＊１、０　ｍ　ｓｅｃ　としたときの
駆動周波数に対する単位時間あたりの供給燃料量の関係
が第９図に点線で示される。第９図にお込て、横軸は駆
動周波数（Ｈｚ）　、縦軸は供給燃料量（，９／ｓｅａ
　）をあられす。

供給燃料量の変化に対して駆動周波数と印加時間とを連
続的に変化させる１つの実施例としては、第９図におい
て、印加時間Ｑ、　２　ｍ　５ｅａｓ供給燃料量０、２
　ｇ／　ｓｅｃ、駆動周波数５０ＨｚのＡ点と、印加時
間１．　Ｏｍ　ｌｅＯ％供給燃料量１０ｇ／ｓｅｃ、駆
動周波数８００ＨｚのＢ点とを直線で結び、この直線に
涜って印加時間および駆動周波数の制御を行えばよい。

しかし、この場合、前述したように、供給燃料量の少量
域での印加時間の変化が急峻であ、って、その制御は容
易ではない。

前述と同様に、他の実施例として第９図に実線で示され
る、Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に
選び、この円弧に泪りて制御を行うことにより無理のな
い制御が可能である。この場合における供給燃料量に対
する負電圧印加時間の関係が第１０図に、また供給燃料
量に対する駆動周波数の関係が第１１図に示される。第
１０図において横軸は供給燃料量（ｇ／、ｓｅｃ　）、
縦軸は負電圧印加時間’　（ｍ　ｓｅｅ　）、＠１１図
において横軸は供給燃料量Ｃｇ／Ｂｅｃ　’）、縦軸は
駆動周波数ＣＨ１）　＊あられす。

第１０図、第１１図に示されるように、供給燃料量の変
化に対して駆動周波数と負電圧印加時間は対等に無理な
く連続に変化しておシ、制御回路による燃料噴射弁の制
御が容易となる。

発明の効果 本発明によれば、比較的低い駆動周波数によるおよび耐
久性の向上が可能となり、かつ燃料調量特性の直線性が
確保される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射
制御方法を行う装置を示す図、第２図は第１図装置にお
ける燃料噴射弁の側断面図、第３図は第２図の燃料噴射
弁の吐出燃料量と駆動電圧の特性図、第４図は第２図の
燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周波数の特性図、第５図
、第６図は第２図の燃料噴射弁を第４図に実線で示す円
弧に沿って制御したときの特性図であってそれぞれ第５
図は供給燃料量と駆動電圧の特性図、第６図は供給燃料
量と駆動周波数の特性図、第７図は本発明方法を行う他
の実施例としての燃料噴射弁の側断面図、第８図は第７
図の燃料噴射弁の吐出燃料量と負電圧印加時間の特性図
、第９図は第７図の燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周波
数の特性図、第１０図、第１１図は第７図の燃料噴射弁
を第９図に実線で示す円弧に浴って制御したときの特性
図であってそれぞれ第１０図は供給燃料量と負電圧印加
時間の特性図、第１１図は供給燃料量と駆動周波数の特
性図である。 １０・・・シリンダブロック、１１−・・ピストン、３
１・・・エアフロメータ、３２・・・水温センサ、３３
・・・０２センサ、４１・・・フィードポンプ、４２・
・・フィルタ、４４・・・ブレラシャ・レギュレータ、
６・・・制御回路、２，７・・・燃料噴射弁、２０１，
７０１・・・電歪式アクチュエータ、２０４，７０４・
・・ケーシングアラ／平、２０５．７０５・・・ピスト
ン、２０６，７０６・・・、ｒ９ンプ室、２０９．７０
９・・・ノズルボディ、２１０，７１０・・・ニードル
、２１１，７１１・・・ディスクンスビース。 特許出願人 株式会社日本自動車部品総合研究所 特許出願代理人 弁理士　青　木　朗 弁理士西舘和之 弁理士小林隆夫 弁理士　山　口　昭　之 弁理士　西　山　雅　也 第２図 第３図 （ｍｇ／ｓｔ） Ｖ 第４図 （ｇ／５ｅｃ） ＋　（”ｚ） 第５図 （Ｖ） 一一一一一一一−Ｑ 格６図 （Ｈｚ） 一一一一一一一伽　Ｑ 略７図 第８図 （ｍｑ／ｓｔ） 第９図 （ｃ＋／５ｅｃ） 第１０図 （ｍｓｅｃ） Ｑ 第１１図 ｑｚ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃料噴射弁のアクチュエータの付勢用電気信号にお
   ける駆動周波数、駆動電圧値、駆動電圧印加時間等の制
   御因子の少なくとも２つを用いて燃料噴射制御を行うに
   あた）、練歩なくとも２つの制御因子についての制御量
   を連続的に変化させることを特徴とする内燃機関の燃料
   噴射制御方法。 ２、該アクチュエータとして電歪式アクチュエータを用
   い、該燃料噴射弁が該電歪式アクチュエータの伸縮作用
   をポンプ作用としてポンプ行程量の燃料を噴射し、練歩
   なくとも２つの制御因子が電歪式アクチュエータの付勢
   用電気信号における駆動周波数と駆動電圧値である、特
   許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、該アクテユエ〜りとして電歪式アクチュエータを用
   い、該燃料噴射弁が該電歪式アクチュエータの伸縮作用
   によって開閉して開弁時に燃料を噴射し、練歩なくとも
   ２つの制御因子が電歪式アクチュエータの付勢用電気信
   号における駆動周波数と駆動電圧印加時間である、特許
   請求の範囲第１項に記載の方法。 ４、練歩なくとも２′：）の制御因子の一方は駆動周波
   数であム該駆動周波数を横軸とし元とき縦軸の燃料量が
   最小燃料量と最大燃料量の２点を結ぶ直線を上弦とする
   円弧となるように練歩なくとも２つの制御因子の他方の
   制御量を特徴する特許請求の範囲第１項ないし第３項の
   いずれかに記載の方法。