JPS6039388B2 - ゴルフクラブ用シヤフト - Google Patents
ゴルフクラブ用シヤフトInfo
- Publication number
- JPS6039388B2 JPS6039388B2 JP51116759A JP11675976A JPS6039388B2 JP S6039388 B2 JPS6039388 B2 JP S6039388B2 JP 51116759 A JP51116759 A JP 51116759A JP 11675976 A JP11675976 A JP 11675976A JP S6039388 B2 JPS6039388 B2 JP S6039388B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- shaft
- strength
- carbon fiber
- carbon fibers
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は繊維強化プラスチックス製ゴルフクラブ用シャ
フトに関するもので、シャフトのねじれ剛性を強化し、
しかも軽くするために高弾性炭素繊維を内層に使用し、
高強度炭素繊維を外層に使用したものである。
フトに関するもので、シャフトのねじれ剛性を強化し、
しかも軽くするために高弾性炭素繊維を内層に使用し、
高強度炭素繊維を外層に使用したものである。
従来の繊維強化プラスチック製シャフトには、主に強化
繊維として炭素繊維を用いていた。
繊維として炭素繊維を用いていた。
炭素繊維は大別すると高弾性炭素繊維と高強度炭素繊維
がある。弾性率が約３００００ｋ９′桝以上の繊維を高
弾性炭素繊維といい引張り強度は１８０〜２５０ｋｇ／
■であり破断時の伸びは約０．５％である。また高強度
炭素繊維は弾性率が１８０００〜２７０００ｋ９／柵で
あり、引張り強度は１８０〜３００ｋ９′桝で破断時の
伸びは約１％である。このように炭素繊維は製法上弾性
率を上げていくと引張り強度は同程度にしかならないの
で破断時のひずみが小さくなる頃向にある。特に上記の
場合約半分になる。次に従来のシャフトの製造法を示す
。ゴルフクラブ用カーボンシャフトはェポキシ樹脂等の
熱硬化性樹脂を含浸させた高強度炭素繊維を円筒円鱗状
の芯金に巻きつけて硬化させたもの、あるは高弾性炭素
繊維と高強度炭素繊維を軽量化のためにシャフト軸方向
に対し士１５ｏ以内の巻き角度で混合巻さしたものを硬
化後、中の芯金を抜きとり、外側を円筒状に研削加工し
てカーボンシャフトを製造していた。
がある。弾性率が約３００００ｋ９′桝以上の繊維を高
弾性炭素繊維といい引張り強度は１８０〜２５０ｋｇ／
■であり破断時の伸びは約０．５％である。また高強度
炭素繊維は弾性率が１８０００〜２７０００ｋ９／柵で
あり、引張り強度は１８０〜３００ｋ９′桝で破断時の
伸びは約１％である。このように炭素繊維は製法上弾性
率を上げていくと引張り強度は同程度にしかならないの
で破断時のひずみが小さくなる頃向にある。特に上記の
場合約半分になる。次に従来のシャフトの製造法を示す
。ゴルフクラブ用カーボンシャフトはェポキシ樹脂等の
熱硬化性樹脂を含浸させた高強度炭素繊維を円筒円鱗状
の芯金に巻きつけて硬化させたもの、あるは高弾性炭素
繊維と高強度炭素繊維を軽量化のためにシャフト軸方向
に対し士１５ｏ以内の巻き角度で混合巻さしたものを硬
化後、中の芯金を抜きとり、外側を円筒状に研削加工し
てカーボンシャフトを製造していた。
しかし従来のカーボンシャフトはスチールシャフトに比
較し、ねじり剛性が弱いという欠点があった。また高弾
性炭素繊維を使用したカーボンシャフトも軽量化のため
十２５ｏ〜十６５ｏの巻き量をふやし、同じシャフト硬
さにするためにシャフト重量が増加し、その欠点を補な
い少しでも重量増加分を減らすために土１５ｏ以内で高
弾性炭素繊維を巻いたものであった。そのためねじり剛
性強化に対して高価な高弾性炭素繊維はあまり有効に作
用していなかった。しかも高弾性炭素繊維は前述したよ
うに高強度炭素繊維に比べ破断時の伸びが約半分で引張
り強度が若干少さし、ので、外層に高弾性炭素繊維を用
いると衝撃強度が大きく低下し、曲げ強度が多少減少す
る。このことはシャフトが使用時に大きな衝撃加重が加
わることから、非常に良くないことであり、シャフト破
損にもつながり致命的欠点となる。本発明では力−ボン
シヤフトのスチールシャフトに比較しねじり剛性が弱い
という欠点をとりのぞき高弾性炭素繊維を有効に使用し
たカーボンシャフトを提供する。
較し、ねじり剛性が弱いという欠点があった。また高弾
性炭素繊維を使用したカーボンシャフトも軽量化のため
十２５ｏ〜十６５ｏの巻き量をふやし、同じシャフト硬
さにするためにシャフト重量が増加し、その欠点を補な
い少しでも重量増加分を減らすために土１５ｏ以内で高
弾性炭素繊維を巻いたものであった。そのためねじり剛
性強化に対して高価な高弾性炭素繊維はあまり有効に作
用していなかった。しかも高弾性炭素繊維は前述したよ
うに高強度炭素繊維に比べ破断時の伸びが約半分で引張
り強度が若干少さし、ので、外層に高弾性炭素繊維を用
いると衝撃強度が大きく低下し、曲げ強度が多少減少す
る。このことはシャフトが使用時に大きな衝撃加重が加
わることから、非常に良くないことであり、シャフト破
損にもつながり致命的欠点となる。本発明では力−ボン
シヤフトのスチールシャフトに比較しねじり剛性が弱い
という欠点をとりのぞき高弾性炭素繊維を有効に使用し
たカーボンシャフトを提供する。
この炭素繊維強化プラスチックス製ゴルフシャフトは高
踏性炭素繊維をシャフトの鱗方向に対して±２５ｏ〜±
６５ｏに配向させた強化プラスチック層と高強度炭素繊
維を土１５ｏ以内に配向ごせた強化プラスチック層とか
らなることを特徴とする。薄肉円筒炭素繊維強化複合材
料の炭素繊維の鼠方向に対する配向角と縦弾性率Ｅｚｋ
９′協、横弾性率Ｇ８ｚｋｇ／協の関係を第１図に示す
。
踏性炭素繊維をシャフトの鱗方向に対して±２５ｏ〜±
６５ｏに配向させた強化プラスチック層と高強度炭素繊
維を土１５ｏ以内に配向ごせた強化プラスチック層とか
らなることを特徴とする。薄肉円筒炭素繊維強化複合材
料の炭素繊維の鼠方向に対する配向角と縦弾性率Ｅｚｋ
９′協、横弾性率Ｇ８ｚｋｇ／協の関係を第１図に示す
。
シャフトの曲げ剛性は総弾性率に比例し、ねじり剛性は
横弾性率に比例する。そこでねじれ剛性を大きくするた
めには繊維を±４ｙで巻けば良いことがわかる。しかし
±４５０以内にすれば曲げ剛性が大きくなり、ねじり剛
性は約±２５０で半分になることを考えれば、ねじり剛
性を大きくするには土２５０〜±６５０で巻けば良いこ
とがわかる。曲げ強度は縦弾性率とほぼ相似の関係にな
っており±１５ｏ以内にすると曲げ強度、曲げ剛性がと
もに非常に大きくなることがわかる。このことから高弾
性炭素繊維をシャフト軸方向に対して土２５０〜±６５
０に配向ごせ高強度炭素繊維を±１５０以下で酉己向さ
せることにより、ねじり剛性を強化し、しかも±１ｙ以
内の層に高弾性炭素繊維を使っていないため、衝撃強度
および曲げ強度の低下は少し、ことがわかる。次に土２
５０〜±６５０に配向ごせた強化プラスチック層と士１
５ｏ以内に配向させた強化プラスチック層との組合せを
考えてみる。
横弾性率に比例する。そこでねじれ剛性を大きくするた
めには繊維を±４ｙで巻けば良いことがわかる。しかし
±４５０以内にすれば曲げ剛性が大きくなり、ねじり剛
性は約±２５０で半分になることを考えれば、ねじり剛
性を大きくするには土２５０〜±６５０で巻けば良いこ
とがわかる。曲げ強度は縦弾性率とほぼ相似の関係にな
っており±１５ｏ以内にすると曲げ強度、曲げ剛性がと
もに非常に大きくなることがわかる。このことから高弾
性炭素繊維をシャフト軸方向に対して土２５０〜±６５
０に配向ごせ高強度炭素繊維を±１５０以下で酉己向さ
せることにより、ねじり剛性を強化し、しかも±１ｙ以
内の層に高弾性炭素繊維を使っていないため、衝撃強度
および曲げ強度の低下は少し、ことがわかる。次に土２
５０〜±６５０に配向ごせた強化プラスチック層と士１
５ｏ以内に配向させた強化プラスチック層との組合せを
考えてみる。
組合せには■士２５ｏ〜士６５０に配向させた層を内層
にし、±１ｙ以内に配向ごせた層を外層にする。■±２
５０〜土６５ｏに配向させた層を外層とし士１５ｏ以下
に配向させた層を内層とする。■土２５ｏ〜±６５０に
配向させた層と士１５ｏ以内に配向させた層を交互、あ
るいはランダムに絹合せる方法があるが、この３種類の
曲げ強度を比較してみると最外層がすべて曲げ強度に強
い±１５ｏ以内の配向になっている■の組み合せが最大
であり、しかも外観も最上なものが得られる。■はねじ
り剛性が■よりすぐれるが曲げ強度が極端におちるため
採用することがでず、また外観も悪くなる。■はねじれ
剛性は良くなるが、■と同様曲げ強度と外観に問題があ
る。これより±２５０〜土６５ｏに配向させた強化プラ
スチックス層を内層に±１５０以内に配向ごせた強化プ
ラスチックス層を外層にすることにより、曲げ剛性、ね
じり剛性共にすぐれた特性を有することがわかる。この
ように炭素繊維を士２５０〜土６５０あるいは土１５ｏ
以内に配向させる方法には、■フィラメントワインディ
ング法■シート巻き法■テープ巻き法などがあるが、■
のフィラメントワインディング法による強化プラスチッ
クス層の繊維含有率は７２％（重量）であり、■、■の
シート巻きおよびテープ巻きでは含有率が６５％（重量
）にしかならず、フィラメントワインディング法による
方法が繊維の特徴を十分にいかせることができ最も特性
のよくなることがわかる。
にし、±１ｙ以内に配向ごせた層を外層にする。■±２
５０〜土６５ｏに配向させた層を外層とし士１５ｏ以下
に配向させた層を内層とする。■土２５ｏ〜±６５０に
配向させた層と士１５ｏ以内に配向させた層を交互、あ
るいはランダムに絹合せる方法があるが、この３種類の
曲げ強度を比較してみると最外層がすべて曲げ強度に強
い±１５ｏ以内の配向になっている■の組み合せが最大
であり、しかも外観も最上なものが得られる。■はねじ
り剛性が■よりすぐれるが曲げ強度が極端におちるため
採用することがでず、また外観も悪くなる。■はねじれ
剛性は良くなるが、■と同様曲げ強度と外観に問題があ
る。これより±２５０〜土６５ｏに配向させた強化プラ
スチックス層を内層に±１５０以内に配向ごせた強化プ
ラスチックス層を外層にすることにより、曲げ剛性、ね
じり剛性共にすぐれた特性を有することがわかる。この
ように炭素繊維を士２５０〜土６５０あるいは土１５ｏ
以内に配向させる方法には、■フィラメントワインディ
ング法■シート巻き法■テープ巻き法などがあるが、■
のフィラメントワインディング法による強化プラスチッ
クス層の繊維含有率は７２％（重量）であり、■、■の
シート巻きおよびテープ巻きでは含有率が６５％（重量
）にしかならず、フィラメントワインディング法による
方法が繊維の特徴を十分にいかせることができ最も特性
のよくなることがわかる。
しかし±２５０ 〜±６５０に配向ごせた内層に高踏性
炭素繊維だけを使用した場合、これでも強度が若干さが
るため発明者は、重量比率が１：３〜３：１である高弾
性炭素織総と高強度炭素繊維をシャフトの軸方向に対し
て±２５ｏ〜±６５ｏに配向させた強化プラスチック層
と高強度炭素繊維を土１５０以内に配向ごせた強化プラ
スチック層とからなることを特徴とする炭素繊維強化プ
ラスチックス製ゴルフシャフトを考えた。すると±２５
０〜±６５０に配向ごせた層に高強度炭素繊維が入った
ため、ねじり剛性が低下し、強度が向上するが高強度炭
素繊維を重量比率で１：３〜３：１で混入させた場合、
ねじり剛性の大きな低下ないこ強度を大中に改良するこ
とができた。また同様に±２５ｏ〜±６５ｏに配向させ
た層を内層に土１５ｏ以上に配向ごせた層を外層にさせ
フィラメントワインデイング法で行なったものが最も良
い結果が得られた。次に本発明の実施例を示す。
炭素繊維だけを使用した場合、これでも強度が若干さが
るため発明者は、重量比率が１：３〜３：１である高弾
性炭素織総と高強度炭素繊維をシャフトの軸方向に対し
て±２５ｏ〜±６５ｏに配向させた強化プラスチック層
と高強度炭素繊維を土１５０以内に配向ごせた強化プラ
スチック層とからなることを特徴とする炭素繊維強化プ
ラスチックス製ゴルフシャフトを考えた。すると±２５
０〜±６５０に配向ごせた層に高強度炭素繊維が入った
ため、ねじり剛性が低下し、強度が向上するが高強度炭
素繊維を重量比率で１：３〜３：１で混入させた場合、
ねじり剛性の大きな低下ないこ強度を大中に改良するこ
とができた。また同様に±２５ｏ〜±６５ｏに配向させ
た層を内層に土１５ｏ以上に配向ごせた層を外層にさせ
フィラメントワインデイング法で行なったものが最も良
い結果が得られた。次に本発明の実施例を示す。
実施例 １
高弾性炭素繊維１（商品名；東レ（株）製トレカＭ４０
、弾性率３９０００ｋ９′協）と高強度炭素繊維２（商
品名；東レ（株）製トレカＴ２００、弾性率２２０００
ｋ９′協）を重量比が２：１になるように混合し、ェポ
キシ樹脂を含浸させ、長さ１２０仇奴、太径１５柵、紬
径５脚の円錘円筒状の金属性芯金に鞠方向に対する巻角
度を±４５０にし層の厚さが約１肋になるまでフィラメ
ントワインディング法により巻き付ける。
、弾性率３９０００ｋ９′協）と高強度炭素繊維２（商
品名；東レ（株）製トレカＴ２００、弾性率２２０００
ｋ９′協）を重量比が２：１になるように混合し、ェポ
キシ樹脂を含浸させ、長さ１２０仇奴、太径１５柵、紬
径５脚の円錘円筒状の金属性芯金に鞠方向に対する巻角
度を±４５０にし層の厚さが約１肋になるまでフィラメ
ントワインディング法により巻き付ける。
その上に高強度炭素繊維３（商品名東レ（株）製トレカ
Ｔ２００）をェポキシ樹脂を含浸させ巻角度士ｌｏｏで
全体の厚みが３脚になるまでフィラメントワインディン
グ法で巻き付ける（第２図参照）。その上から離型性の
良いフィルムで全体を締め付け硬化炉中で加熱硬化させ
、硬化後芯金を脱型し、１１４伍岬こ両端を切断し規定
のシャフト硬さを得るよう研削を行ない炭素繊維強化プ
ラスチツクス製ゴルフクラブ用シャフトを製造する。
Ｔ２００）をェポキシ樹脂を含浸させ巻角度士ｌｏｏで
全体の厚みが３脚になるまでフィラメントワインディン
グ法で巻き付ける（第２図参照）。その上から離型性の
良いフィルムで全体を締め付け硬化炉中で加熱硬化させ
、硬化後芯金を脱型し、１１４伍岬こ両端を切断し規定
のシャフト硬さを得るよう研削を行ない炭素繊維強化プ
ラスチツクス製ゴルフクラブ用シャフトを製造する。
実施例 ２
実施例１の巻角度±４５ｏの内層を高弾性炭素６（商品
名東レ（株）トレカＭ４０）だけで巻き、その上に巻角
度±ｌｏｏの外層を高強度炭素繊維７（商品名：東レ（
株）トレカＴ２００）でフィラメントワインディング法
により巻いたものである。
名東レ（株）トレカＭ４０）だけで巻き、その上に巻角
度±ｌｏｏの外層を高強度炭素繊維７（商品名：東レ（
株）トレカＴ２００）でフィラメントワインディング法
により巻いたものである。
（第３図参照）フィラメントワインディング作業以後は
実施例１と同様に行なう。
実施例１と同様に行なう。
比較例 １
これは従来品について示すものであり、実施例１の巻角
度±４５ｏの内層を高強度炭素繊維１０（商品名：東レ
（株）製Ｔ２００）だけで巻き、その上に巻き角度士ｌ
ｏｏの外層を高強度炭素繊維１１（商品名；東レ（株）
製Ｔ２００）でフィラメントワインディング法により巻
いたものである。
度±４５ｏの内層を高強度炭素繊維１０（商品名：東レ
（株）製Ｔ２００）だけで巻き、その上に巻き角度士ｌ
ｏｏの外層を高強度炭素繊維１１（商品名；東レ（株）
製Ｔ２００）でフィラメントワインディング法により巻
いたものである。
（第４図参照）フィラメントワインディング作業以後は
実施例１と同様に行なう。以上より得られた同一硬さの
シャフトのねじれ角、シャフト重量、先端曲げ強度を比
較し表１に示す。
実施例１と同様に行なう。以上より得られた同一硬さの
シャフトのねじれ角、シャフト重量、先端曲げ強度を比
較し表１に示す。
ここでねじれ角とはシャフトの一端を固定し他端にねじ
りモーメントｌｐｏｕＭ・ｆ皿ｔを加えた時のねじれ角
度を示すものである。すなわちシャフトのねじり剛性が
強い程ねじれ角度が少さくなり、ねじれ角度が４・さし
・方が望ましい。曲げ強度は細径先端より１反スの所の
曲げ被断荷重を示したものである。表１より実施例２で
得られたシャフトは、ねじれ角が従来品に比べ大中に改
良されているが曲げ強度が少し低下している。
りモーメントｌｐｏｕＭ・ｆ皿ｔを加えた時のねじれ角
度を示すものである。すなわちシャフトのねじり剛性が
強い程ねじれ角度が少さくなり、ねじれ角度が４・さし
・方が望ましい。曲げ強度は細径先端より１反スの所の
曲げ被断荷重を示したものである。表１より実施例２で
得られたシャフトは、ねじれ角が従来品に比べ大中に改
良されているが曲げ強度が少し低下している。
また実施例１で得られたシャフトはねじれ角が従来品に
比べやはり大中に改良されており、しかも高価な高弾性
炭素繊維使用量が実施例２の２′３で１０夕も少なくか
つ曲げ強度も従来品に比べほとんど低下していないすぐ
れたシャフトであることがわかる。表１
比べやはり大中に改良されており、しかも高価な高弾性
炭素繊維使用量が実施例２の２′３で１０夕も少なくか
つ曲げ強度も従来品に比べほとんど低下していないすぐ
れたシャフトであることがわかる。表１
第１図は薄肉円筒炭素繊維強化複合材料の縦弾性率庇ｚ
、横弾性率Ｇ８ｚと炭素繊維のシャフト軸方向に対する
配向角度を示す。 第２図は±４５０巻き内層に高弾性炭素繊維と高強度炭
素繊維を重量比率２：１用い±１００巻きの外層に高強
度炭素繊維を用いたシャフトを示す。第３図は±４５０
巻きの内層に高弾性炭素繊維を用い、±１００巻きの外
層に高強度炭素繊維を用いたシャフトを示す。第４図は
土４５０巻きの内層に高強度炭素繊維を用い、±ｌｏｏ
巻きの外層に高強度炭素繊維を用いたシャフトを示す。
符号の説明、１・・・・・・高弾性炭素繊維、２，３・
・・・・・高強度炭素繊維、４・・・・・・４５ｏ巻き
層、５・・・・・・１００巻き層、６・・・・・・高弾
性炭素繊維、７・・・・・・高強度炭素繊維、８・・・
・・・４５０巻き層、９・・・・・・１００巻き層、１
０，１１・…・・高強度炭素繊維、１２・・・・・・４
５ｏ巻き層、１３……１ｏｏ巻き層。 袴ｌ図 第２図 第３図 累４図
、横弾性率Ｇ８ｚと炭素繊維のシャフト軸方向に対する
配向角度を示す。 第２図は±４５０巻き内層に高弾性炭素繊維と高強度炭
素繊維を重量比率２：１用い±１００巻きの外層に高強
度炭素繊維を用いたシャフトを示す。第３図は±４５０
巻きの内層に高弾性炭素繊維を用い、±１００巻きの外
層に高強度炭素繊維を用いたシャフトを示す。第４図は
土４５０巻きの内層に高強度炭素繊維を用い、±ｌｏｏ
巻きの外層に高強度炭素繊維を用いたシャフトを示す。
符号の説明、１・・・・・・高弾性炭素繊維、２，３・
・・・・・高強度炭素繊維、４・・・・・・４５ｏ巻き
層、５・・・・・・１００巻き層、６・・・・・・高弾
性炭素繊維、７・・・・・・高強度炭素繊維、８・・・
・・・４５０巻き層、９・・・・・・１００巻き層、１
０，１１・…・・高強度炭素繊維、１２・・・・・・４
５ｏ巻き層、１３……１ｏｏ巻き層。 袴ｌ図 第２図 第３図 累４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素繊維をシヤフトの軸方向に対し±２５°〜±６
５°に配向させた強化プラスチツク層を内層とし、±１
５°以内に配向させた強化プラスチツク層を外層として
なる繊維強化プラスチツク製シヤフトにおいて、前記内
層が高弾性炭素繊維と高強度炭素繊維の重量比を１：３
〜３：１とした強化プラスチツク層であり、前記外層が
高強度炭素繊維からなる強化プラスチツク層であること
を特徴とするゴルフクラブ用シヤフト。 ２ 強化プラスチツク層がフイラメントワインデイング
法で形成された層である特許請求の範囲第１項記載のゴ
ルフクラブ用シヤフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116759A JPS6039388B2 (ja) | 1976-09-29 | 1976-09-29 | ゴルフクラブ用シヤフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116759A JPS6039388B2 (ja) | 1976-09-29 | 1976-09-29 | ゴルフクラブ用シヤフト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5342940A JPS5342940A (en) | 1978-04-18 |
| JPS6039388B2 true JPS6039388B2 (ja) | 1985-09-05 |
Family
ID=14695025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51116759A Expired JPS6039388B2 (ja) | 1976-09-29 | 1976-09-29 | ゴルフクラブ用シヤフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039388B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5356264U (ja) * | 1976-10-15 | 1978-05-13 | ||
| JPS57142271A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-02 | Olympic Fishing Tackles Co | Golf shaft |
| JPS5894867A (ja) * | 1981-11-30 | 1983-06-06 | 三菱レイヨン株式会社 | 複合ゴルフシヤフト |
| JPH084646B2 (ja) * | 1991-08-26 | 1996-01-24 | ソマール株式会社 | ゴルフクラブ用シャフト |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5042928A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-04-18 | ||
| JPS519938A (ja) * | 1974-07-12 | 1976-01-27 | Hitachi Chemical Co Ltd |
-
1976
- 1976-09-29 JP JP51116759A patent/JPS6039388B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5042928A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-04-18 | ||
| JPS519938A (ja) * | 1974-07-12 | 1976-01-27 | Hitachi Chemical Co Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5342940A (en) | 1978-04-18 |
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