JPS603446A - 機関の空燃比制御装置 - Google Patents
機関の空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPS603446A JPS603446A JP11306983A JP11306983A JPS603446A JP S603446 A JPS603446 A JP S603446A JP 11306983 A JP11306983 A JP 11306983A JP 11306983 A JP11306983 A JP 11306983A JP S603446 A JPS603446 A JP S603446A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- fuel ratio
- engine
- data
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1479—Using a comparator with variable reference
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関等の排気ガス中の酸素濃度を測足
して空燃比全フィードバック制御する装置に関するもの
である。
して空燃比全フィードバック制御する装置に関するもの
である。
従来より、イオン伝導性固体電解質(例えば安?化ジ#
:I=ア)で青成さhた酸素センサに用い、排気ガスの
酸素分圧と空気の酸素分圧との差によって生じる起電力
の変化によって理論空燃比での燃焼状態を検知すること
により、例えば自動車の機関全理論空燃比で運転するよ
うに制御することは衆九の通りである。ところで、上記
酸素センサは空気と燃料との京葉比率でめる空燃比A/
Fが理論空燃比14.7である時は大きな変化出力が得
られるが他の運転空燃比域では出力変化がほとんどなく
、理論空燃比以外の空燃比で機関全運転する場合には、
上記酸素センサの出力VCLるフィードバック制御全行
うことができない。
:I=ア)で青成さhた酸素センサに用い、排気ガスの
酸素分圧と空気の酸素分圧との差によって生じる起電力
の変化によって理論空燃比での燃焼状態を検知すること
により、例えば自動車の機関全理論空燃比で運転するよ
うに制御することは衆九の通りである。ところで、上記
酸素センサは空気と燃料との京葉比率でめる空燃比A/
Fが理論空燃比14.7である時は大きな変化出力が得
られるが他の運転空燃比域では出力変化がほとんどなく
、理論空燃比以外の空燃比で機関全運転する場合には、
上記酸素センサの出力VCLるフィードバック制御全行
うことができない。
しかし、特開昭56−130649号で提案されている
工つl固体電解質酸素ポンプ式の酸素濃度611」足装
置?用い理論空燃比以外の空燃比をt倹仰することがで
さる機関の空燃比センサを考案した。
工つl固体電解質酸素ポンプ式の酸素濃度611」足装
置?用い理論空燃比以外の空燃比をt倹仰することがで
さる機関の空燃比センサを考案した。
紀1図はこの空燃比センサの一実施例を示す講成図でめ
り、第2図は第1図のト」緋に沿う約f面図である。図
中、tilf″i機関の排気管、(21は排気冒(1)
円に配設をれた空燃比センサでめる。空燃比センサ(2
1ホ厚きが約0.5 mmの平板状のイオン伝導性固体
電解質(安定化ジルコニア)13)の両側面にそilぞ
れ白金電極14+、+51を設けて構成はれfc固体電
解質酸素ポンプ(6)と、この酸素ポンプ(6)と同じ
エラに平板状のイオン伝導性固体電解質(7)の両側」
而にそり、ぞれ白金?[極(8)および【9)金設けて
’fltl成された固体電解質酸素センサ(lO)と、
上記酸素ポンプ(61と上記酸素センサ1101 f
0.1 mm程度の微小間隙dt−介して対向配置する
ための支持台(111で格成さJlている。じは電子制
御装置uでめり、上記酸素センサ(10)が電極+81
、 +91間に発生する起電力e全抵抗R1を介して
演算増幅器Aの反転入力端子に印加し、上記演算増幅器
Aの非反転入力端子に印力[され、ている基準電圧vl
と上記起電力eの差異に比例した上記演算増幅器Aの出
刃によりトランジスタTRを駆動して上記酸素ポンプ(
61の電極+41 、 +51間に流すポンプ室。流I
P全制御する磯北全備えている。すなわち、上記起電力
eをM定1直(VIJに保つのに必要な上記ポンプ電流
IPを供給する作用をでる。また、ポンプ電流供給手段
である直流電源Bから供給される上記ポンプ電流IPに
対応した出力信号金得るための抵抗Ro k備え−〔い
る。
り、第2図は第1図のト」緋に沿う約f面図である。図
中、tilf″i機関の排気管、(21は排気冒(1)
円に配設をれた空燃比センサでめる。空燃比センサ(2
1ホ厚きが約0.5 mmの平板状のイオン伝導性固体
電解質(安定化ジルコニア)13)の両側面にそilぞ
れ白金電極14+、+51を設けて構成はれfc固体電
解質酸素ポンプ(6)と、この酸素ポンプ(6)と同じ
エラに平板状のイオン伝導性固体電解質(7)の両側」
而にそり、ぞれ白金?[極(8)および【9)金設けて
’fltl成された固体電解質酸素センサ(lO)と、
上記酸素ポンプ(61と上記酸素センサ1101 f
0.1 mm程度の微小間隙dt−介して対向配置する
ための支持台(111で格成さJlている。じは電子制
御装置uでめり、上記酸素センサ(10)が電極+81
、 +91間に発生する起電力e全抵抗R1を介して
演算増幅器Aの反転入力端子に印加し、上記演算増幅器
Aの非反転入力端子に印力[され、ている基準電圧vl
と上記起電力eの差異に比例した上記演算増幅器Aの出
刃によりトランジスタTRを駆動して上記酸素ポンプ(
61の電極+41 、 +51間に流すポンプ室。流I
P全制御する磯北全備えている。すなわち、上記起電力
eをM定1直(VIJに保つのに必要な上記ポンプ電流
IPを供給する作用をでる。また、ポンプ電流供給手段
である直流電源Bから供給される上記ポンプ電流IPに
対応した出力信号金得るための抵抗Ro k備え−〔い
る。
この抵抗ROは上記直流電源Bと対応して上記ポンプ電
流IPが過大に流れない工つな所望の抵抗値が選ばhで
いる。cHコンデンサである。
流IPが過大に流れない工つな所望の抵抗値が選ばhで
いる。cHコンデンサである。
以上のように箱底はれた空燃比センサを国産呆用単用2
000 ccのガソリン機関に装着して試験した結果金
弟3図に示す。過大でポンプ底流IPが流りると上記酸
素ポンプ(6)が破壊でるので上記ポンプ電流IPはl
oOmA以上流れないよりに上記1自流箪源Bにより制
限した。また基準電圧■lは55mVと200mVの2
値に設定して試験した結果、基準電出金vl= 55m
Vにした場合はi7.% 3図に示す(ξりの特性が得
られた、また上記基準電圧をV2= 200mVに変更
でると(b)の特性が得らり、た。即ち上記特性を利用
して空燃比A/F 全12〜19の広い@囲で検知し工
すとでると(a)の特性では理論空燃比を境として比例
係数は逆であるt%空燃比に対し比例的な値全示す出力
特性が傅られ、この特性を利用して、空燃比を比例的に
検出することが回部となる。
000 ccのガソリン機関に装着して試験した結果金
弟3図に示す。過大でポンプ底流IPが流りると上記酸
素ポンプ(6)が破壊でるので上記ポンプ電流IPはl
oOmA以上流れないよりに上記1自流箪源Bにより制
限した。また基準電圧■lは55mVと200mVの2
値に設定して試験した結果、基準電出金vl= 55m
Vにした場合はi7.% 3図に示す(ξりの特性が得
られた、また上記基準電圧をV2= 200mVに変更
でると(b)の特性が得らり、た。即ち上記特性を利用
して空燃比A/F 全12〜19の広い@囲で検知し工
すとでると(a)の特性では理論空燃比を境として比例
係数は逆であるt%空燃比に対し比例的な値全示す出力
特性が傅られ、この特性を利用して、空燃比を比例的に
検出することが回部となる。
そこでこの発明はリッチ1111 ffi含む空燃比に
対して比例的な出力特注を呈丁ゐ空燃比検出手段の出刃
全第11用し、機関の各秒1ヰ転状■に対応して予め設
定ざf14目標孕燃比との比較出力に1って機関の空燃
比ケフィードバック制御することにより、機関の各種の
運転状態に亘って広恥囲に予め設定はり、た迫りの各4
市の空燃比に正確に制御でき、従って理論空・燃比以外
のリッチ1111空燃比全必要とてる逓伝状態に訃いて
1、フィードバック制御により正確に設定空燃比に制御
でさる装置を提供しようと丁/)ものである。
対して比例的な出力特注を呈丁ゐ空燃比検出手段の出刃
全第11用し、機関の各秒1ヰ転状■に対応して予め設
定ざf14目標孕燃比との比較出力に1って機関の空燃
比ケフィードバック制御することにより、機関の各種の
運転状態に亘って広恥囲に予め設定はり、た迫りの各4
市の空燃比に正確に制御でき、従って理論空・燃比以外
のリッチ1111空燃比全必要とてる逓伝状態に訃いて
1、フィードバック制御により正確に設定空燃比に制御
でさる装置を提供しようと丁/)ものである。
以下この発明の実施例について説明でる。
絹4図げこの発明の基本格byブロック図を示し、(4
)は図示しない盛量の排気カス成分に基づいて空燃比に
対して比例的な値の出刃音発生でる比例空燃比検出手段
でめり、上述の纂3図特件帆)の出力を発生する空燃比
センサ(2)と、一般によく使用さhている理論空燃比
において出力レベルが反転すル酸素センサI2Dと、こ
れらセン+1121e])の各出力を処理して空燃比に
対して単調増加の比例出力特性を呈する出力を発生する
空燃比信号処理手段とから構成されている。(ハ)は機
関の回転数を検出する回転数検出手段、例ホ機関のスロ
ットル弁下流の吸気負圧全検出して機関の負荷状態全検
出する負荷検出手段、(ハ)rl+、機関の燃料噴射制
御に必要な情報全機関の運転状態に対応して予め記憶し
ている記憶手段でめv1機関の吸気管負圧と回転数とに
よって予め2次元的に多数に分割さり、たモード毎にそ
の各モードに対して所望の孕燃比全与えるべき基本噴射
パルス幅値全マツプとして記憶した基本噴射量メモリ(
4)と、これと同様に機関の吸気管負圧と回転数とによ
って予め2次元的に多数に分割される運転モード毎にそ
のモードにおいて必要とされる設定目標を燃比データ値
ケ記憶した目標空燃比メモリ(イ)とを含み、上d己回
転数検出手段(至)からの検出回転数と負荷検出手段か
らの検出負圧との値によって対応する各メモ’J t2
■(イ)の記憶データが読み出でわ、この読み出は′h
た先ず目標空燃比データはフィードバック補正量演算手
段−に入力をh・又、基本噴射パルス幅データldl!
J’を射貴補正演q1手段(ハ)に入力芒り、る。」二
記フィードバック補正員演算手段qθは比例空燃比検出
手段(イ)から発生する空燃比に比例した値の検出空燃
比出刃とメモリ(イ)からの目標空燃比出力との比較に
よってその偏差の極性と比例偏差貴全演勢−し更にこの
偏差全積分してフィー)°バック補正量全演算でる。−
万唄射童袖正演算十段(ハ)においてにメモリ(イ)か
らの基本噴射パルス幅データに対し、上記フィードバッ
ク補正量、並ひに、各オ頃センサ翰からの機関の冷却水
温、吸入空気温度、及び過渡状態等の検出用刀による補
正量に基ついて補正が加えらり、噴射ハルス@値が演算
される。この演nσねたパルス幅愼はパルス幅変換手段
Φに訃いて機関の回転に同期して発生する信号によって
カウンタにプリセットされ、該カウンタが一足周波数の
クロック全該プリセット値だけ計数するに要する期間に
イ目当するパルス幅の噴射パルスに変換ですし、−足圧
に加圧された燃料ケ吸気gに噴射はせる噴射弁Ca1l
をそのパルス幅に対応して開弁駆動はせる。こ\で、上
記フィードバック補正量演算手段(イ)による補正量の
演Wは、メモリ弼から各運転状態に対応して出刃される
各々の目標空ジ然比にヌJし検出空燃比がず光、ている
場合、そのず引、を小さくするフ5向の負のフィー)ご
バック制御を与える如く演算ネね、噴射パルス幅?補正
するものでりり、機関の回転数と負荷とに工って七−ド
分割芒f1− ;t;、、各運転状紳に対応1〜て6紳
の所望値に設足芒れる目標を燃比にフィードバックηi
制御にニジ〒IE柳に空燃比貼り1でさるtのである。
)は図示しない盛量の排気カス成分に基づいて空燃比に
対して比例的な値の出刃音発生でる比例空燃比検出手段
でめり、上述の纂3図特件帆)の出力を発生する空燃比
センサ(2)と、一般によく使用さhている理論空燃比
において出力レベルが反転すル酸素センサI2Dと、こ
れらセン+1121e])の各出力を処理して空燃比に
対して単調増加の比例出力特性を呈する出力を発生する
空燃比信号処理手段とから構成されている。(ハ)は機
関の回転数を検出する回転数検出手段、例ホ機関のスロ
ットル弁下流の吸気負圧全検出して機関の負荷状態全検
出する負荷検出手段、(ハ)rl+、機関の燃料噴射制
御に必要な情報全機関の運転状態に対応して予め記憶し
ている記憶手段でめv1機関の吸気管負圧と回転数とに
よって予め2次元的に多数に分割さり、たモード毎にそ
の各モードに対して所望の孕燃比全与えるべき基本噴射
パルス幅値全マツプとして記憶した基本噴射量メモリ(
4)と、これと同様に機関の吸気管負圧と回転数とによ
って予め2次元的に多数に分割される運転モード毎にそ
のモードにおいて必要とされる設定目標を燃比データ値
ケ記憶した目標空燃比メモリ(イ)とを含み、上d己回
転数検出手段(至)からの検出回転数と負荷検出手段か
らの検出負圧との値によって対応する各メモ’J t2
■(イ)の記憶データが読み出でわ、この読み出は′h
た先ず目標空燃比データはフィードバック補正量演算手
段−に入力をh・又、基本噴射パルス幅データldl!
J’を射貴補正演q1手段(ハ)に入力芒り、る。」二
記フィードバック補正員演算手段qθは比例空燃比検出
手段(イ)から発生する空燃比に比例した値の検出空燃
比出刃とメモリ(イ)からの目標空燃比出力との比較に
よってその偏差の極性と比例偏差貴全演勢−し更にこの
偏差全積分してフィー)°バック補正量全演算でる。−
万唄射童袖正演算十段(ハ)においてにメモリ(イ)か
らの基本噴射パルス幅データに対し、上記フィードバッ
ク補正量、並ひに、各オ頃センサ翰からの機関の冷却水
温、吸入空気温度、及び過渡状態等の検出用刀による補
正量に基ついて補正が加えらり、噴射ハルス@値が演算
される。この演nσねたパルス幅愼はパルス幅変換手段
Φに訃いて機関の回転に同期して発生する信号によって
カウンタにプリセットされ、該カウンタが一足周波数の
クロック全該プリセット値だけ計数するに要する期間に
イ目当するパルス幅の噴射パルスに変換ですし、−足圧
に加圧された燃料ケ吸気gに噴射はせる噴射弁Ca1l
をそのパルス幅に対応して開弁駆動はせる。こ\で、上
記フィードバック補正量演算手段(イ)による補正量の
演Wは、メモリ弼から各運転状態に対応して出刃される
各々の目標空ジ然比にヌJし検出空燃比がず光、ている
場合、そのず引、を小さくするフ5向の負のフィー)ご
バック制御を与える如く演算ネね、噴射パルス幅?補正
するものでりり、機関の回転数と負荷とに工って七−ド
分割芒f1− ;t;、、各運転状紳に対応1〜て6紳
の所望値に設足芒れる目標を燃比にフィードバックηi
制御にニジ〒IE柳に空燃比貼り1でさるtのである。
第5図はこの発明の一笑77i!i例を示す宿成スjて
あり、機関−は自動単に塔載される公知の4+フイクル
火花点火式磯関で89、燃焼用空気定エアクリーナ(5
1)、吸気管(52)、スロットルバルブ(53)を経
て吸入ずろ。丑1こ燃料はスロットルパル711) (53)の上流に設けらhた電磁式の噴射弁(j]+に
より制御され、図示しJV>燃料系から噴射弁別へ一足
圧に加圧され、′fc燃料が供給−ghている。スロッ
トルバルブ(53)の下流には吸気管(52)円の圧力
を検出し電圧出力全発生する圧力センサ(24a)が′
接続さり、ている。水温センサ(29a) F工機関輪
の冷却水温に対応して抵抗値が変化する例えばサーミス
タから宿成さh、ている。又回転センサ(23a)は機
関の回転数に対応した周波数イg号を出力する。
あり、機関−は自動単に塔載される公知の4+フイクル
火花点火式磯関で89、燃焼用空気定エアクリーナ(5
1)、吸気管(52)、スロットルバルブ(53)を経
て吸入ずろ。丑1こ燃料はスロットルパル711) (53)の上流に設けらhた電磁式の噴射弁(j]+に
より制御され、図示しJV>燃料系から噴射弁別へ一足
圧に加圧され、′fc燃料が供給−ghている。スロッ
トルバルブ(53)の下流には吸気管(52)円の圧力
を検出し電圧出力全発生する圧力センサ(24a)が′
接続さり、ている。水温センサ(29a) F工機関輪
の冷却水温に対応して抵抗値が変化する例えばサーミス
タから宿成さh、ている。又回転センサ(23a)は機
関の回転数に対応した周波数イg号を出力する。
機関(ト)の排気管Il+には上記空燃比(2)と散紫
センサCI)が取り付けられている。制御装置(Iりは
上記圧力センサ(24a)水温センサ(29a)回転セ
ンサ(23ap空燃比センサ(2+識累センサCa1)
の各出御に基づさ噴射−yPら1)の駆動時間ケf!i
lJ令山ずゐことにニジ樋門…の空燃比を制御する。
センサCI)が取り付けられている。制御装置(Iりは
上記圧力センサ(24a)水温センサ(29a)回転セ
ンサ(23ap空燃比センサ(2+識累センサCa1)
の各出御に基づさ噴射−yPら1)の駆動時間ケf!i
lJ令山ずゐことにニジ樋門…の空燃比を制御する。
上述したように第1図に〉いて基1表電圧″vl′f:
小さくして例えば55mVVC設足すると空燃比センづ
(2(のポンプ′亀苑[I g )はめ3図の特性(a
)のようになり、従って抵抗(RO,iの両端に発生す
る電圧も第6図の特性(C)の様にlる。−万12素セ
ンサ■Dの出力特性は工く知らhている如く理論空燃比
を境としてレベル反転する出力特性(第6図(dJ 1
k呈する。
小さくして例えば55mVVC設足すると空燃比センづ
(2(のポンプ′亀苑[I g )はめ3図の特性(a
)のようになり、従って抵抗(RO,iの両端に発生す
る電圧も第6図の特性(C)の様にlる。−万12素セ
ンサ■Dの出力特性は工く知らhている如く理論空燃比
を境としてレベル反転する出力特性(第6図(dJ 1
k呈する。
こ\で、空燃比センサ(2)の抵抗(Ro)の′市1F
を(VSIとし、理論空燃比近傍で゛栽用V、が資71
の値VCなるとし、適当に股だするオフセラ1市圧全V
C2とし、酸素センサ(211の出力によってfiI
NIJ才すl−る理論空燃比xr)薄イ1I41 (リ
ーン)で(・1下1’+i−4ss−、IIIで濃い側
(リッチ)では下記式(2)で計!マスノ)とA/’F
に対する補正電圧藏VSOは記6121(e)のよりに
なる。
を(VSIとし、理論空燃比近傍で゛栽用V、が資71
の値VCなるとし、適当に股だするオフセラ1市圧全V
C2とし、酸素センサ(211の出力によってfiI
NIJ才すl−る理論空燃比xr)薄イ1I41 (リ
ーン)で(・1下1’+i−4ss−、IIIで濃い側
(リッチ)では下記式(2)で計!マスノ)とA/’F
に対する補正電圧藏VSOは記6121(e)のよりに
なる。
VSo= VC2+(Vs −VC4)−・mvso=
VC2−(VS −VCl) ・・= 121従って
補正’kT、 fl二1rSorrよ空燃、1ヒセンサ
telの・売出空燃比に対し単調増加の特性と?2り空
燃比にX’J L 1ヌ寸1の対応となる。匍111兎
% n゛i (’1μ上6;シの補正141.圧VSO
ff:B’F j’J−レXl r’JA Hの空燃比
k :’;i(J III1−j−る。
VC2−(VS −VCl) ・・= 121従って
補正’kT、 fl二1rSorrよ空燃、1ヒセンサ
telの・売出空燃比に対し単調増加の特性と?2り空
燃比にX’J L 1ヌ寸1の対応となる。匍111兎
% n゛i (’1μ上6;シの補正141.圧VSO
ff:B’F j’J−レXl r’JA Hの空燃比
k :’;i(J III1−j−る。
第7図は制御長)1゛aθ(pの?F’↑成?示すブロ
ックに1で、フィルタ(4Q1 )は圧力センサ(24
a)の出刃盆平fiスし、インターフェース(402,
1fJ、 7JC(A7xセンサ(29a)の出力を電
圧1g号に変換し、ノ曽1隅器(403)は榮鏡;比セ
ンサ(2)の出刃信号?増幅し、上記各々の出力はAD
変換器(404)に入力さり1、これにエフディジタル
数値に変換されてマイクロコンピュータ(408)に入
力3h、る。比較器(409)は上記酸素センサc!D
の出力電圧全設足電圧と比較してディジタル判別イ百号
全発生し、又比較器(405)は回転センサ(23a)
のUj力?波形整形し、カウンタ[406) Fffこ
の比較器(405)の信号周期全−足周波数のクロック
信号ヲ■↑数することにより計測して回転数に対応する
ディジタル出力全発生し、それぞれマイクロコンピュー
タ(408)に入力さh−る。又比較器(405)の出
力は第lの割込端子に人力され、回転センサ(23a)
の18期毎の上記カウンタC406)の最大値がマイク
ロコンピュータに読み込1れる。
ックに1で、フィルタ(4Q1 )は圧力センサ(24
a)の出刃盆平fiスし、インターフェース(402,
1fJ、 7JC(A7xセンサ(29a)の出力を電
圧1g号に変換し、ノ曽1隅器(403)は榮鏡;比セ
ンサ(2)の出刃信号?増幅し、上記各々の出力はAD
変換器(404)に入力さり1、これにエフディジタル
数値に変換されてマイクロコンピュータ(408)に入
力3h、る。比較器(409)は上記酸素センサc!D
の出力電圧全設足電圧と比較してディジタル判別イ百号
全発生し、又比較器(405)は回転センサ(23a)
のUj力?波形整形し、カウンタ[406) Fffこ
の比較器(405)の信号周期全−足周波数のクロック
信号ヲ■↑数することにより計測して回転数に対応する
ディジタル出力全発生し、それぞれマイクロコンピュー
タ(408)に入力さh−る。又比較器(405)の出
力は第lの割込端子に人力され、回転センサ(23a)
の18期毎の上記カウンタC406)の最大値がマイク
ロコンピュータに読み込1れる。
タイマ(407)は5m5ecの周期の割込信号をマイ
クロフンピユータ(408)の第2の割込端子に出力す
る。
クロフンピユータ(408)の第2の割込端子に出力す
る。
マイクロコンピュータ(408)l−J制御用のプログ
ラム、関数データ全記憶するROM(410)と、一時
的にデータ全記憶するRAM (411)全含み、該R
OM(410)には第4図の各メモリH(イ)に相当す
るマツプデータを記憶したテーブル(Fl) CF2
) 2有している。
ラム、関数データ全記憶するROM(410)と、一時
的にデータ全記憶するRAM (411)全含み、該R
OM(410)には第4図の各メモリH(イ)に相当す
るマツプデータを記憶したテーブル(Fl) CF2
) 2有している。
タイマ(412)Hマイクロコンビニし一タ(408)
カら出力するトリガ信号と噴射パルス幅データ値とにニ
ジ、該トリガ信号から発信機(413)の−足周g数の
出刃信号全カウントして該噴射パルス幅データ値に対応
したパルス幅の噴射パルスを発生しドライバー(414
) i介して噴射弁のD全駆動する。
カら出力するトリガ信号と噴射パルス幅データ値とにニ
ジ、該トリガ信号から発信機(413)の−足周g数の
出刃信号全カウントして該噴射パルス幅データ値に対応
したパルス幅の噴射パルスを発生しドライバー(414
) i介して噴射弁のD全駆動する。
次に第8図を参照して笑施例の作動について説明する。
マ・fクロコンピユータの第2の割込端子に5m5ee
毎の割込信号が入力はh−ると、先ずステップ(100
)においてフィルタ(401) 、インタフェース(4
02)、増幅器(4031の出力を順次A力変換器(4
04)においてディジタル数値に変換式せその各出力音
RAM (411)の所定のレジスタそれぞit上記式
せる。この各々のデータ全圧力(FB)水温(WT)、
空燃比データ(DSO)とする。次いでステップ(10
1)において比較器+409)において判別さり、fc
f課素センサ12])の判別出力を取り込みRAM(7
)の所定のレジスタに記憶する。ステップ(102)に
おいてほこの取り込まh−fc酸素センサ(21)の判
別信号(DO2)によV空燃比が理論空燃比に対しリー
ンかリッチか全判断し、リーンで、6hはステップ(1
03)において下式(3)の処理を、リッチてめれはス
テップ(104)において下式t41の処理全行い、そ
の処理結果をRAMの所定のレジスタに記憶してステッ
プ(105)に移る。
毎の割込信号が入力はh−ると、先ずステップ(100
)においてフィルタ(401) 、インタフェース(4
02)、増幅器(4031の出力を順次A力変換器(4
04)においてディジタル数値に変換式せその各出力音
RAM (411)の所定のレジスタそれぞit上記式
せる。この各々のデータ全圧力(FB)水温(WT)、
空燃比データ(DSO)とする。次いでステップ(10
1)において比較器+409)において判別さり、fc
f課素センサ12])の判別出力を取り込みRAM(7
)の所定のレジスタに記憶する。ステップ(102)に
おいてほこの取り込まh−fc酸素センサ(21)の判
別信号(DO2)によV空燃比が理論空燃比に対しリー
ンかリッチか全判断し、リーンで、6hはステップ(1
03)において下式(3)の処理を、リッチてめれはス
テップ(104)において下式t41の処理全行い、そ
の処理結果をRAMの所定のレジスタに記憶してステッ
プ(105)に移る。
DSl” C2+(DSo −CI) −−f31DS
、 = c2− (DSo−C1) ・・−・−・+4
1こ\でデータDS、は上記式fil +21のVSo
に対応する値でろり、定数−2C2はVC,、Vのに対
応する値である。即ち、上記式(3)(グ式Illに対
応し、−上記式+41は式(2)に対応し、データD5
1は第6図の特性<e)に対応した特性となる1、 仄いてステップ(105)において上記記憶されたFE
刀(PB)と、カウンタ(406)で測足した回転セン
サ(23a)の用刀周期エク計算した機関回転数(N)
とにより、予めROM (410)の目標空燃比テーブ
ル(F2)に記憶されている6独の目標空燃比データ7
)hら対応する目標空9燃比データが読み出芒J上て目
標空燃比出力(DS2)が設足芒h、る。この目標空燃
比ば第4図で説明した如く、吸気管負圧(PB)と回転
数便)の関数とし°r ROM (410)のテーブル
(F2)にマツプ化して予め記憶さ力ている。従ってt
6連・高負荷時から低速・低負荷時に亘って各運転モー
ドにおいて要求さJ9る空燃比に適合した6柚の目標空
燃比(リッチ設足からυ−ン設足に亘る〕が各種運転モ
ードに対応して記憶さh−ている。この目標空燃比が設
足さJ7.るとステップ[106)K訃いて、この目標
空燃比データ(DS2)と上記比例空燃比f −タ(D
S 1)と、七′h寸でのフィードバックt+li 正
、I?i、(係数)(1)とにエリ°丁り己式(ら1の
ロ1n−全イ丁い、その結果を新しい窒燃比フィーFバ
ック補正係数(1)とする。
、 = c2− (DSo−C1) ・・−・−・+4
1こ\でデータDS、は上記式fil +21のVSo
に対応する値でろり、定数−2C2はVC,、Vのに対
応する値である。即ち、上記式(3)(グ式Illに対
応し、−上記式+41は式(2)に対応し、データD5
1は第6図の特性<e)に対応した特性となる1、 仄いてステップ(105)において上記記憶されたFE
刀(PB)と、カウンタ(406)で測足した回転セン
サ(23a)の用刀周期エク計算した機関回転数(N)
とにより、予めROM (410)の目標空燃比テーブ
ル(F2)に記憶されている6独の目標空燃比データ7
)hら対応する目標空9燃比データが読み出芒J上て目
標空燃比出力(DS2)が設足芒h、る。この目標空燃
比ば第4図で説明した如く、吸気管負圧(PB)と回転
数便)の関数とし°r ROM (410)のテーブル
(F2)にマツプ化して予め記憶さ力ている。従ってt
6連・高負荷時から低速・低負荷時に亘って各運転モー
ドにおいて要求さJ9る空燃比に適合した6柚の目標空
燃比(リッチ設足からυ−ン設足に亘る〕が各種運転モ
ードに対応して記憶さh−ている。この目標空燃比が設
足さJ7.るとステップ[106)K訃いて、この目標
空燃比データ(DS2)と上記比例空燃比f −タ(D
S 1)と、七′h寸でのフィードバックt+li 正
、I?i、(係数)(1)とにエリ°丁り己式(ら1の
ロ1n−全イ丁い、その結果を新しい窒燃比フィーFバ
ック補正係数(1)とする。
l= l+DSI −DS2 ・・・・・(51コ(
(Kに定数)
従って、実際の空燃比データ(DSL )が目標空燃比
データ(DS2)−1:り大さいときは補正係数は、5
ms毎にその偏差量に比例した刑ずつ順次増大更新さh
1逆に小感V1と会は1ぼ↓仄減脚、更新てす1、その
偏差を積分した補正係数値となる。ステップ(107)
においては圧力(PH)と回転数(N)とによって、予
めROM (410)に記憶ghでいる基本パルス幅デ
ープル(Fl)からズづ応するデータを読み出し基本パ
ルス幅(To)としてRAMのh1足のレジスタに記憶
させる。ステップ(108)に訃いてこの基本パルス幅
(TO)に対して上記フィードバック補正係数(I)及
び上記水温(WT)、更には図示していないが空人錯気
温度、過1度状悲等の補正りa数音乗算して補正し、こ
の袖止結果全噴射パルス幅データ(Tl)トしてRAM
(411)のn1%のレジスタにi己1意芒せて一連
の処理が終了し、杏ひ5mS毎の割込1呂号が人力さり
、ると、この処理にくりかえt。
データ(DS2)−1:り大さいときは補正係数は、5
ms毎にその偏差量に比例した刑ずつ順次増大更新さh
1逆に小感V1と会は1ぼ↓仄減脚、更新てす1、その
偏差を積分した補正係数値となる。ステップ(107)
においては圧力(PH)と回転数(N)とによって、予
めROM (410)に記憶ghでいる基本パルス幅デ
ープル(Fl)からズづ応するデータを読み出し基本パ
ルス幅(To)としてRAMのh1足のレジスタに記憶
させる。ステップ(108)に訃いてこの基本パルス幅
(TO)に対して上記フィードバック補正係数(I)及
び上記水温(WT)、更には図示していないが空人錯気
温度、過1度状悲等の補正りa数音乗算して補正し、こ
の袖止結果全噴射パルス幅データ(Tl)トしてRAM
(411)のn1%のレジスタにi己1意芒せて一連
の処理が終了し、杏ひ5mS毎の割込1呂号が人力さり
、ると、この処理にくりかえt。
マイクロコンピュータ(408)の第2の割込端子に機
関の回転に同期して割込信号が入ると、上記噴射パルス
幅データ(Tl) ’eタイマ(412)にプリセット
し、トリガ?かけるとこのパルス中量テ゛−タに対応し
た時間、噴射弁C31+が駆@される。
関の回転に同期して割込信号が入ると、上記噴射パルス
幅データ(Tl) ’eタイマ(412)にプリセット
し、トリガ?かけるとこのパルス中量テ゛−タに対応し
た時間、噴射弁C31+が駆@される。
従って、機関の回転数と負荷とによって設足づh、る各
運転モード毎に最適に設定芒灼た各4重目標空燃比に対
し、実際の空燃比力;1゛す1ている」1夛今にはフィ
ードバック制御にエリそのず引をなくする方向に噴射パ
ルス幅が補正1わ1、従って用1空″燃比以外の空燃比
が侠求はすする運転状態にふ・いてもフィードバック制
御により設定さ引、た空燃比に正確に?8制御でさるも
のてめる。
運転モード毎に最適に設定芒灼た各4重目標空燃比に対
し、実際の空燃比力;1゛す1ている」1夛今にはフィ
ードバック制御にエリそのず引をなくする方向に噴射パ
ルス幅が補正1わ1、従って用1空″燃比以外の空燃比
が侠求はすする運転状態にふ・いてもフィードバック制
御により設定さ引、た空燃比に正確に?8制御でさるも
のてめる。
尚、上記説明においてげ空燃比センヤー(21のけ゛1
刀特性が、理論空燃比ケ境として比flIl又力玉反転
しその出刃1面の1点が2点のを灼比金表すプζめ、こ
れがリッチ倶」かり一ン側かを判別するたd) VCC
l2O醒累センサ佼l)の出刃を利用していルi; 、
コf1. FJ:、空燃比センサ(2)の竹性が第3図
行性(b)の如く]1.圧■1を変更す′h(ば理論空
燃比でスイ・ン千ンク゛する特性?有することを利用し
て、このQr? 4% <b) K工ってリッチ、リー
ンの判別を行71ハ、特性(a)にまって比例出刃を得
、ζ′i7らを父方に21」Jセして1丁1牛(a)、
/)1お力値がリッ■1、にめるヵ、υ〜711111
□あイ、カ、ケ )判別しながら比例出力をイqること
もでさる0又、上記フィードバック補正係数(1)は上
記161式で更新したが、上記目標を燃比と実際を燃比
との大、小にエリ、上記係数(1)會−足値ずつ増、減
更新させてもよい。
刀特性が、理論空燃比ケ境として比flIl又力玉反転
しその出刃1面の1点が2点のを灼比金表すプζめ、こ
れがリッチ倶」かり一ン側かを判別するたd) VCC
l2O醒累センサ佼l)の出刃を利用していルi; 、
コf1. FJ:、空燃比センサ(2)の竹性が第3図
行性(b)の如く]1.圧■1を変更す′h(ば理論空
燃比でスイ・ン千ンク゛する特性?有することを利用し
て、このQr? 4% <b) K工ってリッチ、リー
ンの判別を行71ハ、特性(a)にまって比例出刃を得
、ζ′i7らを父方に21」Jセして1丁1牛(a)、
/)1お力値がリッ■1、にめるヵ、υ〜711111
□あイ、カ、ケ )判別しながら比例出力をイqること
もでさる0又、上記フィードバック補正係数(1)は上
記161式で更新したが、上記目標を燃比と実際を燃比
との大、小にエリ、上記係数(1)會−足値ずつ増、減
更新させてもよい。
以上の如く、この発明により1、ば、リッチ倶1を含む
空燃比の変化に対して比し1」的Ki化する出刃を発生
する空燃比検出手段の出力葡、機関の各柿運転状態毎に
設足芒れた目標空燃比データし1こ記憶手段のその時の
対応する目標空燃比データと比較して機関の空燃比葡フ
ィードバック制御することにエリ、機関の各種の運転状
態に亘って広範曲に予め設足芒りた6抽の空燃比に正確
に制御でさ、従って理論空燃比以外のリッチ4111.
1空燃比を必侠とする運転状態(例えば高置荷時〕にお
いてもフィードバック制御により設定空燃比に正確に制
御できる。
空燃比の変化に対して比し1」的Ki化する出刃を発生
する空燃比検出手段の出力葡、機関の各柿運転状態毎に
設足芒れた目標空燃比データし1こ記憶手段のその時の
対応する目標空燃比データと比較して機関の空燃比葡フ
ィードバック制御することにエリ、機関の各種の運転状
態に亘って広範曲に予め設足芒りた6抽の空燃比に正確
に制御でさ、従って理論空燃比以外のリッチ4111.
1空燃比を必侠とする運転状態(例えば高置荷時〕にお
いてもフィードバック制御により設定空燃比に正確に制
御できる。
第1図はこの発明の空燃比センサ(21の一実苑例全示
す構成図、第2図に第1図の■−■線に沿う断面図、第
3図は2000 ccのガンリン機関を用いて試験して
得られfc第1図センサの特性図である。 第4図は本発明の基不溝成ブロック図、帛5図はこの発
明の一笑施例の構成図、第6図は第3図のfF住金補正
した特性図、第7図は■1」御装質ωの構成ブロック図
、第8図は、不発明の−¥厖例の制ak 示tフローチ
セートでめる。 図中の符号(1)は排久管、(21F工空燃比センサ、
(61μ固体電解峨素ポンプ、tlol i−固庫也解
賀敵累センサ、口は空燃比検出手段、(泌(2回転数検
出手段、@は負荷検出手段、0%は記憶手段、(ト)に
フィードバック補正量演算手段、@はl(i射意補正演
算手段、aはパルス幅変換手段、’nD’l’:J噴射
升でめる。 代理人 大岩増雄 第1図 1 第3図 理□ (A/F) 1命 空 〆 Il乙 第4図 匹 第5図 第6図 手 わ”こ を市 正 ;1:(自発)士1許庁長宮殿 1 事f′lの表示 ↑1−卵昭5S−118069号
2 発明の名称 機関の空燃比制御装置 3 補止を一]−る者 代表h I’+’ Ill I−ニ 八 部(1)図面
中、第5図を別紙のとおり訂正する。 (2)明細書をつぎのとおり訂正する。
す構成図、第2図に第1図の■−■線に沿う断面図、第
3図は2000 ccのガンリン機関を用いて試験して
得られfc第1図センサの特性図である。 第4図は本発明の基不溝成ブロック図、帛5図はこの発
明の一笑施例の構成図、第6図は第3図のfF住金補正
した特性図、第7図は■1」御装質ωの構成ブロック図
、第8図は、不発明の−¥厖例の制ak 示tフローチ
セートでめる。 図中の符号(1)は排久管、(21F工空燃比センサ、
(61μ固体電解峨素ポンプ、tlol i−固庫也解
賀敵累センサ、口は空燃比検出手段、(泌(2回転数検
出手段、@は負荷検出手段、0%は記憶手段、(ト)に
フィードバック補正量演算手段、@はl(i射意補正演
算手段、aはパルス幅変換手段、’nD’l’:J噴射
升でめる。 代理人 大岩増雄 第1図 1 第3図 理□ (A/F) 1命 空 〆 Il乙 第4図 匹 第5図 第6図 手 わ”こ を市 正 ;1:(自発)士1許庁長宮殿 1 事f′lの表示 ↑1−卵昭5S−118069号
2 発明の名称 機関の空燃比制御装置 3 補止を一]−る者 代表h I’+’ Ill I−ニ 八 部(1)図面
中、第5図を別紙のとおり訂正する。 (2)明細書をつぎのとおり訂正する。
Claims (1)
- 機関の排気通路の排気ガス成分に基づいて理論空燃比よ
りリッチ側の空燃比を含む空燃比変化に対して比例的に
変化する出力(、J4号を発生する空燃比検出手段、機
関の回転数を検出する回転数検出手段、機関の負荷状態
を検出する負荷検出手段、機関に対し所望の空燃比の混
合気を生成して供給する混合気供給手段、機関の回転数
と負荷とによって決足逼れる各種の機関の運転状態に対
応してその運転状態毎に設足された目標空燃比を記憶し
上記回転数検出手段と負荷検出手段の各出力によって対
応する目標空燃比データが読み出される記憶手段、この
読み出された目標空燃比データと上記空燃比検出手段の
を燃比検出々刀との比較出力に基づいて上記生成される
混合気の空燃比を補正する補正手段を備えて成る機関の
空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11306983A JPS603446A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11306983A JPS603446A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS603446A true JPS603446A (ja) | 1985-01-09 |
Family
ID=14602705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11306983A Pending JPS603446A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS603446A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61255238A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Mitsubishi Electric Corp | エンジンの燃料制御装置 |
JPS6388241A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-19 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
US5090199A (en) * | 1989-12-14 | 1992-02-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Apparatus for controlling air-fuel ratio for engine |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57148041A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-13 | Suzuki Motor Co Ltd | Controller of air-fuel ratio in carburetor |
JPS5859330A (ja) * | 1981-10-03 | 1983-04-08 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御方法 |
-
1983
- 1983-06-21 JP JP11306983A patent/JPS603446A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57148041A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-13 | Suzuki Motor Co Ltd | Controller of air-fuel ratio in carburetor |
JPS5859330A (ja) * | 1981-10-03 | 1983-04-08 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61255238A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Mitsubishi Electric Corp | エンジンの燃料制御装置 |
JPS6388241A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-19 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
US5090199A (en) * | 1989-12-14 | 1992-02-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Apparatus for controlling air-fuel ratio for engine |
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