JPS6033353A - 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 - Google Patents
切削工具用表面被覆サ−メツト部材Info
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- JPS6033353A JPS6033353A JP14142983A JP14142983A JPS6033353A JP S6033353 A JPS6033353 A JP S6033353A JP 14142983 A JP14142983 A JP 14142983A JP 14142983 A JP14142983 A JP 14142983A JP S6033353 A JPS6033353 A JP S6033353A
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- Japan
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- cermet member
- layer
- phase forming
- cutting
- coated cermet
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐衝撃性を有し、特に鋼の高速切
削に切削工具として使用するのに適した表面被覆サーメ
ット部材に関するものである。
削に切削工具として使用するのに適した表面被覆サーメ
ット部材に関するものである。
従来、硬質相形成成分として、Ｔｉと、Ｗと、ＴｉとＷ
を除く元素周期律表の４’ａ、５ａ、および６ａ族金属
のうちの１種または２種以上との複合金属炭窒化物固溶
体（以下、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮで示す）二６０〜
９５係を含有し、さらに必要に応じて、結合相形成成分
としてのＭｏ：１〜２０％、Ｗ：１〜２０％、およびＡ
ｇ ： ０．１〜２％のうちの１種まだは２種以上を、
耐熱性向上の目的で含有させ、残シがＮ１およびＣＯの
うちの１種まだは２種と不可避不純物からなる組成（以
上型ｉｔ ％、以下係は重量係を示す）をもったサーメ
ット部材の表面に、Ｔ１の炭化物、窒化物、炭窒化物、
炭酸化物。
を除く元素周期律表の４’ａ、５ａ、および６ａ族金属
のうちの１種または２種以上との複合金属炭窒化物固溶
体（以下、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮで示す）二６０〜
９５係を含有し、さらに必要に応じて、結合相形成成分
としてのＭｏ：１〜２０％、Ｗ：１〜２０％、およびＡ
ｇ ： ０．１〜２％のうちの１種まだは２種以上を、
耐熱性向上の目的で含有させ、残シがＮ１およびＣＯの
うちの１種まだは２種と不可避不純物からなる組成（以
上型ｉｔ ％、以下係は重量係を示す）をもったサーメ
ット部材の表面に、Ｔ１の炭化物、窒化物、炭窒化物、
炭酸化物。
および炭窒酸化物、並びにＡｇ、の酸化物（以下、これ
らを、それぞれ、ＴｉＣ，ＴｉＮ、“ｒｉＣＮ 、’１
１’ｉＣＯ。
らを、それぞれ、ＴｉＣ，ＴｉＮ、“ｒｉＣＮ 、’１
１’ｉＣＯ。
ＴｉＣＮ０．およびＡＱ ２０３で示す）のうちの１種
の単層、まだは２種以上の複層からなる表面被覆層を０
．５〜ｌＯμｍの平均層厚て形成してなる表面被覆サー
メット部材が切削工具として用いられている。
の単層、まだは２種以上の複層からなる表面被覆層を０
．５〜ｌＯμｍの平均層厚て形成してなる表面被覆サー
メット部材が切削工具として用いられている。
しかし、この従来表面被覆サーメット部材を、例えば切
削速度が２５０ｍ／ｉｎｍを越える鋼の高速切削に用い
ると、耐衝撃性不足が原因で、切刃に欠けが発生し易く
、工具寿命のきわめて短かいものであった。
削速度が２５０ｍ／ｉｎｍを越える鋼の高速切削に用い
ると、耐衝撃性不足が原因で、切刃に欠けが発生し易く
、工具寿命のきわめて短かいものであった。
一方、近年、加工能率の向上に対する要請は強く、切削
速度が２５０−３ｏｏｍ／隠の高速切削が可能な切削工
具の開発が強く望−まれでいるのが現状である。
速度が２５０−３ｏｏｍ／隠の高速切削が可能な切削工
具の開発が強く望−まれでいるのが現状である。
そこで、本発明者は、上述のような観点から、切削速度
が２５０ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削に十分耐え得る切削
工具を開発すべく、特に、上記の従来表面被覆サーメッ
ト部材に着目し研究を行なった結果、サーメット部材の
表面と表面被覆層との間に、中間層として、ＴｉＣ被覆
層中にサーメット部材の結合相形成成分を拡散したもの
からなる層を介在させると、この中間層は、拡散き有し
た結合相形成成分によって、すぐれた耐衝撃性を具備す
るようにな９、かつサーメット部材の表面と表面被覆層
のいずれに対しても著しく高い密着強度で接合すること
から、切削速度が２５０ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削にお
いて、切刃に欠けなどの発生なく、すぐれた切削性能を
示すようになるという知見を得たのである。
が２５０ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削に十分耐え得る切削
工具を開発すべく、特に、上記の従来表面被覆サーメッ
ト部材に着目し研究を行なった結果、サーメット部材の
表面と表面被覆層との間に、中間層として、ＴｉＣ被覆
層中にサーメット部材の結合相形成成分を拡散したもの
からなる層を介在させると、この中間層は、拡散き有し
た結合相形成成分によって、すぐれた耐衝撃性を具備す
るようにな９、かつサーメット部材の表面と表面被覆層
のいずれに対しても著しく高い密着強度で接合すること
から、切削速度が２５０ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削にお
いて、切刃に欠けなどの発生なく、すぐれた切削性能を
示すようになるという知見を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、 硬質相形成成分として、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮ ：
６０〜９５係。
たものであって、 硬質相形成成分として、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮ ：
６０〜９５係。
を含有し、さらに必要に応じて、
結合相形成成分として、 Ｍｏ 二１−２０ ％ 、
Ｗ ’。
Ｗ ’。
１〜２０％、およびＡＡ 二Ｏ，１〜２％のうちの１種
−または２種、 を含有し、 残りが同じく結合相形成成分としてのＮ１およびＣｏの
うちの１種または２種と不可避不純物からなる組成をも
ったサーメット部材の表面に、ＴｉＣ被覆層中に上記結
合相形成成分を拡散しだものからなる平均層厚：０，５
〜１０μｍの中間層を介して、 ＴｉＮ、’ｒｉＣＮ、ＴｉＣ０、ＴｊＣＮＯ、およびＡ
ｇ、２０３のうちの１種の単層、または２種以上の複層
からなる表面被覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形
成してなる切削工具用表面被覆サーメット部材に特徴を
有するものである。
−または２種、 を含有し、 残りが同じく結合相形成成分としてのＮ１およびＣｏの
うちの１種または２種と不可避不純物からなる組成をも
ったサーメット部材の表面に、ＴｉＣ被覆層中に上記結
合相形成成分を拡散しだものからなる平均層厚：０，５
〜１０μｍの中間層を介して、 ＴｉＮ、’ｒｉＣＮ、ＴｉＣ０、ＴｊＣＮＯ、およびＡ
ｇ、２０３のうちの１種の単層、または２種以上の複層
からなる表面被覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形
成してなる切削工具用表面被覆サーメット部材に特徴を
有するものである。
つぎに、この発明の表面被覆サーメット部材において、
サーメット部材の成分組成、並びに中間層νよび表面被
覆層の平均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する
。
サーメット部材の成分組成、並びに中間層νよび表面被
覆層の平均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する
。
Ａ サーメット部材の成分組成
（ａ） （Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ） ＣＮ
これらの成分には、スケルトンを形成してサーメット部
材自体の硬さを向上させ、かつ耐塑性変形性を向上させ
る作用があるが、その含有量が６０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方９５％を含有させると、
サーメット部材の靭性が劣化するようになることから、
その含有量を６０〜９５チと定めだ。
材自体の硬さを向上させ、かつ耐塑性変形性を向上させ
る作用があるが、その含有量が６０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方９５％を含有させると、
サーメット部材の靭性が劣化するようになることから、
その含有量を６０〜９５チと定めだ。
（ｂ） Ｍｏ、 Ｗ、およびＡＱ
これらの成分には、結合相に固溶、あるいは析出して、
これを強化し、かつ耐熱性を向上させる作用があるので
、これらの特性が要求される場合に、必要に応じて含有
されるが、その含有量が、それぞれＭｏ：１％未満、Ｗ
：１％未満、およびＭ：０４］％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方Ｍｏ：２０％、Ｗ：２０％、
およびＡＱ 二２係をそれぞれ越えて含有させると、耐
摩耗性が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれ１Ｖ４ｏ：１〜２０％、Ｗ二１〜２０％、およ
びＡ９：Ｏ，］、〜２％と定めた。
これを強化し、かつ耐熱性を向上させる作用があるので
、これらの特性が要求される場合に、必要に応じて含有
されるが、その含有量が、それぞれＭｏ：１％未満、Ｗ
：１％未満、およびＭ：０４］％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方Ｍｏ：２０％、Ｗ：２０％、
およびＡＱ 二２係をそれぞれ越えて含有させると、耐
摩耗性が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれ１Ｖ４ｏ：１〜２０％、Ｗ二１〜２０％、およ
びＡ９：Ｏ，］、〜２％と定めた。
Ｂ、中間層の平均層厚
中間層を構成するＴｉＣは、サーメット部材表面および
表面被覆層と強固に結合し、かつ結合相形成成分の拡散
含有を許容する唯一の成分であるが、その平均層厚が０
５μｍ未満では所望のすぐれた耐衝撃性を確保すること
ができず、一方ｌＯμｍを越えた平均層厚にすると、実
質的に結合相形成成分な層厚全体に拡散させることは困
難であることと相丑って、総体的に表面被覆サーメット
部材の耐衝撃性を劣化させることから、その平均層厚を
０５〜１０μｍと定めた。
表面被覆層と強固に結合し、かつ結合相形成成分の拡散
含有を許容する唯一の成分であるが、その平均層厚が０
５μｍ未満では所望のすぐれた耐衝撃性を確保すること
ができず、一方ｌＯμｍを越えた平均層厚にすると、実
質的に結合相形成成分な層厚全体に拡散させることは困
難であることと相丑って、総体的に表面被覆サーメット
部材の耐衝撃性を劣化させることから、その平均層厚を
０５〜１０μｍと定めた。
Ｃ０表面被覆層の平均層厚
これらの表面被覆層の形成によって耐摩耗性が著：〜く
向上するようになるが、その平均層厚が０５μｍ未満で
は所望の耐摩耗性を確保することができず、一方１０μ
ｍを越えた平均層厚にすると、表面被覆層が原因で表面
被覆サーメット部材自体の耐衝撃性が低下するようにな
ることから、その平均層厚を０．５〜ユＯμｍと定めた
。
向上するようになるが、その平均層厚が０５μｍ未満で
は所望の耐摩耗性を確保することができず、一方１０μ
ｍを越えた平均層厚にすると、表面被覆層が原因で表面
被覆サーメット部材自体の耐衝撃性が低下するようにな
ることから、その平均層厚を０．５〜ユＯμｍと定めた
。
つぎに、この発明の表面被覆サーメット部材を実施例に
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
実施例
原料粉末として、いずれも１．０〜２０μｍの範囲内の
平均粒径な有し、かつ完全固溶した、（Ｔｉ ｏ、ａｓ
Ｔａ ０．０５Ｗ０．５０ ） ＣＯ，８ＯＮｏ、２０
粉末。
平均粒径な有し、かつ完全固溶した、（Ｔｉ ｏ、ａｓ
Ｔａ ０．０５Ｗ０．５０ ） ＣＯ，８ＯＮｏ、２０
粉末。
（Ｔｉｏ５ｏＮｂｏ、ｚｏＭＯｏｌｏＷｏ、ｚｏ） Ｃ
ｏ、＋１０Ｎｏ３ｏ粉末・（’Ｉ’ｉ ｏ６ｏＴａｏ、
ｘ ０Ｍ０Ｏ，１ＯＷ０．２０ ） Ｃｏ、ａ ５Ｎ０
．３５粉末・（Ｔｉ Ｏ，６５Ｔａ Ｏ，１ｏｃｒｏ工
ｏｗｏ、ｘ ５ ） ＣＯ，６ＯＮｏ、４０粉末・（Ｔ
ｉｏ、ｙｏＮｂｏ、ｘｏＷｏ、ｚｏ ） Ｃ０，５ＯＮ
０．５０粉末・（ＴｉＯ，８０ＶＯ，１ＯＷＯ，ｌＯ）
Ｃ０，４ＯＮ０．６０粉末。
ｏ、＋１０Ｎｏ３ｏ粉末・（’Ｉ’ｉ ｏ６ｏＴａｏ、
ｘ ０Ｍ０Ｏ，１ＯＷ０．２０ ） Ｃｏ、ａ ５Ｎ０
．３５粉末・（Ｔｉ Ｏ，６５Ｔａ Ｏ，１ｏｃｒｏ工
ｏｗｏ、ｘ ５ ） ＣＯ，６ＯＮｏ、４０粉末・（Ｔ
ｉｏ、ｙｏＮｂｏ、ｘｏＷｏ、ｚｏ ） Ｃ０，５ＯＮ
０．５０粉末・（ＴｉＯ，８０ＶＯ，１ＯＷＯ，ｌＯ）
Ｃ０，４ＯＮ０．６０粉末。
（’Ｔｉ ｏ、ａ ｏ Ｚｒ（、，０５Ｔａ ｏ、ｘ
５Ｗ０．２０ ） Ｃｏ、ｔ ｏＮｏ３ｏ粉末。
５Ｗ０．２０ ） Ｃｏ、ｔ ｏＮｏ３ｏ粉末。
（ＴｉＯ，６０Ｈｆ０．０５Ｔａ０．１５Ｗ０．２０）
Ｃ０，７５Ｎ０．２５粉末・（ＴｉＯ，６５Ｖ０．０
５Ｔａ０．１０Ｗ０．２０ ） Ｃ０，７５Ｎ０．２５
粉末。
Ｃ０，７５Ｎ０．２５粉末・（ＴｉＯ，６５Ｖ０．０
５Ｔａ０．１０Ｗ０．２０ ） Ｃ０，７５Ｎ０．２５
粉末。
（’ｒｉ０．６０ｃｒｏ、０５ｗ０．３５ ） Ｃ０，
７ＯＮ０．３０粉末・（Ｔｉｏ６ｏＺｒｏ、ｏａＷｏ３
ｓ ） ＣＤ、７ＯＮ０．３１）粉末・（Ｔｉ ｏ５５
Ｈｆ ｏ、ｏ ５Ｔａ ０．１０Ｍ００．０５Ｗ０．２
５ ） Ｃｏ６５Ｎ０．３５粉末（以上カッコ内の数値
は重量比）、さらにいずれも０６〜２．５μｍの範囲内
の平均粒径なもったＭ。
７ＯＮ０．３０粉末・（Ｔｉｏ６ｏＺｒｏ、ｏａＷｏ３
ｓ ） ＣＤ、７ＯＮ０．３１）粉末・（Ｔｉ ｏ５５
Ｈｆ ｏ、ｏ ５Ｔａ ０．１０Ｍ００．０５Ｗ０．２
５ ） Ｃｏ６５Ｎ０．３５粉末（以上カッコ内の数値
は重量比）、さらにいずれも０６〜２．５μｍの範囲内
の平均粒径なもったＭ。
粉末、Ｗ粉末、 ＡＡ粉末、 Ｎｉ粉末、およびｃｏ粉
末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示され
る配合組成に配合し、ボールミルにて７２時時間式粉砕
・混合し、乾燥した後、１５ｋｇ／（ｉの圧力にてプレ
ス成形して圧粉体とし、ついで、これらの圧粉体を、Ｎ
２雰囲気中、１４１０〜１４８０℃の範囲内の所定温度
に１時間保持の染付で焼結して実質的に配合組成と同一
の成分組成をもったサーメット部材を製造し、引続いて
、これらサーメット部材を、耐熱合金製反応容器内に装
入し、１０００℃の温度で、ＴｉＣ層４： ２％、ＣＨ
４：２％。
末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示され
る配合組成に配合し、ボールミルにて７２時時間式粉砕
・混合し、乾燥した後、１５ｋｇ／（ｉの圧力にてプレ
ス成形して圧粉体とし、ついで、これらの圧粉体を、Ｎ
２雰囲気中、１４１０〜１４８０℃の範囲内の所定温度
に１時間保持の染付で焼結して実質的に配合組成と同一
の成分組成をもったサーメット部材を製造し、引続いて
、これらサーメット部材を、耐熱合金製反応容器内に装
入し、１０００℃の温度で、ＴｉＣ層４： ２％、ＣＨ
４：２％。
Ｈ２：残りからなる組成（容量％）の反応混合ガスをｌ
Ｏｔ／ＩＩＩａの流速で送り込んで反応させ、反応時間
を変化させて、それぞれ第１表に示される平均層厚をも
ったＴｉＣ層をサーメット部材の表面に形成し、反応終
了後、残留ガスを除去し、１０５０℃の温度に１時間保
持の条件で加熱してサーメット部材中の結合相形成成分
を前記’ｒｉＣ層中に拡散含有させて中間層を形成し、
さらに、的記反応容器内に水素を流しながら、１０００
℃の温度に加熱した後、形成しようとする表面被覆層の
組成に応じて、第２表に示されるガス組成をもった反応
混合ガスを導入し、同じく第２表に示される反応温度に
加熱保持し、もって、それぞれ第１表に示される組成、
平均層厚、および層数の表面被覆層を形成することによ
って、本発明表面被覆サーメット部材１〜２０および比
較表面被覆サーメット部材１〜６をそれぞれ製造した。
Ｏｔ／ＩＩＩａの流速で送り込んで反応させ、反応時間
を変化させて、それぞれ第１表に示される平均層厚をも
ったＴｉＣ層をサーメット部材の表面に形成し、反応終
了後、残留ガスを除去し、１０５０℃の温度に１時間保
持の条件で加熱してサーメット部材中の結合相形成成分
を前記’ｒｉＣ層中に拡散含有させて中間層を形成し、
さらに、的記反応容器内に水素を流しながら、１０００
℃の温度に加熱した後、形成しようとする表面被覆層の
組成に応じて、第２表に示されるガス組成をもった反応
混合ガスを導入し、同じく第２表に示される反応温度に
加熱保持し、もって、それぞれ第１表に示される組成、
平均層厚、および層数の表面被覆層を形成することによ
って、本発明表面被覆サーメット部材１〜２０および比
較表面被覆サーメット部材１〜６をそれぞれ製造した。
なお、比較表面被覆サーメット部材１〜６は、サーメッ
ト部材の組成、中間層、および表面被覆層のうちのいず
れか（第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲か
ら外れたものである。
ト部材の組成、中間層、および表面被覆層のうちのいず
れか（第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲か
ら外れたものである。
ついで、これらの表面被覆サーメット部材を用いて、
被削材： Ｊ Ｉ Ｓ −ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２４
０）の丸棒、切削速度：３ｏｏｍ／限、 送り： ０．３ ｍｒａ ／ ｒｅｖ 、切込み：１．
５Ｂ、 切削時間：１０ｍ１ｔ、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２、 の条件での鋼連続高速切削試験、並びに、被削材： Ｊ
Ｉ Ｓ−８Ｎ５−８ＮＣ硬さＨＢ２４０）の角材、切
削速度：２５ｏｍ／限、 送り：０．２朋／ｒｅｖ・、 切込み１２期、 切削時間：３η肌、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２、 の灸件での４＠断続切削試験を行ない、前者の高速切削
では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定し、
まだ後者の断続切削では１０個の試験切刃のうちの欠損
発生切刃数を測定した。これらの切削試験結果を第３表
に示した。
０）の丸棒、切削速度：３ｏｏｍ／限、 送り： ０．３ ｍｒａ ／ ｒｅｖ 、切込み：１．
５Ｂ、 切削時間：１０ｍ１ｔ、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２、 の条件での鋼連続高速切削試験、並びに、被削材： Ｊ
Ｉ Ｓ−８Ｎ５−８ＮＣ硬さＨＢ２４０）の角材、切
削速度：２５ｏｍ／限、 送り：０．２朋／ｒｅｖ・、 切込み１２期、 切削時間：３η肌、 チップ形状：ＪＩＳ−８ＮＰ４３２、 の灸件での４＠断続切削試験を行ない、前者の高速切削
では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定し、
まだ後者の断続切削では１０個の試験切刃のうちの欠損
発生切刃数を測定した。これらの切削試験結果を第３表
に示した。
第３表に示される結果から、本発明表面被覆サーメット
部材１〜２０は、いずれもすぐれた耐塑性変形性、耐衝
撃性、および耐摩耗性を兼ね備えているので、高速切削
および断続切削のいずれにおいてもすぐれた切削性能を
発揮するのに対して、従来表面被覆サーメット部材に和
尚する比較表面被覆サーメット部材３は、耐衝撃性不足
が原因で断続切削では全切刃に欠損が発生し、°さらに
比較表面被覆サーメット部材１〜６に見られるようにサ
ーメット部材の成分組成、中間層、および表面被覆層の
うちのいずれかでもこの発明の範囲から外れると、満足
な切削性能を示さないことが明らかである。
部材１〜２０は、いずれもすぐれた耐塑性変形性、耐衝
撃性、および耐摩耗性を兼ね備えているので、高速切削
および断続切削のいずれにおいてもすぐれた切削性能を
発揮するのに対して、従来表面被覆サーメット部材に和
尚する比較表面被覆サーメット部材３は、耐衝撃性不足
が原因で断続切削では全切刃に欠損が発生し、°さらに
比較表面被覆サーメット部材１〜６に見られるようにサ
ーメット部材の成分組成、中間層、および表面被覆層の
うちのいずれかでもこの発明の範囲から外れると、満足
な切削性能を示さないことが明らかである。
上述のように、この発明の表面被覆サーメット部材は、
特にすぐれた耐衝撃性を有し、かつ耐塑性変形性および
耐摩耗性にもすぐれているので、鋼などの高速切削や、
高切シ込み切削および高送り切削などの重切削に切削工
具として用いた場合すぐれた切削性能を発揮するのであ
る。
特にすぐれた耐衝撃性を有し、かつ耐塑性変形性および
耐摩耗性にもすぐれているので、鋼などの高速切削や、
高切シ込み切削および高送り切削などの重切削に切削工
具として用いた場合すぐれた切削性能を発揮するのであ
る。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫 外１名
Claims (2)
- （１） 硬質相形成成分として、Ｔｉと、Ｗと、 Ｔｉ
とＷを除く元素周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金
属のうちの１種または２種以上との複合金属炭窒化物固
溶体：６０〜９５修、 結合相形成成分としてのＮ１およびＣｏのうちの１種ま
たは２種と不可避不純物：残シ、 からなる組成（以上重量％）を有するサーメット部材の
表面に、炭化チタンの被覆層中に前記結合相形成成分を
拡散したものからなる平均層厚：０５〜１０μｍの中間
層を介して、Ｔｉの窒化物。 炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化物、並びにＡＡの
酸化物のうちの１種の単層、または２種以上の複層から
なる表面被覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形成し
てなる切削工具用表面被覆サーメット部材。 - （２）硬質相形成成分として、Ｔｉと、Ｗと、 Ｔｉと
Ｗを除く元素周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属
のうちの１種またけ２種以上との複合金属炭窒化物固溶
体：６０〜９５％、 結合相形成成分としてのＭＯ：１〜２０％、Ｗ：１−２
０％、およびＡＱ ： Ｏ，］、〜２％のうちの１種ま
だは２種以上、 同じく結合相形成成分としてのＮ１およびＣｏのうちの
１種まだは２種と不可避不純物：残シ、からなる組成（
以上重量％）を有するサーメット部材の表面に、炭化チ
タンの被覆層中に前記結合相形成成分を拡散したものか
らなる平均層厚：０．５〜１０μｍの中間層を介して、
Ｔｉの窒化物。 炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化物、並びにＡＡの
酸化物のうちの１種の単層、または２種以上の複層から
なる表面被覆層を０５〜１０μｍの平均層厚で形成し−
Ｃなる切削工具用表面被覆サーメット部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14142983A JPS6033353A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14142983A JPS6033353A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6033353A true JPS6033353A (ja) | 1985-02-20 |
| JPS6151034B2 JPS6151034B2 (ja) | 1986-11-07 |
Family
ID=15291767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14142983A Granted JPS6033353A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033353A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134654A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Mitsubishi Metal Corp | 高速切削用表面被覆炭窒化チタン基サ−メツト |
| JPH03146668A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面粗さを調整した被覆超硬合金 |
| US5436071A (en) * | 1990-01-31 | 1995-07-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Cermet cutting tool and process for producing the same |
| US5942350A (en) * | 1997-03-10 | 1999-08-24 | United Technologies Corporation | Graded metal hardware component for an electrochemical cell |
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6391026U (ja) * | 1986-11-29 | 1988-06-13 |
-
1983
- 1983-08-02 JP JP14142983A patent/JPS6033353A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134654A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Mitsubishi Metal Corp | 高速切削用表面被覆炭窒化チタン基サ−メツト |
| JPH0745707B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1995-05-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削用表面被覆炭窒化チタン基サ−メツト |
| JPH03146668A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面粗さを調整した被覆超硬合金 |
| US5436071A (en) * | 1990-01-31 | 1995-07-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Cermet cutting tool and process for producing the same |
| US5589223A (en) * | 1990-01-31 | 1996-12-31 | Mitsubishi Material Corp. | Process for producing cermet cutting tools having both longitudinal and granular crystal structures |
| US5942350A (en) * | 1997-03-10 | 1999-08-24 | United Technologies Corporation | Graded metal hardware component for an electrochemical cell |
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6151034B2 (ja) | 1986-11-07 |
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